电梯井平台架施工方案.pdf
电梯井平台架施工方案 第1章 工程概况 本工程中、高区电梯井采用爬升式平台进行施工，消防电梯井作业施工时采用本平台架进行施工，消防电梯井尺寸有 2500*2700、2700*2750、2600*2600、2600*2900mm。第2章 编制依据 1、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）（2011 年 12 月 1 日实施）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）5、钢结构设计规范（GBJ17-2003）6、建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）等。第3章 搭设原理 利用三角形的稳定原理，制作定型化型钢操作平台。利用电梯井筒体砼侧壁不变形，斜撑槽钢下端支撑在下层电梯门洞处的楼层楼板上，上端斜靠在门洞对面的砼板墙上。当受力时，槽钢下端有下滑的趋势，只要阻止槽钢的下端下滑，即可制止操作平台的下沉。从而利用这一原理，安装操作平台。电梯井采用型钢定型化操作平台，即可以满足操作工人在电梯井处安全进行施工，又能周转使用，节约周转架料。第4章 施工准备 4.1 材料准备 本工程电梯井型钢操作平台架所用材料为14#槽钢、3mm 厚钢板焊接而成，所用材料必须符合现行国家规范及标准。电梯井操作平台立柱采用 14#槽钢与斜支撑 14#槽钢焊接加工成三角支撑架，用三角支撑架与平台焊接连成整体，保证其稳定性。要求钢制平台中使用前必须对进场材料严格检查，符合要求后方可使用。4.2 人员准备及证件要求 所以操作工人进场前必须接受三级安全教育。操作工人必须定期体检，合格者方可持证上岗。4.3 人员准备 序号 工种 人数 备注 1 杂工 6 2 电焊工 2 3 司索工 2 第5章 制作要求 1、采用 14#槽钢和 3mm 厚的钢板作为主要材料，槽钢和钢板必须选择无锈蚀的、无变形的。2、制作时，各连接点的焊缝一定要饱满，焊缝长度不得小于 10cm。如果焊缝长度不足，需加焊钢板。3、操作平台面比楼层标高低 150mm，以方便电梯井壁大模板的安装。4、操作平台的吊环设置在偏中位置，使得平台受拉力后，旋转一定的角度，顺利将操作平台提升。5、槽钢作支架，钢板仅作盖板，见详图。第6章 验收及质量保证措施 6.1 1、材料质量要求 1.1 钢管 1.1.1 外径为 48，壁厚 3.0mm，长度主要有 6m、4m 等。1.2 新钢管的质量要求 1.2.1 新钢管须有产品质量合格证，钢管材质检验报告 1.2.2 钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。1.2.3 外径和壁厚允许偏差为 0.5mm。1.2.4 端部应平整，端面切斜的允许偏差为 1.7mm。1.3 旧钢管外观质量要求 1.3.1 钢管须进行涂防锈漆的处理。1.3.2 钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于 0.5mm。1.3.3 钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于 5mm，立杆弯曲不大于 20mm，栏杆、支撑体系钢管不大于 30mm。1.3.4 钢管应无裂纹，严禁打孔。1.4 扣件 1.4.1 扣件有三种：直角扣件、旋转扣件和对接扣件。1.4.2 扣件不得有裂纹、气孔。不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。1.4.3 扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。1.4.4 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于 1mm。1.4.5 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于 5mm。1.4.6 扣件表面应进行防锈处理。1.4.7 新扣件必须有产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告。1.4.8 扣件螺栓为 12，不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达 70N.m 时，可锻铸铁扣件不得破坏。6.1.1 1.5 安全兜网 用于操作面下层的安全兜网规格为必须能够承受100kg 沙袋 10m 高冲击荷载。第7章 安全注意事项 1、操作平台每次安装，必须派专人检查斜撑槽钢下端必须伸过门洞砼边10cm。2、安装过程中，必须等操作平台安稳后，才能将塔吊的吊绳卸除。3、每次提升操作平台，必须清除平台上的各种料具。4、每次安装内筒大模板时，先试吊，等确定安全后，再松掉大模的钢丝绳。第8章 应急预案 8.1 1、应急组织机构 现场应急救援小组组织机构如下：组 长：xxx（手机号码）副组长：xxx（手机号码）组 员：xxx（应急救援组：手机号码）、（治安保卫组：）、（调查取证组：）、（后勤保障组：）、（善后处理组：）8.2 2、应急救援职责 2.1、组长（副组长）职责 2.1.1 及时向总监办、指挥部应急领导小组、公司以及当地政府主管部门等报告事故及处理情况，必要时请求援助，并接受其领导，落实指令；2.1.2 审定并签发本项目应急预案；2.1.3 下达预警和预警解除令；2.1.4 下达本项目应急预案启动和终止指令；2.1.5 负责生产安全事故的应急救援指挥工作，统一协调应急资源；2.1.6 检查督促各应急救援工作小组做好抢险救援、信息上报、善后处理以及恢复生活、生产秩序的工作。2.1.7 负责对外联络，向新闻媒体发布相关信息。2.1.8 负责检查监督应急准备工作情况，组织开展应急培训教育及应急预案的演练、操练和讲解活动。审批并落实项目应急准备及救援资金。2.2 组员职责 2.2.1 参加各项应急培训教育及应急预案的演练、操练和讲解活动；总结应急救援工作经验教训；2.2.2 向分管领导报告救援情况；8.3 3、救援专业组分工 3.1 应急救援组：发生安全事故，由应急援救组劳务管理人员及工程部管理人员组成，安全部负责本预案的编制、修改与演练的实施；警情判断，判别事故响应级别。3.2 后勤保障组：担负应急车辆、资金的调配以及伤员生活必需品和救援、器材、物资的供应任务。3.3 治安保卫组：担负现场治安，交通指挥，设立警戒，指导人员疏散。3.4 技术分析组：由安全部、质量部、工程部、技术部有关人员组成，负责人：安全部负责人。负责收集有关设计、施工方案、作业指导书，工程日志和班前安全讲话等相关材料，对有关设备、设施、器具、起因物（指导致事故发生的物质、物体）、致害物（指直接作用于人体引起伤害和中毒的物质、物体）、痕迹、现场遗留物等进行技术分析、检测和试验，提报事故报告。3.5 善后处理组：由办公室、商务部、安全部等有关单位人员组成，负责人：工会主席。负责指导伤亡人员家属接待和死亡人员的丧葬工作，配合有关部门核定抚恤、丧葬等费用，协调善后处理各项事宜。8.4 4、危险源识别分析 本危险源识别清单只针对本电梯提升架施工方案，在实施过程中可能出现的危险源进行识别与分析。第9章 稳定性验算 以尺寸最大电梯井道操作平台计算，平台尺寸为2500*2800mm 荷载计算参数 施工均布荷载标准值：3.0km/m2 14#槽钢自重标准值：14.535 kg/m 3mm 厚钢板标准值：23.55 kg/m 7.1 平台次梁计算 次梁选择 14#槽钢，U 口水平，纵横向次梁截面尺寸相同，选取最不利跨度最大的次梁（L=2.8 米）进行计算，其截面特性为：面积 A=21.516cm2，惯性矩 Ix=712.00cm4，截面抵抗矩 Wx=102.00cm3,回转半径ix=5.76cm，截面尺寸 b=80.0mm，h=140.0 mm，t=9.1mm（1）荷载计算 施工均布荷载转化为线荷载：Q1=3.02.8=8.4kN/m 3mm 厚面板转化为线荷载：Q2=0.023552.89.8=0.65kN/m 次梁自重：Q3=0.01459.8=0.137kN/m 经计算得均布荷载计算值：q=1.4Q1+1.2（Q2+Q3）=1.48.4+1.2（0.65+0.137）=12.57kN/m（2）内力计算 内力按照均布荷载 q 作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩 M 的计算公式为 M=ql2/8=12.572.52.5/8=9.82KN.m 支座反力 RA=RB=ql/2=12.752.5/2=15.94 KN 抗弯强度计算 经过计算的=9.82106/（1.05102000.0）=91.69N/mm2 次梁的抗弯强度计算 f,满足要求！7.2 平台主梁计算 主梁选择 14#槽钢，U 口水平，其截面特性为：面积 A=21.516cm2，惯性矩 Ix=712.00cm4，截面抵抗矩 Wx=102.00cm3,回转半径ix=5.76cm，截面尺寸 b=80.0mm，h=140.0 mm，t=9.1mm 荷载计算（1）主梁自重：Q1=0.01439.8=0.137kN/m q=1.2Q1=1.20.137=0.1644 kN/m 各次梁传递荷载取次梁支座反力：P=15.94KN（2）内力计算 内力按照均布荷载 q 和集中荷载 P 作用下的两端外伸梁计算，计算简图如下：均布荷载 q 作用下的最大弯矩计算值:M=ql21/2=0.16440.90.9/2=0.067KN.m 集中荷载 P 作用下的最大弯矩计算值:M=Pl1/2=15.940.9/2=7.173KN.m 经计算的最大弯矩计算值:Mmax=0.067+7.173=7.24KN.m 支座反力：RA=RB=(4P+ql)/2=(415.94+0.16442.8)/2=32.11KN(3)抗弯强度计算 经过计算的=7.24106/（1.05102000.0）=67.6 主梁的抗弯强度计算 f,满足要求！7.3 固定斜支撑计算 斜支撑采用 14#槽钢，其截面特性为：面积 A=21.516cm2，惯性矩 Ix=712.00cm4，截面抵抗矩 Wx=102.00cm3,回转半径ix=5.76cm，截面尺寸 b=80.0mm，h=140.0 mm，t=9.1mm 荷载计算（1）斜支撑自重 Q1=0.0145359.8=0.14kN/m q=1.2Q1=1.20.14=0.168 kN/m 斜支撑传递荷载取主梁支座反力：P=32.11KN F=NCX=32.11/tg50.830=26.17 KN N=32.11/sin50.830=41.42KN（2）内力计算 受力按照均布荷载 q、集中荷载 P 及斜靠砼壁的反作用 F 的作用下端简支梁，如下图所示。其自重作用下的弯矩很小，可忽略不计，主要是承受轴向力 N 的作用。=N/A=41.42103/（21.516104）=0.19N/mm2 斜撑的抗弯强度计算 f,满足要求！7.4 主立柱支撑计算 主立柱支撑采用 14#槽钢，其截面特性为：面积 A=21.516cm2，惯性矩 Ix=712.00cm4，截面抵抗矩 Wx=102.00cm3,回转半径ix=5.76cm，截面尺寸 b=80.0mm，h=140.0 mm，t=9.1mm 荷载计算（1）主立柱支撑自重 G=0.0145359.83.25=0.455kN 主立柱传递荷载取主梁支座反力及斜撑传递荷载 N：P=32.11KN NW=1.4(P+NDy)+1.2G=1.4(P+P)+1.2G=1.432.112+1.20.455=90.45KN（2）内力计算 其内力按照集中荷载力作用下的悬臂梁计算。M=NDXL=32.11/tg50.8300.5=12.33KN.m 主立柱稳定性计算 其中 N 主立杆的轴心压力设计值，N=67.6kN i 计算立杆的截面回转半径，i=5.76cm；A 立杆净截面面积，A=21.516cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=102cm3；f 立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度，取最大步距，h=2.75m；由长细比，为 275/5.76=47.7 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.922 经计算得到=67600/(0.922215160)+12330000/102000=121.34N/mm2；主立杆的稳定性计算 f,满足要求!
