脚手架工程施工方案_1.pdf

（工程名称）脚手架工程施工方案 编制人：审核人：审批人：日期：2016 年 5 月（单位名称）1 第一节 编制依据 建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2014 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2012 中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2012 中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 中国建筑工业出版社。第二节 工程概况 本工程位于C-15-1地块，总建筑面积90614，其中地下建筑面积24151，地上建筑面积66463，建筑总高度99.98米。地下部分为二层结构，现已施工完毕，本期施工地上部位。此研发大楼14层为裙房，4层以上为2幢单体建筑。第三节 脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维 2 修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合江苏省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，架体下方用C15混凝土进行硬化。7、悬挑采用16#工字钢，同时设14钢丝绳斜拉。8、外脚手架楼采用18#工字钢梁悬挑双排扣件式脚手架，采用双立杆脚手架立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.9m，水平4.5m，里立杆距建筑物0.3m。9、正太大厦1到6层为落地脚手架，悬挑脚手架从六层楼面开始搭设，悬挑脚手架搭设高度不大于20米；申林大厦1到8层为落地脚手架，采用双立杆，从8层楼面开始搭设悬挑脚手架，悬挑脚手架的高度不大于20米。第四节 脚手架的材质要求 l、钢管脚手架，选用外径48mm，壁厚 2.80mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部 3 钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于50mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。4、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在11.2kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。7、型钢水平悬挑杆采用16号工字钢。8、形钢筋拉环的直径为180 mm。第五节 脚手架的搭设流程及要求 悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺竹笆片扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙 4 距离30，并做好标记；按照实际情况，选择步距1800、立杆纵距1500、立杆横距800。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。1、钢梁安装及主杆基础 待楼面混凝土强度等级达到75%时开始安装钢梁，上一楼层混凝土强度等级达到75%时安装钢丝绳。钢梁面层距端部100mm及1050mm处焊接外径48mm的钢管、底层距端部100mm处焊接25钢筋限位，长度均不小于150mm。以上工作完成后按搭设要求放置立杆。2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.9m，水平4.5m，里立杆距建筑物0.3m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。3、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。5 4、剪刀撑的构造要求 本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6 步4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜 杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣 件固定，在其中间增加24 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于 15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内。剪刀 撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6 跨设置一道。5、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺钢笆片。(2)满铺层钢笆片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)钢笆片须用18#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。6 (2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧设0.6m和1.3m高2道防护栏杆和30cm高踢脚板。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.9m，设一拉结点。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每层设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处或设置在主节点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，因该宽度大于200mm，必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)架体外立面采用密目网进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可 7 靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。9、特殊部位悬挑梁布置：(1)、悬挑结构部位：悬挑梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施；(2)、建筑结构阳角部位：悬挑梁宜扇形布置，如果阳角处悬挑梁交汇，无法保证伸入端长度，在交汇处采用两侧悬挑梁与阳角处悬挑梁焊接，上下各增设-20020010mm钢板，所有接触点必须满焊，焊脚高度不得小于8mm，且不得有气孔、夹渣、漏焊等现象；如果结构阳角部位钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施；阳角处的悬挑梁布置1 8 阳角处的悬挑梁布置2 (3)、楼梯部位：可采取阳台处的悬挑梁的上拉钢丝绳方法，或采用内置横压梁方法，横压梁搁置在楼梯间的两侧框架梁上，采用预埋件固定。因压梁布置在楼梯间处，因此需做好安全警示，铺设好人员上下踏步，以保证人员上下的安全。楼梯间悬挑梁布置 9 第六节 搭设注意事项及构造要求 1、搭设作业注意事项 1）严禁48 或51 钢管及其相应扣件混用。2）底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。3）在设置第一排连墙件时，应约每隔 6 跨设一道抛撑，以确保架子稳定。4）一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式，当两组作业是，可分别从相对角开始搭设。5）连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过 2 步。6）杆件端部伸出扣件之外长度不得小于 10mm。7）在顶排连墙件之上的架高（以纵向平杆计）不得多于 3 步，否则应每隔 6 跨加设 1 道撑拉措施。8）剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆之间至少有 3 道连接，其中，斜杆的搭接接头部位至少有 1 道连接。9）周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定，因此，东西两面和南北两面的作业层（步）有一交汇搭接固定所形成的小错台，铺板时应处理好交接处的构造。当要求周边铺板高度一致时，角部就增设立杆和纵向平杆（至少与 3 根立杆连接）。2、构造要求 1）立杆搭设应符合下列规定：严禁将外径 48mm 与 51mm 的钢管混合使用；1 0 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合规定；立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。搭接长度不应小于 1m，应采用 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合规范的规定。立杆顶端宜高出女儿墙上皮 1m，高出檐口上皮 1.5m。2）纵向水平杆的搭设应符合下列规定：纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于 3 跨；纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。搭接长度不应小于 1m，应采用 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。3）横向水平杆的构造应符合下列规定：主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除主节点处两个直角扣件的中心距不应大于 150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度 a 不应大于 0.4L，且不应大于 500mm。1 1 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距离不应大于纵距的 1/2。使用钢笆脚手板时，横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并等间距设置，间距不大于 400。4）脚手板的设置应符合下列规定：钢笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径 1.2mm 的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。5）连墙件（1）连墙件数量的设置采用一层 3 跨。（2）连墙件的布置应符合下列规定：宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm；应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；（3）连墙件的构造应符合下列规定：连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。（4）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在 4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于 300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可 1 2 拆除。（5）架高超过 40m 且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。6）门洞：当步距(h)小于纵距(la)时，应采用 A 型；当步距(h)小于纵距(la)时，应采用 B 型，并应符合下列规定：1)H=1.8m 时，纵距不应大于 1.5m 2)H=2.0m 时，纵距不应大于 1.2m 7）剪刀撑：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表中的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于 6m，斜杆与地面的倾角宜在 4560之间：剪刀撑斜杆与地面的倾角 a 45 50 60 剪刀撑跨越立杆的最多根数 n 7 6 5 高度在 24m 以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连接设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于 15m。高度在 24m 以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于 1m，且应采用 3 个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平的伸出 1 3 端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。8)避雷：接地线即引下线可采用截面不小于 16mm2的铝导线或截面不小于10mm2铜导线。为了节约有色金属，应在连接可靠的前提下，优先采用直径不小于 8mm 的圆钢或厚度不小于 4mm 的扁钢。接地线的连接应保证接触可靠。在脚手架的钢管或型钢下部连接时，应用两道螺栓卡箍，保持接触面不小于 10cm2。连接时应将接触表面的油漆及氧化层清除，使露金属光泽，并涂以中性凡士林。在有振动的地方采用螺栓连接时，应加设弹簧垫圈等防松措施。接地线与接地极的连接，最好焊接，焊接点长度应为接地线直径的 6 倍以上或扁钢宽度的 2 倍以上。如用螺栓连接，接触面不得小于接地线截面积的 4 倍，拼接螺栓直径应不小于 9mm。9)其他措施要求：做好“三宝”、“四口”、“五临边”的防护工作，对于洞口无法防护处应采用安全网张铺。做好高低跨处的楼面防护工作。做好高空作业的安全防护工作。第七节 脚手架搭设的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要3040人，均有上岗作业证书。1 4 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第八节 脚手架的检查与验收 1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011第八节及JGJ59-2011中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。第九节 脚手架搭设安全技术措施 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。1 5 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。第十节 脚手架拆除安全技术措施 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆 1 6 架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。1 7 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。附件：脚手架计算书 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数 脚手架设计类型 结构脚手架 卸荷设置 无 脚手架搭设排数 双排脚手架 脚手架钢管类型 482.8 脚手架架体高度H(m)19.8 立杆步距h(m)1.8 立杆纵距或跨距la(m)1.5 立杆横距lb(m)0.8 1 8 横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.1 内立杆离建筑物距离a(m)0.3 双立杆计算方法 不设置双立杆 二、荷载设计 脚手板类型 冲压钢脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3 脚手板铺设方式 1步1设 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型 木挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17 挡脚板铺设方式 1步1设 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 横向斜撑布置方式 6跨1设 结构脚手架作业层数njj 1 结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3 地区 江苏南京市 安全网设置 全封闭 基本风压0(kN/m2)0.25 风荷载体型系数s 1.132 风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65 风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.265，0.184 计算简图：1 9 立面图 侧面图 三、横向水平杆验算 2 0 纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4)101900 横杆弹性模量E(N/mm2)206000 横杆截面抵抗矩W(mm3)4250 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.031+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.031+0.31.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.317kN/m 正常使用极限状态 q=(0.031+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.031+0.31.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.681kN/m 计算简图如下：2 1 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.3170.82/8，2.3170.12/2=0.185kNm =Mmax/W=0.185106/4250=43.622N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.6818004/(384206000101900)，1.6811004/(8206000101900)=0.427mm max0.427mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.317(0.8+0.1)2/(20.8)=1.173kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.681(0.8+0.1)2/(20.8)=0.851kN 四、纵向水平杆验算 2 2 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.173kN q=1.20.031=0.037kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.851kN q=0.031kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.477106/4250=112.304N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算 计算简图如下：2 3 变形图(mm)max2.667mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.72kN 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1.173kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=2.72kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！六、荷载计算 脚手架架体高度H 19.8 脚手架钢管类型 482.8 每米立杆承受结构自重标准值0.12 2 4 gk(kN/m)立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.031/h)H=(0.12+(0.8+0.1)2/20.031/1.8)19.8=2.685kN 单内立杆：NG1k=2.685kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(19.8/1.8+1)1.5(0.8+0.1)0.31/1/2=2.43kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=2.43kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(19.8/1.8+1)1.50.171/1=3.06kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.519.8=0.297kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.43+3.06+0.297=5.787kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.43kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.8+0.1)(13)/2=2.025kN 内立杆：NQ1k=2.025kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.685+5.787)+0.91.42.025=12.718kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.685+2.43)+0.91.42.025=8.689kN 七、立杆稳定性验算 2 5 脚手架架体高度H 19.8 立杆计算长度系数 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm3)4250 立杆截面回转半径i(mm)16 立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205 立杆截面面积A(mm2)398 连墙件布置方式 两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/16=168.75210 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/16=194.906 查规范表A得，=0.191 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.685+5.787+2.025=10.497kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.685+5.787)+1.42.025=13.001kN =N/(A)=13001.256/(0.191398)=171.029N/mm2f=205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.685+5.787+2.025=10.497kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.685+5.787)+0.91.42.025=12.718kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1841.51.82/10=0.113kNm =N/(A)+Mw/W=12717.756/(0.191398)+112674.24/4250=193.811N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2 6 八、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3 连墙件计算长度l0(mm)600 连墙件截面类型 钢管 连墙件型号 482.8 连墙件截面面积Ac(mm2)398 连墙件截面回转半径i(mm)16 连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205 连墙件与扣件连接方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.26521.821.5=4.007kN 长细比=l0/i=600/16=37.5，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.007+3)103/(0.896398)=19.649N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=4.007+3=7.007kN0.912=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算 一、基本参数 主梁离地高度(m)32 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm)1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 压环钢筋 压环钢筋直径d(mm)16 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1250 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600 梁/楼板混凝土强度等级 C30 2 7 二、梁板参数 边梁截面尺寸(mm)宽高 300750 楼板厚度(mm)120 保护层厚度(mm)梁：25,板：15 计算跨度lo(mm)梁：8400,板：3500 板底部平行主梁方向钢筋 12200 HRB335 板底部垂直主梁方向钢筋 12200 HRB335 板顶部平行主梁方向钢筋 12200 HRB335 板顶部垂直主梁方向钢筋 12200 HRB335 梁截面底部贯通纵筋 222(1排)HRB400 梁截面顶部贯通纵筋 720(2排)HRB400 梁中箍筋 8150HRB335(4)钢筋混凝土梁板自重标准值Gk(kN/m3)25 楼面均布活荷载Qk(kN/m2)2 三、荷载布置参数 作用点号 各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)1 10.5 13 400 1500 2 10.5 13 1200 1500 附图如下：2 8 平面图 立面图 四、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数nz 1 主梁材料规格 18号工字钢 主梁截面积A(cm2)30.6 主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660 主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185 主梁自重标准值gk(kN/m)0.241 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215 2 9 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值：q=gk=0.241=0.241kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.5/1=10.5kN 第2排：F2=F2/nz=10.5/1=10.5kN 荷载设计值：q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/nz=13/1=13kN 第2排：F2=F2/nz=13/1=13kN 1、强度验算 弯矩图(kNm)max=Mmax/W=21.026106/185000=113.653N/mm2f=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算 3 0 剪力图(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=26.3611000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=25.794N/mm2 max=25.794N/mm2=125N/mm2 符合要求！3、挠度验算 变形图(mm)max=5.469mm=2lx/250=21250/250=10mm 符合要求！4、支座反力计算 R1=-12.91kN,R2=39.734kN 五、悬挑主梁整体稳定性验算 受弯构件整体稳定性分析：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 3 1 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。=Mmax/(bWx)=21.026106/(0.929185103)=122.339N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 压环钢筋 压环钢筋直径d(mm)16 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600 梁/楼板混凝土强度等级 C30 压环钢筋1 3 2 压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2=6.455kN 压环钢筋验算：=N/(4A)=N/d2=12.91103/(3.14162)=16.052N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！2、主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算 楼板简化为简支板承受跨中集中荷载，跨度取主梁内锚固点所在板平行主梁方向的净跨；楼板自重、楼面活荷载等有利荷载，作为安全储备不予考虑。集中荷载设计值N1=R1=-12.91kN 锚固压点处楼板负弯矩数值：Mmax=N1l0/4=-12.913.5/4=-11.296kNm 计算简图如下：3 3 公式 参数剖析 s=Mmax/(1fcbh02)=11.296106/(114.31000992)=0.081 1 系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 b 计算宽度:b=1000mm h0 截面有效高度:h0=120-15-12/2=99mm=1-(1-2s)1/2=1-(1-20.081)1/2=0.084 s 截面抵抗矩系数 s=1-/2=1-0.084/2=0.958 相对受压区高度 As=Mmax/(sfyh0)=11.296106/(0.95830099)=397.046 Mmax 边梁弯矩数值 s 力臂系数 fy 钢筋强度设计值，可按本规范表4.2.3-1取值 AsAs=(d1/2)2b/a1=3.14(12/2)21000/200=565.487mm2 符合要求！3、边梁配筋及抗剪验算 梁自重：q1Gkh1b=250.750.3=5.625kN/m 板自重：q2Gkh2l0/2=250.123.5/2=5.25kN/m 均布荷载设计值：q=1.2(q1+q2)+1.4Qk(b+l0/2)=1.2(5.625+5.25)+1.42(0.3+3.5/2)=18.79kN/m 集中荷载设计值N2=R2=39.734kN 计算简图如下：3 4 1)、边梁配筋验算 弯矩图一(kNm)弯矩图二(kNm)3 5 边梁弯矩值为：Mmax=max(M1,M2)=401.194kNm 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条：公式 参数剖析 s=Mmax/(1fcbh02)=401.194106/(114.33007062)=0.188 1 系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 b 计算宽度：b=300mm h0 截面有效高度:h0=750-25-8-22/2-(1-1)25/2=706mm=1-(1-2s)1/2=1-(1-20.188)1/2=0.21 s 截面抵抗矩系数 s=1-/2=1-0.21/2=0.895 相对受压区高度 M1=Afy(h0-as)=2199.115360(706-47.5)10-6=521.322kN.m as 受压区边缘至受压钢筋合力作用点距离as=25+20/2+(2-1)25/2=47.5mm A 梁顶层钢筋界面面积：A=n(d/2)2=73.142(20/2)2=2199.115mm2 As=(Mmax-M1)/(sfyh0)=(401.194-521.322)106/(0.895360706)=-527.978mm2 Mmax 边梁弯矩数值 s 力臂系数 fy 钢筋强度设计值，可按本规范表4.2.3-1取值 AsAs=n(d/2)2=23.14(22/2)2=760.265mm2 符合要求！2)、边梁抗剪验算 剪力图一(kN)3 6 剪力图二(kN)锚固压点处楼板负剪力数值为：Vmax=max(V1,V2)=210.869kN 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.3.4条：公式 参数剖析 V=cvftbh0+fyvAsv/sh0=(0.4381.43300706+300201.062/150706)/1000=416.407kN V 构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值 cv 斜截面混凝土受剪承载力系数；按本规范第6.3.4条的规定取值 b 计算宽度：b=300mm ft 混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值 h0