外挑架搭设施工方案.pdf

脚手架专项施工方案第一章第一章前前言言第一节第一节工程概况工程概况本工程位于沈阳市铁西区南十二路与保工街交接的西北侧。我公司承建的楼号包括B1、B2、A1、A3#和 A5共五栋楼，其中 B1#和 B2#是地下一层，主体二十七层，裙房一层，一层为 3。9m，2-27 层为 2。9m，建筑高度约为 80。5m；A1为地上八层,裙房(车库)一层，一层层高为 4。85m，2-8 层为 2。95m，建筑高度为 28m;A3和 A5为地上五层，层高均为 2。95m，建筑高度为 17m。第二节第二节 施工方案选择施工方案选择结合本工程实际情况,决定 B1#和 B2#楼采用 I16 工字钢悬挑脚手架，A1#、A3#和 A5全部采用落地式钢管脚手架。B1和 B2#楼建筑高度 80.5m，考虑在二层、十一层以及二十层设置挑梁分段悬挑，每段悬挑承载 9 层。在三层、十二层、二十一层及屋面层结构边梁处采用钢丝绳卸荷，工字钢立杆处用钢丝绳斜拉卸荷，脚手架步距为1.5m，立杆横距为0。85m、纵距为1.5m，内立杆距墙 300mm,每间隔 4 层满铺一层脚手板，每间隔2 层设一道软防护（即四层一硬防护、二层一软防护）,结构施工均布荷载为 3kN/m2，装修施工均布荷载为 2kN/m2。B1和 B2#楼二层以下、A1#、A3#和 A5楼采用落地架，脚手架步距为 1.5m,立杆横距为 0。85m、纵距为 1.5m，内立杆距墙 300mm。落地架搭设见第三章.第二章第二章 型钢悬挑脚手架型钢悬挑脚手架根据结构形式及文明施工要求，原二层以下落地外架不拆除，一直施工至二层，然后在二层楼板砼面上设置挑梁，搭设悬挑式外架。待二、三层楼面混凝土达到设计强度且挑架卸荷钢丝绳全部安装受力后，二层以下外架拆除。待第一段挑架搭设至十一层，1脚手架专项施工方案在十一层楼板砼面上设置挑梁，搭设建筑物上部悬挑式外架.待第一段挑架搭设至二十层，在二十层楼板砼面上设置挑梁，搭设建筑物上部悬挑式外架第一节第一节 施工方法施工方法一、在二层（或十一层、二十层）结构梁板预埋 14“”式压环,首道压环设置在建筑物的边跨梁上，第二道压环设置在距工字钢固定端 200mm 楼板或框架梁处，压环形状及埋设方法见下图；在浇注砼之前根据工字挑梁的位置埋设压环，工字钢采用 I16，工字钢之间的中心间距及长度、平面布置位置见平面图。压环与工字钢之间用钢楔子或木楔子楔紧。如果工字钢固定端设置在剪力墙中时，则工字钢直接埋设在剪力墙砼中；如果工字钢悬挑梁另一端穿过剪力墙、窗台反梁或阳台反梁时，则在剪力墙或梁砼上开设 300300mm 洞，并固定好工字钢。二、在固定好的设置双排钢管脚手架,钢管采用普通钢管483.5mm,并且外刷防锈漆；483。5mm 钢管插到51 钢管中(长度为 50mm)以固定外架立杆。因预埋压环所处砼强度龄期未到，故搭设外挑架时工字钢挑端先搁置在未拆除外架钢管上,然后搭设外挑架,待砼强度达到 100时（大约 15 天），方可拆除二层以下外架。三、在二层（或十一、二十层）顶板边梁与二层（或十一、二十层）脚手架立杆对应位置处，埋设圆钢18 拉环（拉环形式埋设方法见下图），外用一道15。5（619）钢丝绳斜拉卸荷;钢丝绳要用花篮螺栓拧紧，采用在工字钢打孔用以固定钢丝绳。架体的搭设:采用483.5mm 的全封闭钢管双排脚手架.脚手架内立杆距建筑物外边缘300mm，立杆横距850mm，纵距1500mm，步距1500mm，操作层处满铺脚手板,设 180mm 高的挡脚板和高度为 1200mm 的护身栏（二道水平杆紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢)；挡脚板采用九夹板，刷红白两色油漆（每色油漆400mm 长)，每四层设一道挡脚板。在二层以上结构边梁预埋短钢管（水平距离为 3.0 m 或 4.5m）,如下图所示与外架进行刚性拉结,或采用抱箍直接与剪力墙体刚性拉结.剪刀撑满搭，与脚手架同时向上搭设,与水平成4560夹角，沿长度搭设,脚手架不得随意开口。脚手架外侧满挂密目阻燃安全网,2脚手架专项施工方案每隔四层设置安全水平兜网；挑架底部工字钢挑梁上满铺脚手板。四、搭设材料及其基本要求：4.1、钢管：钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。钢管采用外径 48mm,壁厚 3.5mm,其材质符合 GB70079普通碳素结构钢技术要求中 Q235 钢的技术要求。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用。4.2、扣件：扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件T 型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附加应符合 GB978-67 可锻铁分类及技术条件 的规定，机械性能不低于 KT33-8 的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合 GB700-79 中 A3 钢的规定，螺纹应符合GB19681普通螺纹的规定，垫圈应符合 GB9576垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好,扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于 1mm，扣件表面应进行防锈处理。4.3、钢丝绳：钢丝绳选用15。5(619）钢丝绳,断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。4.4、型钢：悬挑外架用型钢采用 I16。4。5、脚手板:脚手板采用 50mm 厚木板.4。6、安全网:按照沈阳市安全质量监督总站的有关规定,安全网采用密目式安全网。五、双排钢管外脚手架构造：5.1、平面布置:立杆纵向间距 1500mm，排距850mm,内排立杆距离建筑物的距离为 300mm，下端设3脚手架专项施工方案置扫地杆.立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,不得隔步设置和遗漏，且立杆的直接头应相互错开 0.5 节长，其接头距离大横杆的距离不大于步距的 1/3。5。2、立面布置:大横杆步距 1500mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的 1/3，踢脚板设置于每步架 0.18m 高处。剪刀撑满设，并沿架高连续布置，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧,其与水平杆的夹角在 4560之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外,中间还增加 24 个节点。立杆和大横杆交点处一定设小横杆。剪刀撑横跨立杆数不得小于 4 跨。5。3、脚手板布置挑架内共设 3 步脚手板，型钢出挑部位采用木脚手板满封闭,上部施工层铺设 2 步脚手板。中间步不设脚手板,施工时周转使用。5。4、马道搭设:马道坡度为 1:3，净宽度不小于 0。90m，马道脚手板应铺严,上面钉上间距不大于300mm 的防滑木枋,转弯处搭设休息平台，宽度不小于1。0m,护栏高度 1。2m。马道设置在便于人员通行的脚手架外侧，用安全网封闭,外设踢脚板,通道两侧设置剪刀撑,进出口搭设防护棚，并悬挂标识牌。5。5、节点构造：5.5。1、连墙件：为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置刚性连墙件，设置说明如下：连墙件采用48 钢管,用直角扣件一端与每层边梁上预埋的短钢管拉结，一端与外架固定。连墙件竖向两层设置，水平间距采用 4500，双扣件固定.5.5.2、卸荷措施：为增加脚手架安全保障，悬挑脚手架用钢丝绳（选用61915。5）卸荷。一端4脚手架专项施工方案拉在工字钢上，另一端通过花篮螺栓拉结在结构边梁预埋的18 钢筋环上。5.5.3、型钢采用工字钢 I16 型钢5。5。4、型钢压环及吊环:型钢压环是外挑型钢固定端的主要承力构件,采用用14 钢筋制成，吊环是卸荷钢丝绳与结构的连接件，采用用18 钢筋制成,预埋在结构混凝土内.5。5.6、剪刀撑设在脚手架外侧,与地面夹角为 4560，宽度不小于 6m，沿脚手架全高连续设置；脚手架内同一节间转角部位、端部及中部每 6 跨，沿脚手架全高每步设横向“之”字横向斜撑.5.6、搭设操作工艺5。6。1、本工程悬挑脚手架搭设工艺如下：I16 工字钢单根长度为 30004500mm，水平距离不超过 1500mm，挑出楼面结构外边 1.25m（局部超过此值，采用下图所示工字钢斜撑加固）,用两道14“”式压环固定，在固定好的 I16 工字钢上设置双排钢管脚手架，并且在该部位设置通长水平杆,连成一体。钢管脚手架立杆套插搁置在钢管上预先焊接的钢管上固定。预留在楼板内的压环，如果无支座负筋，则须在压环 1000mm 范围内增加12150 面筋，防止楼板裂缝的产生.5.6.2、工艺流程（搭设顺序）:悬挑工字钢架安装-内立杆安装扫地杆安装外立杆安装-小横杆安装大横杆安装-脚手板安装-栏杆挡脚板安装-安全网悬挂-连墙杆安装卸荷钢丝绳安装。第二节第二节 脚手架设计计算脚手架设计计算本设计计算主要依据行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001、J842001）和建筑施工脚手架手册（中国建筑工业出版社）。本工程悬挑外脚手架搭设高度为 2.9m9=26.1m。本脚手架验算采用 PKPM 施工软件进行验算。计算结果如下：5脚手架专项施工方案悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为26.1米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1。50米,立杆的横距0。85米，立杆的步距1。50米.采用的钢管类型为483.5,连墙件采用2步3跨，竖向间距3。00米，水平间距4。50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10。0，上吊点与下吊点距离2.9m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.05m。拉杆采用钢丝绳。一、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501。500/2=0。262kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2。250kN/m荷载的计算值 q=1.20.038+1.20。262+1.42.250=3.511kN/m小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=3。5110.8502/8=0.317kN.m =0。317106/5080.0=62。420N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：荷载标准值q=0。038+0。262+2.250=2。551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.551850。04/(3842。06105121900。0)=0.690mm小横杆的最大挠度小于850。0/150与10mm，满足要求！二、大横杆的计算:6脚手架专项施工方案大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380。850=0。033kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8501.500/2=0.223kN活荷载标准值 Q=3.0000。8501。500/2=1。913kN荷载的计算值 P=(1。20.033+1.20.223+1.41。913)/2=1。492kN大横杆计算简图 2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=0。08(1。20。038)1。5002+0.1751。4921.500=0。400kN。m =0.400106/5080.0=78.740N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500。004/（1002。060105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.033+0。223+1.913=2。168kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1。1462168.2651500.003/(1002。060105121900。000）=3。34mm最大挠度和 V=V1+V2=3。392mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）:R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1。荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0。0381.500=0。058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8501.500/2=0。223kN活荷载标准值 Q=3。0000.8501。500/2=1。913kN7脚手架专项施工方案荷载的计算值 R=1.20。058+1。20.223+1。41.913=3。014kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0。1394 NG1=0。13926。100=3.638kN (2)脚手板的自重标准值（kN/m2）;本例采用木脚手板，标准值为0。35 NG2=0.35031。500(0.850+0。300)/2=0。906kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0。14 NG3=0。1401。5003/2=0。315kN（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051。50026。100=0。196kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5。055kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.00021。5000.850/2=3.825kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.550 Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.000 Us 风荷载体型系数:Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0。70.5501.0001。200=0。462kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0。851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0。851.4Wklah2/10其中 Wk-风荷载基本风压标准值（kN/m2）；la 立杆的纵距(m)；h 立杆的步距（m).五、立杆的稳定性计算：0。卸荷计算规范外内容，供参考8脚手架专项施工方案卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算.计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。经过计算得到1=arctg2.90/(0。85+0.30)=1.1932=arctg2.90/0。30=1。468最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为7.963kN和7。963kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.565kN和8.565kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=9。21 T2=8.61 N1=3。40 N2=0.89其中T钢丝绳拉力,N钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为9.214kN.选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10。0009。214/0.850=108.405kN。选择619+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm.满足要求！吊环强度计算公式为 =N/A f其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2；A-吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(18428。7804/3。1416/50/2)1/2=15mm。1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N-立杆的轴心压力设计值，N=8。57kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。26；i-计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；l0 计算长度（m)，由公式 l0=kuh 确定，l0=2。60m;k-计算长度附加系数,取1。155；u-计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。50;A-立杆净截面面积,A=4。89cm2；W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 =66.74f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求！2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7。96kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26；i-计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0-计算长度（m),由公式 l0=kuh 确定，l0=2.60m；9脚手架专项施工方案 k-计算长度附加系数,取1。155;u-计算长度系数,由脚手架的高度确定；u=1.50 A-立杆净截面面积，A=4.89cm2；W-立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3;MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.186kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2）；经计算得到 =98.58f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为连墙件的轴向拉力，N=13.732kN；lw为连墙件的周长，取3。141648。0=150.80mm;t为焊缝厚度,t=3。50mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度=13731。80/(150.803。50)=26.02N/mm2.对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图七、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点.本工程中,脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1050mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130。00cm4，截面抵抗矩W=141。00cm3，截面积A=26.10cm2。10脚手架专项施工方案受脚手架集中荷载 P=8。57kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017。8510=0。25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN。m)悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.524kN，R2=6.399kN,R3=0。055kN最大弯矩 Mmax=1.263kN。m抗弯计算强度 f=M/1。05W+N/A=1.263106/（1。05141000.0）+4。1731000/2610.0=10.128N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范（GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0。6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003）附录B其值用b查表得到其值为0。929经过计算得到强度=1.26106/（0.929141000。00）=9。64N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求！九、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12。256kN十、拉杆的强度计算：拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12。256kN拉绳的强度计算：拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN);Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、11脚手架专项施工方案0。82和0.8；K-钢丝绳使用安全系数，取8。0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8。00012。256/0。850=115。352kN.选择619+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12。256kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度，取f=50N/mm2,每个吊环按照两个截面计算;所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=122564/（3。1416502）1/2=13mm十一、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.399kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10。9。8f=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=63994/（3.1416502)1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=6。40kN；d-楼板螺栓的直径，d=20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1.5N/mm2；h-楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于6399。15/(3。1416201。5)=67。9mm.3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6。40kN；d-楼板螺栓的直径，d=20mm;b 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm；fcc-混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0。95fc=13。59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131。6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!12脚手架专项施工方案第三章第三章落地式钢管脚手架落地式钢管脚手架结合本工程实际情况，A 1#、A3和 A5#外架全部采用落地式钢管脚手架。第一节第一节 说明说明1、本工程外脚手架采用双排落地脚手架，搭设高度最高为 25m。2、架体均采用483.5mm 钢管及相应扣件安装。第二节第二节 施工工法施工工法一、外脚手架的搭设一、外脚手架的搭设1、脚手架立杆纵向间距为 1。5m,大横杆间距为 0。85m，步距 1。5m，架体距结构最外边沿 0.30m。脚手架杆底部离地面 20cm 处,设一道扫地杆。2、各层分别在梁中预埋 4 根 12#4500 铁丝，要求铁丝必须套在梁主筋上，长度满足能套住架体内排立杆，且上下层铁丝应错开埋设。3、每 7 根立杆设一组剪刀撑,与地面夹角为 45-60，上下及纵向应连续设置，并与立杆和横向水平杆扣牢。剪刀撑搭接长度 50cm，用 3 个扣件连接。4、脚手架每排设置防护拦杆、踢脚杆。防护拦杆设置高度为0.75m，防护栏杆搭接应当严密，不得留有间隙,踢脚杆设置高度为 18cm。5、所有作业层均要满铺50 厚木脚手板、50 厚木脚手板绑在大横杆和小横杆上，每片绑扎点不得小于 4 点。6、脚手架立杆采用对接扣件连接,相邻两立杆接头错开不小于 50cm，且不在同一步距内,纵向水平杆接头用对接扣件连接,上下相邻两根纵向水平杆接头错开不小于50cm，并不在同一立杆内。7、小横杆伸出外立杆连拉点外 0。15m。8、脚手架搭设要规范，要求横平、竖直，间距、露头一致,放线定位，拉线固定，整体应架设牢固。二、二、搭设顺序、搭设顺序13脚手架专项施工方案立杆大横杆小横杆搁栅-剪刀撑-竹笆-栏杆-围护。第三节第三节 设计验算设计验算采用 PKPM 施工计算软件进行验算,验算结果如下：落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）.计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为30.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1。50米，立杆的横距0.85米,立杆的步距1.50米.采用的钢管类型为483。5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米,水平间距4.50米。施工均布荷载为3。0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层.一、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0。3501.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3。0001。500/2=2。250kN/m荷载的计算值 q=1。20。038+1。20。262+1.42.250=3。511kN/m小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=3。5110.8502/8=0.317kN。m =0.317106/5080。0=62。420N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：荷载标准值q=0.038+0。262+2.250=2。551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5。02.551850。04/（3842。06105121900。0)=0.690mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm，满足要求!二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。14脚手架专项施工方案 1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.850=0。033kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500。8501。500/2=0.223kN活荷载标准值 Q=3。0000.8501。500/2=1。913kN荷载的计算值 P=(1.20。033+1。20。223+1。41.913)/2=1。492kN大横杆计算简图 2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0。08(1.20.038)1。5002+0。1751.4921.500=0.400kN.m =0。400106/5080。0=78.740N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500。004/(1002.060105121900。000）=0。05mm集中荷载标准值P=0.033+0。223+1。913=2.168kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1。1462168.2651500.003/(1002。060105121900.000）=3.34mm最大挠度和 V=V1+V2=3.392mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1。荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381。500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3500.8501.500/2=0.223kN活荷载标准值 Q=3。0000.8501.500/2=1。913kN荷载的计算值 R=1.20。058+1.20.223+1.41。913=3。014kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!15脚手架专项施工方案当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN.四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0.1394 NG1=0.13930.000=4。182kN（2）脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2=0。35031。500（0.850+0.300）/2=0。906kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0。14 NG3=0.1401。5003/2=0。315kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）；0。005 NG4=0。0051.50030.000=0.225kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.628kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ=3。00021.5000。850/2=3.825kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0-基本风压(kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：W0=0。550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：Uz=1。000 Us 风荷载体型系数：Us=1。200经计算得到,风荷载标准值Wk=0.70.5501.0001。200=0.462kN/m2.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1。2NG+0。851。4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1。2NG+1。4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.851.4Wklah2/10其中 Wk-风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la-立杆的纵距（m）；h 立杆的步距(m).五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算16脚手架专项施工方案其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.11kN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26;i-计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;l0 计算长度（m）,由公式 l0=kuh 确定，l0=2.60m；k-计算长度附加系数,取1。155；u-计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A-立杆净截面面积，A=4。89cm2；W-立杆净截面模量（抵抗矩），W=5。08cm3；-钢管立杆受压强度计算值(N/mm2）；经计算得到 =94。35f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=11。31kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。26;i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0-计算长度(m)，由公式 l0=kuh 确定,l0=2.60m；k-计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1。50 A 立杆净截面面积，A=4。89cm2；W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0。186kN。m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2）；经计算得到 =124。62f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求！六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K-构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.446kN；NQ-活荷载标准值，NQ=3。825kN；gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs=114.891米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:经计算得到,不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H=50。000米。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.446kN；NQ 活荷载标准值,NQ=3。825kN；17脚手架专项施工方案 gk-每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；Mwk-计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.156kN.m;经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs=91.671米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值 H=50.000米。七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中 Nlw-风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，应按照下式计算:Nlw=1.4 wk Aw wk-风荷载基本风压标准值，wk=0。462kN/m2;Aw-每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3。004.50=13.500m2;No-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN);No=5.000经计算得到 Nlw=8.732kN，连墙件轴向力计算值 Nl=13。732kN连墙件轴向力设计值 Nf=Af其中 -轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30。00/1.58的结果查表得到=0.95;A=4.89cm2；f=205。00N/mm2。经过计算得到 Nf=95。411kN NfNl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接,对接焊缝强度计算公式如下其中 N为连墙件的轴向拉力，N=13。732kN；lw为连墙件的周长,取3.141648.0=150.80mm；t为连墙件的周长，t=3。50mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2;经过焊缝抗拉强度=13731。80/(150。803.50）=26。02N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2）,p=N/A；p=48。43 N-上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN);N=12.11 A 基础底面面积（m2)；A=0。25 fg-地基承载力设计值(kN/m2）；fg=136.00地基承载力设计值应按下式计算 fg=kc fgk18脚手架专项施工方案其中 kc-脚手架地基承载力调整系数;kc=0。40 fgk-地基承载力标准值；fgk=340。00地基承载力的计算满足