油气井试井原理与方法.pptx

一、不稳定试井的基本原理 当油藏中的流体处于平衡状态（静止或稳定状态）时，若其中一口井的工作制度（或压力）改变，则在井底将造成一个压力扰动，此扰动将随着时间的推移而不断向井壁四周地层径向地扩展，最后达到一个新的平衡状态。这种压力扰动的不稳定过程与油藏、油井和流体的性质有关。因此，在该井或其他井中用仪器将井底压力随时间的变化规律测量出来，通过分析，就可以判断和确定井和油藏的性质。第一节 试井分析基础理论第1页/共248页二、试井概念定义1：试井是一种通过获得有代表性储层流体样品、测试同期产量及相应的井底压力资料来进行储层评价的技术。定义2：是为获取井或地层参数将压力计下入到井下测量压力和/或流量随时间的变化，并进行测试资料分析处理总过程的简称。第2页/共248页 试井包括试井测试（矿场测试）和试井解释（测试资料分析处理）两部分。试井测试包括：测试仪器（测试仪器的原理、性能及使用）和测试工艺。测试内容包括流量、压力、温度和取样等。试井解释：通过对井的测试信息的研究，确定反映测试井和储层特性的各种物理参数。试井解释涉及到了油气渗流理论及其应用，已经形成了一套实用的试井解释方法。试井解释方法（或试井分析方法）是利用渗流理论分析测试资料，评价地层或井参数的方法，是油气渗流理论在油气田开发中的实际应用。习惯上，将试井分析方法分为常规试井分析方法和现代试井分析方法。第3页/共248页三、试井分析方法的重要性试井是油藏工程的组成部分，它涉及油层物理、渗流理论、计算机技术、测试工艺和仪器仪表等各个领域，是评价油气田开发动态的主要技术手段和基础工作之一。评价油藏动态及其参数常用的方法有：岩心分析方法、地球物理方法、测井方法及试井分析方法等。第4页/共248页1岩心分析方法 岩心分析方法得到的地层渗透率只能代表取心井点处的绝对渗透率，它的优点是能准确反映渗透率沿地层厚度的变化，但对确定井的产能意义不大；2地球物理方法 地球物理方法求得的地层参数大都必须依据岩心分析或其他资料，而且精度不高，只能代表井底周围地带的情况；第5页/共248页3测井方法 测井方法得到的地层参数也只能反映近井地带的地层情况，且是在流体静止条件下测得的，不能反映井的动态；4试井分析方法（1）试井分析方法求得的地层参数代表井附近及较大范围内的平均有效渗透率，代表性强，也就是说这些参数是在流体流动条件下测得的，与井的产能直接相关。因此，只有通过试井分析方法才能确定工艺条件变化（如油层堵塞和改造措施）引起的渗透率变化及相应的产能变化；第6页/共248页（2）试井工艺简单、成本低廉，成本较取心低的多；（3）试井不受开发阶段的限制，开发初期、中期、晚期什么时候都可以进行，每口井都可以进行试井；（4）油层参数由生产动态求出并于预测生产动态的精确度高，因此试井分析所得到的油藏动态参数是开发所必需的，其他方法不能代替。因此，试井成为油藏工程师和采油工程师认识油藏、判断增产措施效果的重要手段。试井分析方法在油田开发中具有相当重要的地位。第7页/共248页四、试井的目的 试井测试技术是认识油气藏，评价油气藏动态、完井效率以及措施效果的重要手段。试井测试所录取的资料是各种资料中唯一在油气藏流体流动状态下录取的资料，因而分析结果也最能代表油气藏的动态特性。具体地说，试井可以解决下列问题：（1）确定地层压力（原始地层压力或平均压力）；（2）估算测试井的单井控制储量；（3）确定地下流体在地层内的流动能力，即获取渗透率和流动系数等；第8页/共248页（4）井底储层污染评价，求取表皮系数，包括对油气井进行增产措施后，判断增产效果（酸化和压裂效果）；（5）了解油藏形状，目的是为了了解油藏能量范围，确定边界性质如断层、油水边界和尖灭等，以及边界到测试井的距离；（6）判断井间连通性和注采平衡分析（7）描述油藏中的非均质性。第9页/共248页五、试井分类依据不同标准，分类不同：1根据测试参数随时间的变化分：稳定试井与不稳定试井；（1）稳定试井（或产能试井）：利用流体稳定渗流规律进行的试井。（2）不稳定试井：利用流体不稳定渗流规律进行的试井。产量或压力随时间变化的试井叫不稳定试井。不稳定试井是改变测试井的产量，并测量由此而引起的井底压力随时间的变化。这种压力变化同测试过程的产量有关，也同测试井和测试层的特性有关。因此，运用试井资料，即测试过程中的井底压力和产量资料，结合其他资料，可以计算测试层和测试井的许多特性参数。第10页/共248页不稳定试井包括单井不稳定试井和多井不稳定试井。单井不稳定试井包括：压力降落试井、压力恢复试井、压力落差试井、注入能力试井和段塞流试井。多井不稳定试井包括：干扰试井和脉冲试井。干扰试井主要目的是确定井间的连通性。A井（激动井）施加一信号，记录B井（观察井）的井底压力变化，分析判断A、B井是否处于同一水动力系统。脉冲试井是A井产量以多脉冲的形式改变，记录B井的井底压力随时间的变化信息。我们一般说的试井就是指不稳定试井。2从测试井的流体类型来分类：油井试井、气井试井、水井试井；3根据生产条件分类：压降试井、压恢试井。第11页/共248页六、试井技术的发展 稳定试井可以求得采油指数，但耗时费事。稳定试井在确定油井工作制度方面有独特作用，而在求地层参数方法，则主要依据不稳定试井。不稳定试井的压力恢复（或压降）资料可按测压时间分为早期、中期和晚期三个阶段（图1）。第12页/共248页l早期资料主要反映井筒附近动态（污染、增产措施状况）；l中期资料反映总的油藏状态，分析这阶段数据可求得地层参数（kh）等；l晚期资料以边界影响为主，并可求得油藏平均压力，判断断块油藏边界与形状。第13页/共248页 试井技术发展已经有80多年的历史。作为认识油层的一个主要手段，其理论与工艺迅速发展，应用范围日益广阔，已从简单的地层压力推算发展到能够比较全面地认识油、气藏内部岩石与流体的特性、储层产能和井筒状况的水平。19201930年间首次用不稳定试井方法研究了晚期料，从而解决了利用井底压力推算油藏平均压力的问题。然而，对于低渗透油气层，取得晚期资料需要很长的关井时间。第14页/共248页 19501960年间进一步发展了以分析中期资料为主的不稳定试井方法，将实测井底压力和相对应的时间数据，绘制在半对数坐标系中（图1），找出直线段进行分析，这就是以Horner（1951 年Horner提出了Horner半对数分析方法）为主创立的常规试井分析方法。我国各油田从60年代初期大量使用多种常规试井分析法来确定油层压力和地层参数，判断油藏中边界状况，估计压裂、酸化效果等。第15页/共248页 1954年Matthews等人详细研究了不对称断块油藏中的压力特征，给出任意形状油藏中压力的变化关系，这种方法叫做MBH法（或MBH半对数分析方法）。利用MBH法，在勘探初期根据一口井较长时间的测试资料可以确定油藏边界、推断断块油藏供油面积的形状。对我国众多的断决油藏是一种值得推广和结合实际加以完善的方法。第16页/共248页 70年代Ramey、Agarwal、Mckinly、Earlougher等人研究出了以典型曲线分析为主的早期试井分析方法后，现代试井解释方法有了重要进展。1979年Gringarten在前人基础上提出了双对数压力典型曲线分析法，1983年Bourdet又提出了压力导数典型曲线分析法，到此，Gringarten典型曲线与Bourdet压力导数典型曲线组合成复合图版，成为了石油工业标准，这也就标志着现代试井解释技术的诞生。所以从试井的发展里程来看，试井又可以分常规试井分析方法和现代试井分析方法。第17页/共248页1、无界地层定产条件下的渗流理论 当单相微可压缩流体从无限大均质、等厚各向同性（不存在纵向渗透率）的油层中流入井筒时，渗流服从达西定律。油井以恒定产量q生产时，在通常情况下地层中会出现下列流动阶段：早期段，指油井开始生产时井筒储存效应影响井底压力变化的时期，即续流阶段。不稳定流动阶段，早期段结束后地下流体径向地流向油井，反映井周围地层的平均性质。七、不稳定试井的数学模型和基本方程第18页/共248页 不稳定流动阶段的渗流力学模型的假设条件：无限大均质、等厚、各向同性的地层中有一口生产井，地层中只有单相流体流动，流体微可压缩且压缩系数为常数，油藏中压力梯度较小；油井以恒定产量q生产，生产前地层的原始压力为pi。在上述假设条件下则有下列渗流模型：导压系数物理意义：单位时间内压力波波及的面积，平方米/小时。第19页/共248页Qm3/dmPa.SPMPahmKm2m2Mpa/mPa.st hr m第20页/共248页2、有界地层定产条件下的渗流理论当油井开井生产后，在地层内就发生压力降落，而且波及的越来越大，压降漏斗不断扩大和加深。由于地层是有界的，当压力波传到边界之前为压力波传播的第一阶段。把第一阶段称为不稳定的早期，此时由于边界对压力波的传播未产生影响，所以压力传播的规律与无界地层中的完全一样分为早期段和不稳定流动阶段。当到达边界后，由于无外来的能量补充，压力将继续下降，出现了压力波传播的第二阶段。该阶段又可分为两个阶段：不稳定晚期和拟稳定期。不稳定晚期是指压降漏斗传到边界的前一段时期，有时也称为过渡期。压降漏斗传到边界，经过一段时间后，地层各点的压力下降相对稳定，任一点的下降速度相同，此时称为拟稳定期。第21页/共248页不稳定渗流早期不稳定渗流晚期拟稳定流期弹性驱动第一相弹性驱动第二相生产时间边界井底 t=tP在压力传播的各个阶段，对应有各自的解。第22页/共248页弹性驱动不稳定渗流第二相初期的实用公式。若进入弹性驱动第二相晚期，可简化为：弹性驱动第一相达西单位制第23页/共248页1、井筒储存效应八、试井过程中的物理现象和有关概念 试井的早期资料总是或多或少受井筒储存效应影响。以液体充满井筒的压降试井为例。开井时，设井口产量为q1，由于井筒中的液体具有弹性，井口开井效应传至井底要经历一定的时间；在开井后的一端时间t1内，产出的原油完全是由于井筒中受到压缩的原油膨胀的结果，油藏中并无流体流入井内，即井底产量q2=0。只有当井口开井效应传至井底，q2才由0逐渐上升，再经过t2时间才达到q1（图1a）。在t2这段时间产出的原油一部分是由于油藏中原油流入井筒的结果，而另一部分仍是由于井筒流体的弹性膨胀，这种现象称为井筒卸载效应。第24页/共248页 在压力恢复情形，关井虽然井口产量q1立即变为0，但油藏中仍有流体继续流入井内，即井底产量q2不为0，而是在t2的短时间内逐渐由q2下降至0（图1b），这种现象叫井筒续流效应。如井筒卸载现象一样，它也是井筒流体的弹性或压缩性引起的。第25页/共248页 井筒卸载效应和井筒续流效应统称为井筒储存效应，可用井筒储存系数C（或称井筒储集常数）来表示井筒存储效应的大小：第26页/共248页第27页/共248页第28页/共248页由于钻井、完井、压裂、酸化等因素，会引起井周围地层渗透率变化，设想在井筒周围存在一个很小的环状区域（污染区），这个小环状区域的渗透率与油层渗透率不相同。因此，当原油从油层流入井筒时，在井筒附近产生一个附加压力降，这种现象叫做表皮效应（或趋肤效应）。钻井和完井往往会引起井筒周围渗透率的降低，而酸化和压裂可以改善井筒周围的渗透性，下面以井筒周围渗透率的降低为例来说明表皮系数的定义：2、表皮效应与表皮因子第29页/共248页如图2所示，设污染区的渗透率为ks，半径为rs。图2 井筒污染区示意图 第30页/共248页图3 污染区的存在对井底压降的影响 附加压力降第31页/共248页第32页/共248页表皮系数（或趋肤因子、污染系数）的定义为：将附加压力降（用Ps表示）无因次化，得到无因次附加压降，用它表征一口井表皮效应的性质和严重情况，用S表示：S0，数值越大，表示污染越严重；S=0，井未受污染；S0，绝对值越大，表示增产效果越好。第33页/共248页3、无因次变量与无因次化一般的物理量都具有因次，并可用基本因次表示出来，如面积：L2；产量：L3/t。也有一些量不具有因次，如含油饱和度、孔隙度等。为减去单位对解的影响，使解应用范围更广，人们将某些具有因次的物理量无因次化，即引进新的无因次量，或称为无量纲量。用下标“D”表示“无因次”。试井分析经常要用到无因次变量。常用的无因次变量有：第34页/共248页（1）无因次压力第35页/共248页无因次井底压力：无因次井底恢复压力：压力恢复期间的无因次井底压力变化：第36页/共248页（2）无因次时间第37页/共248页第38页/共248页第39页/共248页第40页/共248页使用无因次量的优点：它能简化油藏或井参数表示的试井解释模型，减少未知参数的个数，使关系式变得很简单，易于推导、记忆和应用。另外，它还能给出一类油藏（比如均质油藏）的统一形式解，不受单位的限制，而且表达式简单，讨论问题比较方便。第41页/共248页九、叠加原理1、多井系统的应用 设地层中有 n口井在弹性驱动方式下投产，地层中任意一点M上的压力降，应等于每口井单独投产时，在该点形成的压力降的叠加。在水压驱动方式下，油井间干扰规律受到水压驱动方式下流动规律的影响；在弹性驱动方式下，井间干扰也受到弹性渗流规律的干扰。将叠加原理应用到试井上：油藏中任一点的总压降，等于油藏中每一口井的生产在该点所产生的压降的代数和。使用叠加原理时注意：各井都应在同一水动力系统中。第42页/共248页p pi i-p-pMMn口井同时投产后，时刻 t 在点M形成的压力降；p pi i投产前，地层静止压力Q Qj jj井的产量；r rj j点M至j井的距离；t tj j到时刻 t 为止，j 井的生产时间。生产井产量取正，注入井产量取负第43页/共248页任意一口井的井底压力降：任意一口井的井底压力降：其中：其中：k k=1，2，3，np pwkwk时刻t，第k井井底压力r rjkjkj井至k井的距离；r r1111=rw1，r22=rw2，rkk=rwk第44页/共248页2 2、变产量系统的应用、变产量系统的应用如果井以若干不同产量生产，也可看作多井系统的问题，但此时井间距离为零。设某井：从 0 时刻到 t1 时刻以产量 q1 生产，qtq1t1 从 t1 时刻到 t2 时刻以产量 q2 生产，q2t2 从 t2 时刻起用产量 q3 生产。q30第45页/共248页设想在该井位有三口井：井从时刻开始一直以q1生产；井从t1时刻才开始以产量(q2-q1)生产；井自t2时刻才开始以产量(q3-q2)生产。第46页/共248页qtq1t1q2t2q30qtq10井qtt1 q2-q10井t2 q3-q2井tq第47页/共248页这三口井生产的总效应就是该井的产量变化所产生的压降：井：在t1时间内，q=q1；井1和：在 t1t2 时间内，q=q1+(q2-q1)=q2井1、2和：在 t2 时刻之后，q=q1+(q2-q1)+(q3-q2)=q3这“三口井”所造成的压差之和p p1+p2+p3便是该井的压力变化。第48页/共248页如果时刻 t 任属于径向流动段，则：第49页/共248页式中：Q0=0如果井产量不断变化，则：第50页/共248页当当 n=1n=1时，一口井定产量生产时，一口井定产量生产 当当n=2n=2时，两流量测试：时，两流量测试：第51页/共248页第一节 试井分析基础理论第二节 均质油藏常规试井分析方法第三节 双重介质油藏的试井分析第四节 垂直裂缝井的试井分析第五节 气井不稳定试井分析第六节 现代试井分析方法第三章 油气井试井原理与方法第52页/共248页第二节 均质油藏常规试井分析所谓的常规试井分析方法是指以Horner方法为代表的，利用压力特征曲线的直线段斜率或截距反求地层参数的试井方法。主要的代表性方法有：Horner压降法、压力恢复分析方法、MDH法、MBH法、Y函数分析方法和Muskat等。常规分析方法的特点是理论上较为完善、原理简单、易于实际应用。第53页/共248页一压力降落试井压降试井是指油井以定产量生产时，连续记录井底压力随时间的变化历史，对这一压力历史进行分析，求取地层参数的方法。压降试井大多在以下两种情况下进行：新井一开始投产，在一定时间内产量保持恒定。油井关井已有相当长的时间，地层和井内压力趋于稳定之后，油井再次开井生产，并保持产量恒定。第54页/共248页一压力降落试井根据渗流力学理论，恒定产量下生产时的井底压力降通常可分为四个阶段：早期段，不稳定流动段，过渡段和拟稳态流动阶段（拟稳定期）。以下分析不稳定流动阶段的压力变化规律，地层流体渗流为径向流。第55页/共248页图2-1压力降落试井的产量和压力历史 第56页/共248页第57页/共248页第58页/共248页第59页/共248页解：将测压结果数据绘在半对数坐标系上，发现前4个点成一条直线，如图所示，其斜率为：第60页/共248页二压力恢复试井压力恢复试井是目前油田上最常用的一种试井方法。它的原理是油井以恒定产量生产一段时间后关井，测取关井后的井底恢复压力，并对这一压力历史进行分析，求取地层参数。第61页/共248页二压力恢复试井将叠加原理应用到试井问题上：油藏中任一点的总压降，等于油藏中每一口井的生产在该点所产生的压降的代数和。使用叠加原理时应注意：各井都应在同一水动力系统假设有三口井A、B、C同时在生产，那么由于这三口井的生产会引起地层中的压力发生变化，那么A井的压力变化就可以利用叠加原理求解：分析油井关井的井底压力变化可采用叠加原理。第62页/共248页 那么我们利用叠加原理来分析压力恢复过程中的压力变化：第63页/共248页二压力恢复试井在同一井位上的两口井在地层中任意一点，特别是在井壁上造成的压力变化应等于这两口井中每一口井单独工作时在同一点、同一时刻所造成压力变化的代数和。注入井造成的是压力回升，而生产井造成的是压力下降，二者符号相反。那么根据叠加原理可推得压力恢复分析公式为：第64页/共248页1Horner法这就是人们所说的半对数Horner直线。因此，这种分析方法也常被叫做半对数Horner方法。第65页/共248页1Horner法第66页/共248页（2）由于压力恢复的井底压力变化可以用叠加原理，因此，压力恢复历史也将呈现和压降试井的历史相同的四个阶段。（3）以上讨论的是不稳定流动阶段的压力动态。1Horner法第67页/共248页2MDH法第68页/共248页同样，在实测压力数据的半对数曲线中，求取直线斜率，就可以求出地层流动系数、地层系数、地层渗透率和表皮系数。第69页/共248页t/hpws/MPat/hpws/MPa0.000.500.661.001.502.002.5031.6832.8733.0833.2833.4033.4533.473.004.006.008.0010.0012.0033.4933.5133.5433.5633.5733.59表2-2压力数据表 第70页/共248页t/ht/(t+t/)pws/MPat/ht/(t+t/)pws/MPa0.000.500.661.001.502.002.500.00510 0.00672 0.01015 0.01515 0.02010 0.02500 31.6832.8733.0833.2833.4033.4533.473.004.006.008.0010.0012.000.02985 0.03941 0.05797 0.07583 0.09302 0.10959 33.4933.5133.5433.5633.5733.59拟合出的半对数直线段的方程为：第71页/共248页第72页/共248页三变流量试井u将连续变化产量的过程划分成多个时间段，在每个小段内的产量即可认为是常量。分段越多，越接近于实际，分析精度也越高。u 在实际生产中，常常难以保证产量为常量，特别是对于新开采的高产井，保持定产量生产是不可能的，也是不实际的。因此，对于这类油井就需要采用改换油嘴大小实现多级产量（或叫变产量）的测试及分析方法。第73页/共248页三变流量试井油井变产量情况下的井底压力变化规律可由叠加原理得到：第74页/共248页第75页/共248页三变流量试井在实际的变流量测试中，应用最多的是采用二级流量测试，这主要是由于二级流量测试可以减少井筒存储效应的影响，而且分析过程简单。当油井从一个稳定产量变到另一个稳定产量之后，测量瞬时的井底压力变化就完成了二级流量测试，对其所测压力数据进行分析同样可确定kh，s和Pi等地层参数。第76页/共248页图2-9 二级流量测试的产量和井底压力动态第77页/共248页第78页/共248页第79页/共248页例题：宝浪油田宝北区块（高压注水开发，区块平均地层压力大于饱和压力）B103井1997年底用4mm油嘴投产，到测试前止，已累计生产原油17266t，基本不含水（表2-4）。该井于2000年7月12日至13日进行了二流量测试及变流量试井分析（见图2-11）。h h26.0So0.5567Ct2.47410-3t123980Dm2242.40.292q117.28t24770rw0.080.1236q210.35pwf14.57k0.009Rs120Bo1.5878Bw1.0表2-4 B103井基本数据第80页/共248页从图中求得直线段斜率为-2.8，截距为26.8，油层流动渗透率0.23310-3m2，外推平均地层压力26.51 MPa第81页/共248页四有界地层试井分析方法实际应用中，不存在真正的无限大地层，所有地层都有边界。将地层处理成无限大是由于压力波还未扩散到地层边界，边界的特征还没有反映出来。当测试时间较长时，无论是压降试井还是压力恢复试井，在后期都将出现偏离不稳态渗流的特征，表现出过渡段和拟稳态压力的特征，如图2-12 所示。大面积油藏多井生产中的测试井，压力曲线的后期也会出现拟稳态特征。图2-12典型的压力恢复曲线第82页/共248页四有界地层试井分析方法在拟稳态阶段，由于压力波扩散到边界后，在油藏边界没有流体通过，油井的生产将完全依靠地层岩石和流体的弹性能，油藏中各点的压力将以相同的速度下降，整个油藏的压力降落与时间呈线性关系。有界地层试井分析（或探边测试分析）的目的是确定边界性质，求出地层的平均压力、供油面积、断层距离或边界距离等，这些性质参数在油田开发动态分析和储量估算中都具有十分重要的意义。第83页/共248页1、任意油藏边界条件下拟稳态阶段的压力 由渗流力学知，圆形油藏中心一口井在拟稳态流动阶段油藏平均压力与井底压力的关系如下：第84页/共248页第85页/共248页第86页/共248页第87页/共248页如果油藏不是圆形的，井不位于油藏的几何中心，CA就取不同的值，表2-5给出了各种地层形状因子的值。第88页/共248页公式（1-25）的应用是有条件的，它只能在稳定或拟稳态流动状态下使用，不稳定流动状态下不能使用该式。判断流动是否进入稳定或拟稳定状态，取决于井底压降是否传播到整个地层边界。拟稳定流动状态的起始时刻由下面的方法确定：在该油藏流体刚进入拟稳定状态时，不稳定流动阶段的压力与拟稳定流动阶段的压力相等。第89页/共248页第90页/共248页各种单井泻流面积的形状因子 第91页/共248页2.确定平均地层压力（1）确定平均地层压力的MBH法全油藏的平均压力是全油藏的各点压力按孔隙体积的加权平均值：一般说来在开发过程中压力是不断变化的。每口井的静止压力就代表这口井所在的供油区内的平均地层压力。（1）根据每口井的静压所做的等压图可以求出面积加权平均地层压力；（2）如果油藏是封闭的，又没有注水，也可以用产量加权的办法求油藏平均地层压力，因为在拟稳定阶段，各井的产量与其供油面积成正比（假设地层及其中所含的流体是均质的）。但是测准一口井的静压并不容易：时间短了，压力恢复不到应有的水平；时间过长，又会与邻井发生干扰。从工程角度出发，应在尽可能短的关井时间内得到尽可能准确的平均地层压力。第92页/共248页第93页/共248页那么对于已开发油藏，如何获得准确的平均地层压力呢？（1）无论什么样的布井方式，井与井之间总是为中流线划分成不同的供油区，所以我们可以把中流线视为井的油藏边界。在实际工作中差不多都是以每口井平均所占的面积做为它的名义供油面积。xy y轴是一条流线，因为左边的流体不会穿过y轴流入右边，似乎y轴将流体左右分开，所以y轴被称为分流线；又由于y轴处于两汇的正中，所以又称为中流线。两等产量汇的水动力学场图第94页/共248页（3）每口井供油面积内的平均地层压力与供油区形状、大小和在其中所处的位置有关。美国学者马修斯Mathews、布郎斯Brons 和黑斯布鲁克 Hazebrook 等三人用镜像映射法和叠加原理处理了外边界封闭、油藏形状、井的相对位置各不相同的 25 种几何条件（基本包括了实际上所可能遇到的各种油藏形状和布井方式）。他们将计算结果绘制成图版，图版以无因次的MBH压力为纵坐标：第95页/共248页第96页/共248页井位于油藏几何中心的MBH无因次压力图井位于正方形油藏不同部位的MBH无因次压力图井在边长比为2：1的长方形油藏不同部位的MBH无次压力图井在边长比为5：1和5：1长方形油藏不同位置处的MBH无次压力图第97页/共248页（2）戴兹（Dietz法）第98页/共248页第99页/共248页对于Horner法：又因为 第100页/共248页第101页/共248页3封闭系统地质储量计算第102页/共248页 对式 两边积分，得：令，因此，在直角坐标系中，若将测试后期（拟稳态）数据作出pwft或pt关系曲线，则可得直线斜率为：由直线的斜率可以求出封闭系统的储量N：第103页/共248页4确定到一条封闭边界（直线断层）的距离第104页/共248页第105页/共248页第106页/共248页在交点处的压力相同第107页/共248页两直线断层夹角二折线斜率之比90o4:160o6:145o8:136o 10:1第108页/共248页5Y函数探边测试分析1）Y函数的基本方程第109页/共248页第110页/共248页第111页/共248页第112页/共248页第113页/共248页2-21第114页/共248页第115页/共248页6调查半径第116页/共248页第117页/共248页第一节 试井分析基础理论第二节 均质油藏常规试井分析方法第三节 双重介质油藏的试井分析第四节 垂直裂缝井的试井分析第五节 现代试井分析方法第三章 油气井试井原理与方法第118页/共248页第一节 试井分析基础理论第二节 均质油藏常规试井分析方法第三节 双重介质油藏的试井分析第四节 垂直裂缝井的试井分析第五节 气井不稳定试井分析第六节 现代试井分析方法第三章 油气井试井原理与方法第119页/共248页第三节 双重（孔）介质油藏常规试井分析方法一、双重介质油藏的有关知识 近年来，随着油气田勘探开发的不断发展，大量的裂缝性油气田被发现和开发，而双重介质油藏就是存在天然裂缝的油藏。在实际分析中，这种油藏常视为由两种孔隙介质组成，即基质岩块介质和裂缝介质，且两种介质均匀分布，油藏中任何一个体积单元都存在着这两种介质。通常情况下，裂缝系统的渗透率 kf 要远远大于基岩系统的渗透率km，而基质岩块的孔隙度m将大于裂缝的孔隙度f。由于两种孔隙介质具有不同的储油性和渗透性，因此当油井生产时压力波的扩散和地下流体渗流规律将与均质油藏完全不同。在双重介质中的任何一点同时引进两个压力（即裂缝中的压力 Pf 和基质岩块中的压力 Pm）参数，同时也将存在两个渗流场。由于两种孔隙介质中的压力分布规律不同，在基岩和裂缝介质之间将产生流体的交换，这种现象称为介质间的窜流。第120页/共248页1、双重介质油藏模型 由于裂缝系统的渗透率 kf 比基岩系统的渗透率km大得多，认为原地下流体由基质岩块到裂缝系统，然后由裂缝系统流到井筒，忽略由基质岩块系统直接流入井筒（如图 3-27 所示），即：基岩系统裂缝系统井筒。第121页/共248页2、双重介质油藏中流体的流动形态 双重介质油藏中，流体渗流时的压力动态变化存在三个阶段：油井一开始生产，由于 ，裂缝系统中的原油将首先流入油井，而基质岩块系统仍保持原来的静止状态，此时的井底压力只反映裂缝系统的特征，这是裂缝系统的流动阶段，称之为第一阶段。当油井生产一段时间后，由于裂缝系统中流体减少，裂缝压力 Pf 下降，致使基质岩块和裂缝系统之间形成了压差，基岩内流体开始流向裂缝，进入第二阶段，这一阶段的压力特征将反映基岩和裂缝之间的窜流性质，这一阶段的流动称之为过渡段。第122页/共248页 随着基质岩块系统中的流体不断流入裂缝，基质岩块的压力 Pm 将不断降低，此时既有流体从基质岩块系统流到裂缝系统，又有流体从裂缝系统流入井筒，两者同时进行，达到一个动平衡，即所谓的第三阶段，此时井底压力反映的是整个系统（基质岩块和裂缝系统）的特征，这一特征与单孔隙介质的特征相同。整个过程中油藏压力变化如下图所示。第123页/共248页 由于kf 和km差别程度的不同，第二阶段的流动（即过渡区的流动）将呈现不同的窜流特性，通常分析应用的有两种不同的窜流，即拟稳态窜流和不稳态窜流。p 所谓拟稳态窜流是指基质岩块内部的压力处处相同，窜流量只和基岩与裂缝之间的压差有关，这是由Warren、Roots在1963年首先提出来的。p 不稳态窜流则是指基岩内的各点压力不相同，基岩内本身存在着不稳定渗流。对于不稳态窜流又有不同的分析模型。本节内容主要讨论拟稳态窜流双孔介质压力特征。第124页/共248页3、介绍双孔介质油藏的几个概念 第125页/共248页第126页/共248页二、双重介质油藏常规试井分析方法 第127页/共248页此时描述双重介质渗流的数学模型为：第128页/共248页 Warren-Roots对上面的双重介质模型进行研究，给出了井底压力的近似解析解：式中幂积分函数。第129页/共248页基质岩块示意图 第130页/共248页第131页/共248页第132页/共248页第133页/共248页两条直线的斜率相等 第134页/共248页第135页/共248页第136页/共248页第137页/共248页第138页/共248页第139页/共248页第一节 试井分析基础理论第二节 均质油藏常规试井分析方法第三节 双重介质油藏的试井分析第四节 垂直裂缝井的试井分析第五节 气井不稳定试井分析第六节 现代试井分析方法第三章 油气井试井原理与方法第140页/共248页第四节 均质油藏压裂井的常规分析方法 水力压裂是目前大多数低渗透油田采用的重要增产措施之一。在实际分析中，常将垂直裂缝分成两种裂缝模型，即无限导流能力模型和有限导流能力模型。一、无限导流垂直裂缝的常规试井分析1、无限导流能力模型无限导流垂直裂缝模型示意图 假设：第141页/共248页2、无限导流垂直裂缝的流动形态这两种流动形态如下图所示。第142页/共248页（a）地层线性流动 （b）拟径向流动图 3-32无限导流能力模型的流动形态示意图第143页/共248页3、无限导流垂直裂缝的常规试井分析 主要讨论地层线性流的分析方法。由裂缝的压力解可得，在地层线性流动阶段，压力差与时间的关系为：由直线斜率可求出：第144页/共248页第145页/共248页无限导流裂缝地层线性流分析曲线对上式两边取对数，则有：第146页/共248页二、有限导流垂直裂缝的常规试井分析1、有限导流垂直裂缝的模型 下图有限导流垂直裂缝模型的示意图，并作如下假设：这类裂缝往往出现在大型的水力压裂中。第147页/共248页2、有限导流垂直裂缝的流动形态 裂缝中线性流 裂缝和地层的双线性流地层的线性流 拟径向流第148页/共248页3、有限导流垂直裂缝的常规试井分析在双线性流动阶段，压力关系为：第149页/共248页 对于上式两边取对数，则有：第150页/共248页第一节 试井分析基础理论第二节 均质油藏常规试井分析方法第三节 双重介质油藏的试井分析第四节 垂直裂缝井的试井分析第五节 气井不稳定试井分析第六节 现代试井分析方法第三章 油气井试井原理与方法第151页/共248页第五节 气井不稳定试井分析第152页/共248页第153页/共248页第154页/共248页第155页/共248页第156页/共248页第157页/共248页第158页/共248页第159页/共248页第160页/共248页第161页/共248页第162页/共248页第163页/共248页第164页/共248页第165页/共248页第166页/共248页第167页/共248页第168页/共248页第一节 试井分析基础理论第二节 均质油藏常规试井分析方法第三节 双重介质油藏的试井分析第四节 垂直裂缝井的试井分析第五节 气井不稳定试井分析第六节 现代试井分析方法第三章 油气井试井原理与方法第169页/共248页第六节 现代试井分析方法 常规试井分析方法的优点：原理简单，使用方便。主要是处理中、晚期试井资料，利用直线段来获得地层参数。主要缺点：（1）应用常规分析方法时，以分析中、晚期压力资料为主。这就要求油井测试时间较长，从而影响生产。尤其对于那些渗透率很低的油藏，要取得这些资料更为困难。第170页/共248页（2）应用常规Horner方法分析时，直线段的选择将影响到最后的分析结果，而方法中只能人为去选择，所以不可避免地会产生人为的结果误差。（3）常规Horner 方法的半对数图中，对早期段数据的利用显得无能为力，故无法准确估计井筒存储的特性。（4）一般常规分析方法求得的结果反映的是油藏总体的平均特征，而井底附近的情况很难准确反映。（5）常规分析方法中，有时所获取的数据有限，这将给油藏模型的识别带来一定困难；有时往往同一条曲线形状反映出的却是不同的油藏模型特征。第171页/共248页 现代试井解释方法在一定程度上克服了常规试井分析方法中存在的问题。现代试井分析方法：采用系统分析的方法，将实测压力曲线与理论压力曲线进行图版拟合或自动拟合反求井和油藏参数，且在整个分析过程中要反复与常规试井解释结果进行对比，直到两种解释方法的结果一致，最后再进行解释结果的可靠性校验。相应地曲线拟合方法主要有两类，图版拟合解释方法和自动拟合解释方法。第172页/共248页 任何一个研究对象都可以被看作一个系统（System，用S表示）。给系统一个“激动”，或称作输入（Input，用I表示），则系统就会出现相应的“反应”，即输出（Output，用O表示），如图3-1所示。图3-1 系统分析示意图一、试井分析中系统分析问题第173页/共248页 从系统分析方法看，对于有限的未知系统的分析常可归纳为下面两个问题：正问题（Direct Problem)：已知系统输入I和系统的特性结构S，确定系统的输出O，表示如下：反问题（Inverse Problem)：已知系统输入I和输出O，确定系统的特性S，表示如下：第174页/共248页 从系统分析的角度来考察试井过程。由于油藏是一个未知系统，对于有限的油藏未知系统的分析同样可以归纳为两个问题：（1）正问题由于油藏系统的有限性，首先应该假设未知系统属于某一系统，其次建立这类系统相应的物理和数学模型，最后求解得出一系列表征该（假设）已知系统的标准信息（数据表、曲线图等）。将所有这些有限的系统通过这些步骤，即可求出各自的特征。（2）反问题 目前需对某一未知油藏系统进行分析，由于油藏系统的有限性，尽管目前其性质未知，但它必定属于已知（并求出其特性）的那些系统中的某一种。如何来判断它属于哪种已知系统，这就是一个反问题的过程。第175页/共248页 试井分析的目的就是利用系统的输入输出确定系统的特征参数。试井分析实质上是一个反问题。求解一个反问题，需要进行下列步骤：将油藏和井视为一个系统，首先应该对该未知系统施加一定的信号（试井：改变产量或压力）；得出反应该未知系统特性的输出信息（压力或产量变化历史）。一般说来，对一个系统施加某一输入，一定能得到某一输出；但对不同的系统施加同样的输入，一般会得到不同的