第七章 耐热钢精选PPT.ppt

第七章耐热钢第1页，本讲稿共59页第一节锅炉主要设备用钢及事故分析一、锅炉管道用钢及事故分析（一）对锅炉管道用钢的要求锅炉管道包括受热面管子（过热器、再热器、水冷壁管、省煤器等管子）和蒸汽管道（主蒸汽管道、再热蒸汽管道、蒸汽导管、联箱、连接管等）管道。电厂对管路管道用钢有下列要求：电厂对管路管道用钢有下列要求：（1）足够高的蠕变强度、持久强度和良好的持久塑性。）足够高的蠕变强度、持久强度和良好的持久塑性。（2）高的抗氧化性能和耐腐蚀性。）高的抗氧化性能和耐腐蚀性。（3）足够的组织稳定性。）足够的组织稳定性。（4）良好的工艺性能，特别是焊接性能要好。）良好的工艺性能，特别是焊接性能要好。第2页，本讲稿共59页以上三式中：以上三式中：钢在钢在T T温度下的屈服强度；温度下的屈服强度；钢在钢在T T温度下的抗拉强度；温度下的抗拉强度；钢在钢在T T温度下断裂时间为温度下断裂时间为10105 5h h的持久强度；的持久强度；n安全系数安全系数选择锅炉管道用钢，其主要依据是其工作温度。选择锅炉管道用钢，其主要依据是其工作温度。进行强度计算时，必须确定在工作温度下的许用应力进行强度计算时，必须确定在工作温度下的许用应力。根根据据JB2194-77JB2194-77的的规规定定，对对锅锅炉炉所所用用的的低低碳碳钢钢、低低锰锰碳碳钢钢及及低低碳碳锰锰钒钒钢钢在在380380以以下下，其其他他低低合合金金耐热钢在耐热钢在420420以下，以下，许用应力许用应力按下式计算：按下式计算：在在380或或420 以上除按上式计算外，还需按持久强度计算许用应力以上除按上式计算外，还需按持久强度计算许用应力：=或或 =第3页，本讲稿共59页（二）锅炉管道用钢介绍蒸汽温度在450以下的低压锅炉管道主要使用10号、20号优质碳素结构钢。中、高压机组除水冷壁和省煤器管用20A碳钢外，其它受热面管子和蒸汽管道均采用合金钢管。常用的锅炉管道用钢其化学成分和应用范围列于表7l中.常用的锅炉管道用钢其热处理和机械性能列于表72中。下面按锅炉管道的壁温(工作温度)介绍一些用钢情况：第4页，本讲稿共59页1壁温500的过热器管子及壁温450的蒸汽管道一般采用优质碳素结构钢，其含碳量在0.10.2之间，组织为铁素体和珠光体。常用的是20号钢，该钢在450以下具有足够的强度，530以下具有抗氧化性能，而且工艺性能良好，价格低廉。碳钢钢管在高温长期运行过程中，会出现渗碳体球化和石墨化现象，出现了组织的异常情况后，钢的蠕变极限和持久强度会降低。2壁温550的过热器管子及壁温510的蒸汽管道15CrMo钢是在这个温度范围内应用很广泛的钢种。15CrMo钢的化学成分及热处理工艺在表7l及表72中均已分别作了介绍。经热处理后的组织一般是铁素体和珠光体，有些是贝氏体。15CrMo钢在500550温度范围内有较高的热强性和抗氧化性能，其工艺性能也很好。15CrMo钢虽无石墨化倾向，但在高温下长期运行过程中会发生渗碳体的球化及固镕体中合金元素贫化的组织变化，从而使热强性降低。当温度超过550时，持久强度显著下降。我国在发展普通低合金钢时，结合我目的资源情况，提出以12MnMoV钢替代15CrMo钢。第5页，本讲稿共59页3.壁温580的过热器管子及壁温540的蒸汽管道在这个温度范围内应用最广泛的锅炉管道钢是12Cr1MoV钢及型的耐热钢.(1)12CrlMoV钢12CrlMoV钢是在CrMo钢的基础上，加入02钒的低合宝耐热钢。钒是强碳化物元素，VC细碎而稳定，对钢的弥散硬化效果好。因而，12Cr1MoV钢的耐热性能比铬钼钢高，工艺性能也很好，在国内外均得到广泛应用。12Cr1MoV钢在高温下长期运行过程中，也会发生渗碳体球化及固镕体中合金元素贫化的现象，而使热强性降低。若因温工作，这种现象更为严重。我国曾研制了12MoVwWBSiRe（无铬8号）钢，代替12Cr1Mov钢用于制造锅炉管道，但是该钢种的生产工艺尚不够成熟，质量也还不稳定。（2）钢提高铬钼钢中合金元素的含量，当Cr2.25、Mo1时具有最佳的热强性。钢是比较成熟的钢种，在美英联邦德国日本等工业发达的国家中应用于锅炉管道已有相当长的历史，例如美国的P22，瑞典的HT8、日本的STBA24，联邦德国的10CrMo910钢。其蠕变极限和持久强度比12Cr1MoV钢低，最常用的温度是540550。第6页，本讲稿共59页 4 壁温600620的过热器管子及壁温550570的蒸汽管道多年来国内外均致力于研究进一步提高合金耐热钢的使用温度，使之超过600，甚至达到620，我国研制成功的有12Cr2MoWVB(钢102)和12Cr3MoVSiTiB钢（II11）钢；俄罗斯有12X2MCP、12X2B钢；联邦德国有10CrSiMoV钢等。这些钢种目前多用于壁温600620的过热器和再热器管子，很少用于蒸汽管子。微量多元合金化是这类钢种的共同特点，铬含量在2左右，其他的元素含量更少 由于多种元素的相互作用，使钢具有更高的化学稳定性和组织稳定性，因而耐热性能更好。例如12Cr3MoVSiTiB钢在600620时持久强度94100Mpa；620时抗氧化速度仅为0.00873mm/a。5 壁温600650的过热器管子及壁温550560的蒸汽管道当锅炉气温达到570时，高温段过热器管子的壁温可达到620以上。这时，珠光体型的低合金耐热钢已不能满足要求，需要采用高合金耐热钢。有些还采用奥氏体型耐热钢来制造。第7页，本讲稿共59页最新进展最新进展这几年我国火电厂已向大型机组方向发展，新建或改进的火电厂，均是30万、60万，甚至已引进了90万的大机组。这些机组均是亚临界、超临界的参数，对锅炉受热面管道用的材料性能要求更高。目前这些高参数大机组锅炉受热面管道均采用含铬量较高的耐热钢来制造，最常用的9Cr1Mo型马氏体型耐热钢。属于这一类型的在我国30万以上大机组上应用的钢种有美国的T9和P9钢，日本的STBA26和STPA26钢，德国的X12CrMo91钢以及瑞典的H17钢等。为了进一步提高钢的热强性，又添加了2Mo的9Cr2Mo钢，即日本的HCM9M钢。加入了合金元素V和Nb，控制微量加入的Al和N的含量，使钢具有了更高的热强性和抗高温氧化性能，还具有良好的冲击韧性和稳定的持久塑性。这类钢目前主要用于制造亚临界、超临界锅炉壁温625的高温过热器、壁温650的高温再热器管道以及壁温600的高温集箱和蒸汽管道，也可用于核电设备的热交换器。这类马氏体型的耐热钢，我国也已研制成功，牌号为10Cr9Mo1VNb钢；引进的材料有：美国的T91和P91，日本的火STBA28、火STPA28，俄罗斯的10X9M-III钢，法国的TUZ10CDVnbO9.01钢等。第8页，本讲稿共59页Cr12马氏体型耐热型钢主要是依靠铬，钼，钨等元素在钢中起固溶强化的作用来提高热强性；有些加入钒铌等元素来起弥散硬化，加入硼，稀土等元素来加强晶界，从而进一步提高蠕变极限和持久强度，在高温下持久运行过程中此类钢不会断析出Fe3Mo、Fe2W等金属化合物，可以抵消因固溶体中合金元素贫化（贫钼或钨）而削弱固容强化的现象；同时有由于固容体中保持高浓度的铬，使其具有高的抗腐蚀能力和抗氧化性。我国在300机组中采用F11或F12钢做再热器管子及出口联箱。Cr12钢含铬量高，高温加热后在空气中冷却即可获得马氏体组织，所以焊接性能较差。过热器管子壁温超过650，蒸汽管道壁温超过600后需要使用奥氏体耐热钢，奥氏体耐热钢具有较高的高温强度和耐腐蚀性能，最高使用温度可达到700左右。目前应用的有0Cr18Ni9、1Cr18Ni9、1Cr19Ni9、0Cr18Ni9Ti和1Cr18Ni9Ti等钢种。第9页，本讲稿共59页（三）锅炉受热面管子常见受热面事故的分析锅炉受热面管子常见事故主要有长时超温爆管，短时超温爆管，材质不良爆管及腐蚀性热疲劳裂纹损坏等。1.长时超温爆管如果锅炉受热面管子在运行过程中，因某些原因使管壁温度超过设计温度，在高温长时间作用下，导致钢材组织结构的变化，蠕动速度加快，持久强度下降，使用寿命达不到设计要求而提早爆破损坏，称为长时超温爆管，也有叫做长期过热爆管或一段性过热损坏，长时超温爆管由于管壁温度还没达到临界点温度，爆管时虽然有介质的激冷作用，还不会发生相变。长时超温爆管一般发生在高温过热器出口段的外圈向火侧据近几年来对过热器管子爆破事故的分析70是由于长时超温而引起的。长时超温爆管的破口呈粗糙脆性断口，管壁减薄不多，管子胀粗也不很显著，爆破口附近往往有较厚的氧化铁层，如图71所示。长时超温爆管的显微组织虽无相变但却有炭化物析出并聚集长大甚至有些还会出现石墨化等组织变化，如图72所示。第10页，本讲稿共59页 图7-1 20钢过热器管长时超温爆管的宏观形貌 72 20钢过热器管长时超温爆管的微观组织 第11页，本讲稿共59页1.短时超温爆管锅炉受热面管子在运行过程中，由于冷却条件的恶化，使管壁温度在短时间内突然上升，达到临界点以上温度。在这样高的温度下钢的抗拉强度急剧下降，在介质压力作用下温度最高的向火侧首先发生塑性形变，管径张粗，管壁减薄，随后发生剪切断裂而爆破。爆破时，由于介质对炽热的管壁产生激冷作用，在爆破口往往有相变的组织结构，这种爆管就成为短时超温爆管，也有叫做短时过热爆管或加速蠕变爆管。短时超温爆管大多数发生在水冷壁管、凝渣管上，特别是水冷壁管热负荷最高的地方，如燃烧带附近及明喷燃器附近的向火侧。短时超温爆破口一般胀粗较为明显，管壁减薄很多，爆破口呈尖锐的喇叭形，其边缘很锋利，具有韧性断裂的特征。爆破口附近有时有氧化铁层，有时没有。爆破口的这些特征是与超温爆管时产生了较大的塑性变形，使管缝减薄，因而承受不了介质的压力而引起剪切断裂有密切关系。短时超温爆管的过程类似作高温短时拉伸试验，在应力的作用下，先引起塑性变形，后在局部地区出现收缩现象，最后形成剪切裂纹而产生韧性断裂。第12页，本讲稿共59页爆破口附近的氧化铁层厚度，可从运行情况来分析。如果管子一直是在设计湿度下运行的至化铁层就范，甚至没有；如果曾经在超温情况下运行过一段时间后再发生短时超温爆管则氧化铁层就较厚，而且爆破口的背部(即背火侧)还会出现碳化物球化等组织变化。组织变化后，机械性能也会发生改变。如对爆破口断面进行硬度测定，可发现爆破口周向断面上各点的硬度差异很大，爆破口的硬度明显增高。图5-520钢水冷壁管短时超温爆管的宏观及微观组织第13页，本讲稿共59页3材质不良引起的爆管材质不良爆管是指错用钢材或使用有缺陷的钢材造成锅炉管道提早损坏。错用钢材往往是指把性能比较低的钢材用到高参数的工况下，实际上是一种超温运行。一旦发生爆管事故，是属于长时超温爆管，其爆破口的宏观特征和微观组织的变化基本上与长时超温爆管相同。在制造、安装和检修时，未经计算就选用了低一级的钢管，即认为是错用钢材。例如蒸汽参数为535、l0MPa的主蒸汽管道，正常使用的钢材应为22Cr1MoV钢，若误用了20钢，由于该钢用于主蒸汽管道的允许温度是450，因此只要运行几干小时就会发生爆破。使用了大于壁厚负偏差的拆叠、结疤、离层、发纹和大于壁厚5的横向发裂以及严重夹杂、脱碳的管子称为使用有缺陷的钢材。这些缺陷的存在严重地削弱了管壁强度，在高温和应力的长时间作用下，缺陷部位容易形成应力集中现象，产生裂纹使缺陷加深，腐蚀介质也可能侵入缺陷区域使腐蚀速度加快，使受热面管子承受不了介质的压力而爆破。有缺陷管子爆破时，爆破口往往是沿缺陷豁开，裂纹较直。爆破口边缘一般有两部分，有缺陷的部分边缘粗糙呈脆性断面；没有缺陷的部分则呈韧性断面。第14页，本讲稿共59页二、锅炉汽包及其它部件用钢(一)锅炉汽包的工作条什及对材料的要求锅炉汽包钢材处于中温(350以下)高压状态下工作，它除承受较高的内压以外，还会受到冲击、疲劳载荷及水和蒸汽介质的腐蚀作用。对锅炉汽包提出的要求：(1)较高的强度，包括常温和中温强度。在设计时，屈服极限和抗拉强度都作为钢材许用应力的计算依据。(2)良好的塑性、韧性和冷弯性能。(3)较低的缺口敏感性。在制造锅炉时，要在锅炉钢板上开孔和焊接管子接头，往会造成应力集中，因此要求钢材有较低的缺口敏感性。(4)要求分层、非金属夹杂物、气孔、疏松等缺陷尽可能少。不允许有白点及裂纹。(5)如果工作温度超过400，则必须有更高的耐热性能。(6)良好的焊接性能等加工工艺性能。第15页，本讲稿共59页(二)汽包用钢介绍 常用的锅炉汽包用钢的化学成分、强度级别及应用范围见表73所示。过去生产的中、低压锅炉汽包均用20g或228钢板来制造。由于大量地发展了低合金高强度钢，现在已逐步地采用12Mng、16Mng、l5Mnv8等普通低合金钢板，这些钢板的综合机械性能均比碳钢高，可以减轻锅炉汽包的重量，节省大量钢材。16Mng钢是结合我国资源生产的屈服极限为350MPa级的普通低合金钢，是我国应用得最早、最广泛的普通低合金钢种之一。推荐应用的范围为40450，采用16Mng钢代替20钢后，钢材可节省2030。16Mng钢具有良好的综合机械性能、焊接性能以及低温冲击韧性；但是缺口敏感性比碳钢大。15MnVg钢强度比16Mng钢高，也具有良好的综合机械性能及焊接性能。用于制造中、高压锅炉汽包。15MnVg钢板也有较大的缺口敏感性，板材中硫化物夹杂的存在会增加材料的缺口敏感性。第16页，本讲稿共59页14MnMoVg钢是屈服极限为500MPa级的普通低合金钢。钢中由于加入了05Mo，提高了钢的屈服强度及中温机械性能，特别适合生产厚度为60mm以上的厚钢板，以满足制造高压锅炉汽包的需要。14MnMoVBReg钢是500MPa级的多元低碳贝氏体钢，屈服极限比碳钢高一倍，有良好的综合机械性能。由于加入了适量的硼、稀土，所以钢的强度更高了，符合我国资源情况。18MnMoNbg钢也是500MPa级的低合金钢，不仅有较高的屈服极限，而且耐热性能也较高。14CrMn MoVBg钢的屈服极限很高，s650一700MPa。该钢又加入强化元素铬，也是微量多元低合金钢，不仅强度高，塑性、韧性也较好，焊接性能也好，并且能耐湿度较大地区的大气腐蚀。第17页，本讲稿共59页(三)吹灰器工作特点及用钢工作特点：锅炉设备中的燃烧室、水冷壁管、过热器、省煤器、空气预热器等部件中均有吹灰装置，又称吹灰器，定期吹落敷浮在这些设备上的烟灰渣子。吹灰器工作的时间很短，但是工作温度却很高。吹灰管应能保证用到五年以上，喷头应保证能用到二年左右。所以要用具有高的抗氧化性能和较高的高温强度的材料来制造。燃烧室的吹灰器，其工作温度约为9001000，工作35min，又放回到原来的250400的炉墙处。高温过热器区的吹灰器工作温度约800900；高温省煤器和高温空气预热器区的吹灰器工作温度约500550；低温省煤器和低温空气预热器区的吹灰器工作温度小于450。由于布置在不同部位的吹灰器工作温度不同，因而所用的材料有奥氏体耐热钢、高铬不锈钢、低合金耐热钢、碳钢、耐热铸铁等。第18页，本讲稿共59页用钢：燃烧室、高温过热器区所用的吹灰器材料是：Cr25Ti、1Cr18Ni9Ti、1Cr13等钢种。Cr25Ti钢具有很高的抗氧化性能及抗晶间腐蚀的能力，在1000左右耐热不起皮，但是强度较低，焊接性能也不好，承受的力不能过大。lCr18Ni9Ti钢及1Cr13钢则相反，具有较好的热强性和其它机械性能，但抗氧化性能比Cr25Ti钢差。当温度小于450时应尽量采用低合金钢、碳钢和耐热铸铁。如20钢表面渗铝或渗铬后可具有较好的抗氧化性能，能满足在这个温度范围内使用。第19页，本讲稿共59页(四)锅炉固定零件用钢锅炉设备中的固定零件主要是指管子夹马、定位板、吊架、支座等。炉膛和前部烟道的吊架和夹马，工作温度约为炉膛和前部烟道的吊架和夹马，工作温度约为1000因此需要选用因此需要选用Cr20Ni14Si2和和Cr25Nil2高铬镍奥氏体钢。对流高铬镍奥氏体钢。对流加热面部分的固定件，工作温度低于加热面部分的固定件，工作温度低于750，最合适而经济的材料是，最合适而经济的材料是Cr6SiMo钢。钢。这些零件也是处在较高的烟气温度下工作的，而且不象受热面管子那样有介质冷却，因此也要求具备较高的抗氧化腐蚀能力和高温强度。由于固定件工作的部位不同，应用的材料也不同。Cr20Ni14Si2钢虽有很高的抗氧化性能，但是含铬量钢虽有很高的抗氧化性能，但是含铬量20左右，含镍量左右，含镍量14左右，不符合左右，不符合我国资源情况。我国资源情况。我国研制我国研制Cr18Mn11Si2N(D1)钢和钢和Cr20Mn9Ni2Si2N(钢钢101)钢来代替昂贵的高铬镍奥氏体钢作高温马钢来代替昂贵的高铬镍奥氏体钢作高温马夹和吊架。夹和吊架。Dl钢是钢是CrMnN型奥氏体耐热不锈钢。该钢不含镍，符合我国的资源情况，用作工作温型奥氏体耐热不锈钢。该钢不含镍，符合我国的资源情况，用作工作温度在度在900以下的锅炉过热器吊架及其它锅炉设备中耐热构件。以下的锅炉过热器吊架及其它锅炉设备中耐热构件。钢钢10l是是CrMnNiN型奥氏体耐热不锈钢，钢中含镍量较少，工艺性能和高温性能良好，型奥氏体耐热不锈钢，钢中含镍量较少，工艺性能和高温性能良好，可用作工作温度在可用作工作温度在850 1100的锅炉过热器吊架及其它锅炉设备中的耐热构件。的锅炉过热器吊架及其它锅炉设备中的耐热构件。第20页，本讲稿共59页第二节汽轮机主要零部件用钢及事故分析一、汽轮机叶片用钢及事故分析（一）汽轮机叶片的工作条件及对材料的要求叶片的工作条件：叶片是汽轮机中将汽流的动能转换为有用功的极其重要的部件。按照工作条件叶片分为与转子相连接并一起转动的动叶及与静子相连接处于不动状态的静叶(又称导叶)。不同功率的汽轮机中，处于不同级的叶片因工作条件不同，动叶与静叶具有各种不同的结构、尺寸及固定的方法。不同级中蒸汽对叶片的腐蚀与冲蚀作用也不同。第一级的动叶与静叶所处的温度最高，接近于进口的蒸汽温度；随后逐级降低，至末级则接近第一级的动叶与静叶所处的温度最高，接近于进口的蒸汽温度；随后逐级降低，至末级则接近100或更低一些。或更低一些。叶片是在运动着的蒸汽介质中工作的，而各级的蒸汽状态是不一样的。在大多数级中，叶片是在过热蒸汽中工叶片是在运动着的蒸汽介质中工作的，而各级的蒸汽状态是不一样的。在大多数级中，叶片是在过热蒸汽中工作，而末级叶片是在湿蒸汽中工作。通流部分的不同区段，蒸汽中所含的盐类、氧和凝结水滴的量是不同的。作，而末级叶片是在湿蒸汽中工作。通流部分的不同区段，蒸汽中所含的盐类、氧和凝结水滴的量是不同的。第21页，本讲稿共59页汽轮机在工作过程中，动叶承受着最大的静应力、动应力及交变应力。叶片愈长,转子的直径与转速愈大，在叶片上由离心力所产生的拉应力便愈大。当有围带或拉筋时,还要考虑由它们产生的离心力对叶片的影响。汽轮机在工作过程中，叶片和拉筋的振动具有重要的意义。叶片的振动是引起叶片断型事故的重要原因。导致叶片振动的总的原因，是汽轮机转子转动时，作用于叶片上的周期性激振力，又称为扰动力。产生周期性激振力的原因很多。因出汽道汽流压力沿节距的不均匀分布所引起的周期性激振力，其频率是转子的转速与静叶片片数的乘积，称为高频激振力。由于隔板通流面积不均匀所引起汽流力的不均匀而产生的周期性激振力，其频率等于转速或转速的简单倍数，称为低频激振力。如果激振力的频率落入与叶片自振频率相同的共振频率之中时，则振幅就要突然增大至不能允许的程度，从而使叶片产生过大的应力。视应力超过允许值的程度不同，在经过一定的时间之后，即会发生叶片的断裂。汽轮机动叶的设计和计算是以汽轮机在运行过程中没有这种危险的共振为条件的。第22页，本讲稿共59页1良好的常温和高温机械性能2良好的抗蚀性3.良好的减振性4一定的耐磨性5良好的工艺性 对于用来制造叶片的金属材料，在性能上应满足以下的要求：第23页，本讲稿共59页（二）气轮机叶片材料介绍制造气轮机叶片的材料，主要是含铬13%的铬不锈钢几含铬约12%并加入少量钨、钼、钒、铌等合金元素以提高材料热强性的强化性铬不锈钢。蒸汽温度超过600C时，一般采用奥氏体耐热钢来作叶片，燃气轮机叶片是用铁基或镍基的耐热合金来制造。国外对于负荷很大的末级叶片，以开始使用比重小的铝合金或钛合金。常用的叶片用钢化学成分及应用范围见表7-5所示，常用的叶片用钢热处理及机械性能见表7-6所示。第24页，本讲稿共59页1铬不锈钢 对于工作温度在450-500C以下的气轮机叶片，国内外均广泛采用1Cr13或2Cr13的铬不锈钢制造。这类钢还具有较高的热强性又属于马氏体型耐热钢。加入铬的主要目的是提高钢的抗蚀性。1Cr13钢用于气轮机中几级叶片。2Cr13钢由于强度高一些，故用于气轮机的最后几级叶片。1Cr13钢的最高工作温度为480C左右，1Cr13钢最高工作温度为450C，当温度超过500C时，这类叶片钢的热强性将明显下降。铬不锈钢抗水冲蚀的能力比较差。防止水冲蚀的方法有两方面，一是改造汽轮机通流部分的结构及消除湿蒸汽；二是增强叶片材料抗水冲蚀的能力。增强叶片材料抗水冲蚀的能力常用的方法是在叶片表面易被水冲蚀的部位焊上高硬度耐磨合金或对叶片进行表面处理。常用的表面处理有氯化、电火花处理或局部淬火等。第25页，本讲稿共59页2强化型铬不锈钢提高铬13型叶片用钢的热强性，在这类钢的基础上加入了少量的铝、钒、钨、镍、铌、硼等元素。钒或铌与碳的亲和力比铬大，加入后能避免铬进入碳化物，让铬充分溶入固镕体发挥防腐蚀和强化作用。因此，强化型铬不锈钢中的含铬量为11或12左右。常用的强化型铬不锈钢有Cr11MoV、Cr12WMoV、Crl2WNbVB、2Cr12WMoNbVB及1Cr11Ni2W2MoV等钢种。Cr11MoV钢中加入了钼和钒，钼溶入铁素体，提高了铁素体的强度和再结晶温度；钒与碳形成了稳定性较高、硬度也高的碳化物。我国125MW机组、300MW机组及600MW机组的汽轮机前级动叶片，都是用Cr11MoV钢制造的。Crl2WMoV钢中又多了钨和镍元素，热强性又有提高，可用在580以下大功率汽轮机的叶片材料。由于钨、钼、铌都是缩小奥氏体扩大铁轰体区域的元素，当含量较多时会出现过多的铁素体，从而降低钢的韧性。为了降低铁素体的含量，需要加一些镍元素。第26页，本讲稿共59页(三)汽轮机叶片事故分析按照叶片断裂的性质，叶片断裂可分为长期疲劳损坏、短期疲劳损坏、接触疲劳损坏、应力腐蚀和腐蚀废劳损坏等。1长期疲劳损坏长期疲劳是指叶片运行过程中，承受低于叶片原始疲劳极限的应力，经过较长的时间(远大于107次)才发生的一种机械疲劳损坏。例如，因叶片或叶片组存在着某种高频振动而引起共振损坏；叶片表面有缺陷(如夹杂、腐蚀点坑、划痕等)，使叶片局部区域产生应力集中而提早发生疲劳损坏；由于运行不正常(如低周波运行、超负荷运行、低负荷运行等)，使某些级的叶片应力升高，导致提早破坏。长期疲劳损坏在电厂叶片事故中最为常见。长期疲劳损坏的宏观特征是断口乎整、断面呈细瓷状结构，贝壳纹清晰，疲劳断裂区面积一般大长期疲劳损坏的宏观特征是断口乎整、断面呈细瓷状结构，贝壳纹清晰，疲劳断裂区面积一般大于静撕裂区面积。于静撕裂区面积。当应力水平稍高时，疲劳断裂区面积会减小；反之，叶片应力水平较低，破坏时间较长的断当应力水平稍高时，疲劳断裂区面积会减小；反之，叶片应力水平较低，破坏时间较长的断口，疲劳断裂区域面积就大一些。因而可从分析断口的疲劳断裂区面积的大小来推断叶片受载皮力的大小。口，疲劳断裂区域面积就大一些。因而可从分析断口的疲劳断裂区面积的大小来推断叶片受载皮力的大小。防止长期疲劳损坏的主要措施是：防止长期疲劳损坏的主要措施是：消除共振、提高叶片制造质量和安装质量、行条件。消除共振、提高叶片制造质量和安装质量、行条件。第27页，本讲稿共59页2短期疲劳损坏短期疲劳损坏是指叶片在运行过程中，受到外界较大的应力或是较大的激振力，导致叶片只受了较少的振动次数（小于107108次）就发生断裂的一种机械疲劳损坏。例如，由于运行不正常。疏水系统发生故障，使水进入气轮机内，叶片遭到水的冲击而承受较大的应力，随即很快损坏；或是由于设计不良，安装不好，存在较大的低频激振力（如转子不平衡而产生的振动；隔板结构不佳或安装不良，存在较大的交变应力；或是喷嘴损坏，使叶片受到不均等），当低频激振力与叶片的自振频率相同时就引起共振，会很快导致叶片的断裂。短期疲劳损坏的宏观特征是：短期疲劳损坏的宏观特征是：断口表面粗糙，疲劳贝壳纹（又称疲劳前沿线）不明显，在断面上疲劳区面断口表面粗糙，疲劳贝壳纹（又称疲劳前沿线）不明显，在断面上疲劳区面积往往小于最后断裂的静撕裂区面积，在断口的四周伴有宏观的塑性变形，经受水击的叶片断口还呈现积往往小于最后断裂的静撕裂区面积，在断口的四周伴有宏观的塑性变形，经受水击的叶片断口还呈现“人人”字型纹络的特征。字型纹络的特征。防止短期疲劳损坏的主要方法是设法消除低频共振和防止水击的发生。防止短期疲劳损坏的主要方法是设法消除低频共振和防止水击的发生。第28页，本讲稿共59页3接触疲劳损坏接触疲劳损坏是由于存在着振动，使毗邻的叶片之间或者叶片和叶轮之间产生往复的微量位移，相互接触摩擦的一种机械疲劳损坏。接触应力往往是由叶根齿部设计不合理，或是安装不良所产生的。叶根的接触面因振动而进行往复循环的摩擦，造成根部表面层金属晶体的滑移和硬化，接触摩擦到一定次数后，硬化层会出现微显裂纹，继续不断地接触摩擦会使显微裂纹不断扩展，最终发生接触疲劳断裂。接触疲劳损坏的宏观特征：断口具有贝壳状特征，并往往伴有因摩擦氧化而产生地斑痕。接触疲劳损坏地显微裂纹呈簇状，大体上互相平行，并与摩擦应力垂直。防止接触疲劳损坏的措施是：消除共振（特别是切向振型），提高气轮机的安装质量，设法增大叶根的接触面积，改善叶轮与叶根接触面的接触状况使叶根齿部在工作状态下尽量保持均匀的接触，避免局部点或区接触应力的集中。第29页，本讲稿共59页二、汽轮机转子及其它部件用钢（一）汽轮机转子用钢及其事故分析1转子的工作条件及对材料性能的要求汽轮机转子是主轴和叶轮的组合部件，转子是汽轮机设备的心脏。随着高温高压大容量锅炉汽轮机机组的发展，汽轮机转子的重量和尺寸也愈来愈大。高压蒸汽喷射到工作叶片后，转动力矩由叶轮传到主轴。主轴不但承受扭矩和由自重引起的弯矩作用，而且因为主轴较长，过热蒸汽自第一级至最末级叶轮其温度是逐渐在降低的，由于这种不均匀的温度分布，主轴还要承受温度梯度所造成的热应力。此外，主轴还要受到因振动所产生的附加应力和发电机短路时产生的巨大扭转应力及冲击载荷的复杂作用。叶轮是装配在主轴上的，在高速旋转时，圆周线速度很大，出于离心力的作用产生巨大的切向和径向应力，其中轮毂部分受力最大。叶轮也要受到振动应力和毂孔与轴之间的压缩应力。高参数大功率机组的转子因在高沮蒸汽区工作，还要考虑到材料的蠕变、腐蚀、热疲劳、持久强度、断裂韧性等问题。第30页，本讲稿共59页制造汽轮机转子的材料要求：(1)严格控制钢的化学成分。钢中含硫量不大于0035(酸性平炉钢)或0030(碱性电炉钢)；铜的含量应低于025；含锡的钢材，钼的含量不允许低于下限，钢中的气体(如氢等)应尽量低。(2)综合机械性能要好。既要强度高，又要塑性、韧性好。沿轴向和径向的机械性能应均匀一致，要求轮毂与轮缘之间的硬度偏差不超过HB40，轮毂或轮缘本身各点的硬度差不得超过HB30，而且主抽两端面硬度值的偏差不超过HB40。此外，还要求材料的缺口敏感性小。(3)有一定的抗氧化、抗蒸汽腐蚀的能力；对于在高温下运行的主铀和叶轮，还要求高的蠕变极限和持久强度，以及足够的组织稳定性。(4)不允许存在白点、内裂、缩孔、大块非金属夹杂物或密集性细小夹杂物等缺陷。(5)有良好的淬透性，良好的焊接性能等工艺性能。第31页，本讲稿共59页2汽轮机转子用钢介绍汽轮机转子的材料是按不同的强度级别选用的。转于用钢一般都属于中碳钢和中碳合金钢，只有制作焊接转子时，为了保证焊接性能才适当降低含碳量(例如选用17CrMo1V钢)。功率较大的汽轮机其转子用钢都含有一定量的铬、镍、钼、锰等合金元素，加入这些元素可以提高钢的淬透性，增加钢的强度，其中钼可以减小钢的回火脆性，铬、钼、钨、钒则可提高钢的热强性。汽轮机组功率不同，转子的制造方法也不同，小功率机组主轴与叶轮分开制造，而后用热套法整装成转子；中等功率机组，转子采用一部分叶轮与主轴锻成一个整体（一般是高压段），另一部分叶轮采用热套法整装；大功率机组，高压转子为整体锻造，而低压转子是焊接而成的。34CrMo钢用作480以下的汽轮机的主轴有较好的工艺性能和较高的热强性，长时期使用组织也比较稳定。若工作温度超过480时热强性就有明显降低。17CrMo1V钢用于工作温度520以下的汽轮机、燃气轮机和压气机的焊接转子。对17CrMo1V钢焊接时，必须严格控制预热温度，焊后应立即进行高温回火。27Cr2Mo1V钢中铬和铂钼的含量均较多，有较好的制造工艺性能和热强性，可用来制造工作温度540以下的汽轮机整锻转子和叶轮。若用来制造转子和叶轮，均需要经过两次正火加回火处理。第一次正火970990空冷，第二次正火930950空冷，回火680700炉冷。第32页，本讲稿共59页34CrNi3Mo钢是大截面高强度钢，具有良好的综合机械性能和工艺性能，国内外曾用来制造发电机转子和汽轮机整锻转子及叶轮，工作温度限制在400以下。一般是在调质状态下使用，840870油淬，560650回火。这类钢因为含镍量高，所以无回火脆性倾向。33CrMoWV钢是我国自行研制的无镍大锻件用钢，已在50MW以下汽轮机中大量应用，可替代34CrNiMo钢。调质工艺为950油淬，580660空冷或炉冷。油淬时应有足够的深冷度，以获得较好的心部性能。18CrMnMoB钢也是我国研制的无镍少铬大锻件用钢，加入硼可以增加淬透性，也是34CrNi3Mo钢的代用钢20Cr3MoWV钢是一种热强性较高的低合金耐热钢，因为此钢中含钒量比33Cr3MoWV钢高，因此弥散硬化的效果就好。用于制造工作温度低于550的汽轮机和燃气轮机整锻转于和叶轮等大锻件。550600温度范围的大锻件，国外过去一直采用奥氏体钢，但价格昂贵12型转于用钢，如英国的H 46苏联的802、756、美国的C 422钢等。第33页，本讲稿共59页3汽轮机转子事故分析汽轮机转子的金属事故主要是叶轮与主轴(转子)的变形与开裂。(1)主轴(转子)的变形 汽轮机主轴由于出厂时残余应力较大，运输或安装不当(热套时由于加热和冷却不均匀而产生的局部热应力)以及运行不良(动、静部件单侧摩擦所造成的局部膨胀)等，均可能引起主轴的变形。当主轴(转子)发生弯曲变形时，需要进行校正，通常称为“直轴”。对于小功率汽轮机碳钢转子，可采用局部加热法予以校直。对于大功率汽轮机主抽(转子)，则必须采用“松弛法”进行校正。第34页，本讲稿共59页(2)主袖(转子)的断裂 汽轮机转子是高速转动的部件，主轴的断裂会造成严重的事故，国内外都曾发生过这类事故，必须引起高度的重视。主轴(转子)产生裂纹的原因大致有以下几种：1)结构不良。如两截面交界处过渡圆角太小、机械加工租糙，有尖锐刀浪痕等，导致严重伤应力集中，从而在交变裁荷作用下断裂。2)腐蚀介质的影响。主轴运行或停机时接触蒸汽、油和水等腐蚀介质，表面形成腐蚀坑或腐蚀裂纹。3)材质不良。4)运行不当。运行时有超温或超速现象，启动停机过快引起过大的内电应力等。(3)叶轮的变形与开裂 叶轮的变形破坏了转子的动平衡，运行中会产生很大的振动，因此，变形后也必须进行校正。叶轮，特别是末级叶轮，在长期远行过程中键槽处容易出现裂纹，当裂纹达到一定深度时，整个叶轮会飞裂。第35页，本讲稿共59页引起叶轮开裂的主要原因是：1)键槽处加工质量差，应力高度集中产生裂纹源。2)材料的综合机械性能差，强度偏高，塑性和韧性偏低，脆性大，加速裂纹的扩展。3)机组停机保养不善,或介质腐蚀性较大,造成应力腐蚀。防止叶轮开裂的措施是:注意停机时的保养工作,防止产生腐蚀;提高冶金质量和键槽的加工光洁度;大修时加强对后几级叶轮的探伤检查,及时对已经产生裂纹的叶轮采取补焊修复或者换上新的叶轮。第36页，本讲稿共59页(二)汽轮机静子用钢及事故分析1.静子的工作条件汽轮机静子(汽缸、隔板、蒸汽室等)部件是在高温高压或一定的温差、压力差作用下长期工作的。汽缸是汽轮机的重要部件，通常分为上、下两部分。汽缸工作时受到气流的压力，这种压力在汽缸的前部最大，沿轴线向后逐渐降低，因此在汽缸壁上所受的力是变化的。汽缸内温度场分布也比较复杂，例如汽缸前后存在着温度梯度，在大功率高参数凝汽式汽轮机的中压缸中，从蒸汽入口到出口的温度差超过500，低压缸则在真空条件下工作，承受着外部空气的压力。汽缸形状复杂，尺寸和重量大，从而造成铸件生产上的困难。在结构上，缸壁较厚，且又厚薄不均匀，拐角多，从法兰到汽缸的过渡区域，截面变化很大，容易产生铸造缺陷和很大的局部应力。第37页，本讲稿共59页静子材料的要求：静子材料的要求：（1）足够高的室温机械性能和较好的热强性。（2）有一定的抗氧化性能，良好的组织稳定性和抗热疲劳能力。（3）具有尽可能好的铸造性能及良好的焊接性能。第38页，本讲稿共59页1.静子零部件用钢工作温度不同，静子的材料也就不同。中、小功率气轮机的低压缸还可用灰口铸铁或耐热合金铸铁来制造。对于工作温度在425以下的气轮机的汽缸、隔板、主蒸汽阀等零部件，可以用ZG25钢铸造。然后在900退火或900正火再在650回火68h。铸件在机械加工或补焊后应再650680退火68h。ZG20CrMo钢用于工作温度在500以下的汽缸、隔板、主蒸汽阀等，铸件在900正火，650680回火；经机械加工或补焊后应在650680退火48h。ZG20CrMoV钢用于工作温度在540以下的汽轮机静子，该钢含有钒元素，因而热强性有了提高。但是铸造性能和焊接性能要比ZG20CrMo钢差一些，应严格控制焊前预热（300350）和焊后消除应力的退火处理。ZG15Cr1Mo1V钢含铬钼比ZG20CrMoV钢高，因而就有更高的热强性，可用于制造570温度以下的气轮机静子。其铸造性能和焊接性能比ZG20CrMoV钢稍差一些。对蒸汽参数为560580、23.5Mpa（240大气压）的大功率气轮机汽缸则要求用更高的热强性材料来制造，国外是采用ZGCr11MoVB钢一类的强化型马氏体耐热钢来制造。第39页，本讲稿共59页 3、汽缸的变形和开裂（1）汽缸的变形，汽缸发生变形会影响气轮机的安全经济运行，其表现形式为汽缸水平结合面因变形而漏汽，以及汽缸圆周发生变形而导致气轮机中心变化。为此在检修时不得不进行水平结合面的修刮和局部补焊（也可用热喷涂进行修复）以及重新调整气轮机中心。造成汽缸变形的主要原因有：汽缸残余应力过大。汽缸由于形状复杂、厚薄不均匀铸造时各部分的凝固和冷却速度不一而产生内应力。在汽缸运行过程中会因残余应力的作用而导致汽缸变形。为了消除铸造残余应力需要进行消除应力退火处理。蠕变的影响。高压气轮机的工作温度往往会在产生蠕变的温度以上，因此，在长期运行过程中就会有蠕变现象发生。由于汽缸形状复杂、厚薄不均匀，各部分的温度和压力不同，使各部分的蠕变速度不同，因而各部分蠕变（塑性变形）量不同，导致汽缸变形。气轮机基础不良，造成各部分受力的大小不同而产生汽缸变形。第40页，本讲稿共59页（1）汽缸的开裂，汽缸裂纹大都产生在温度梯度大、圆角半径小或汽缸厚度不对称的地方，法兰与汽缸壁的过渡区以及各调节气门汽道之间最容易产生裂纹。产生汽缸裂纹的原因是很复杂的，内因包括汽缸的结构、材质、工艺等方面的原因。外因包括温度条件及应力状态等方面的原因。汽缸在结构上如果拐角的半径小及壁的厚薄差别大而又过于陡峭，则容易导致应力集中及应力的增大，在一定的条件下就会导致裂纹的产生。出现了裂纹的汽缸可以采取挖除补焊等方法以消除裂纹和防止裂纹的继续扩展。第41页，本讲稿共59页第三节 螺栓用钢及断裂事