第7章拉弯压弯构件.pptx
7.1.2 7.1.2 截面形式截面形式实腹式和格构式。实腹式截面：热轧型钢截面、冷弯薄壁型钢截面和组合截面。当构件计算长度较大且受力较大时，为了提高截面的抗弯刚度，还常常采用格构式截面。压弯构件的截面通常做成在弯矩作用方向具有较大的截面尺寸。图7.1.2 压弯构件的截面形式第1页/共55页7.1.3 7.1.3 计算内容计算内容拉弯构件：拉弯构件：承载能力极限状态：承载能力极限状态：强度强度 正常使用极限状态：正常使用极限状态：刚度刚度压弯构件：压弯构件：强度强度稳定稳定实腹式实腹式 格构式格构式 弯矩作用在实轴上弯矩作用在实轴上弯矩作用在虚轴上弯矩作用在虚轴上(分肢稳定分肢稳定)整体稳定整体稳定局部稳定局部稳定平面内稳定平面内稳定 平面外稳定平面外稳定 承载能承载能力极限力极限状态状态正常正常使用使用极限极限状态状态刚度刚度第2页/共55页7.2 拉弯、压弯构件的截面强度拉弯、压弯构件的截面强度7.2.1 7.2.1 拉弯、压弯构件的强度计算准则拉弯、压弯构件的强度计算准则边缘纤维屈服准则 在构件受力最大的截面上，截面边缘处的最大应力达到屈服时即认为构件达到了强度极限。此时构件在弹性段工作。全截面屈服准则 构件的最大受力截面的全部受拉和受压区的应力都达到屈服，此时，这一截面在轴力和弯矩的共同作用下形成塑性铰。部分发展塑性准则 构件的最大受力截面的部分受拉和受压区的应力达到屈服点，至于截面中塑性区发展的深度根据具体情况给定。此时，构件在弹塑性段工作。第3页/共55页1.边缘屈服准则当截面边缘处的最大应力达到屈曲点时。（7.2.1）（7.2.2）图7.2.1 压弯构件截面应力的发展过程Aw=hwtwMxhwxxyyhfyfyfyfyHHN h h(1-2)hfyfy(a)(b)(c)(d)Af=bt式中：N、Mx验算截面处的轴力和弯矩；A验算截面处的截面面积；Wex验算截面处的绕截面主轴x轴的截面模量；NP屈服轴力，NPAfy;Mex屈服弯矩，MexWexfy。第4页/共55页2.全截面屈服准则 塑性铰阶段。构件最危险截面处于塑性工作阶段时（d），塑性中和轴可能在腹板或翼缘内。根据内外力平衡条件，可得轴力和弯矩的关系式。当轴力较小（NAwfy）时,塑性中和轴在腹板内，截面应力分布如图（d），取hhw，并令Af Aw。则仅压力作用时截面屈服轴力：仅弯矩作用时截面塑性屈服弯矩：第5页/共55页将应力图分界为与M和N相平衡两部分，由平衡条件得：（7.2.3a）（7.2.3b）hfyHHN h h(1-2)hfyAw=hwtwMxhwxxyyAf=bt第6页/共55页以上两式消去，则得N和Mx的相关公式：（7.2.4a）当轴力很大（NAwfy）时,塑性中和轴位于翼缘内，按上述相同方法可以得到：（7.2.4b）第7页/共55页图7.2.2 压弯构件N/Np-Mx/Mpx关系曲线式（7.2.4b）式（7.2.5b）式（7.2.4a）式（7.2.5a）构件的构件的N/Np-Mx/Mpx关系关系曲线曲线均呈凸形。与构件的截面均呈凸形。与构件的截面形状，腹板翼缘面积比形状，腹板翼缘面积比 有关。有关。在设计中简化采用直线关系式，在设计中简化采用直线关系式，其表达式为：其表达式为：当N/Np0.13时:（7.2.5a）当N/Np0.13时:（7.2.5b）（7.2.6）考虑轴心力引起的附加弯矩和考虑轴心力引起的附加弯矩和剪力的不利影响，规范偏于安全采剪力的不利影响，规范偏于安全采用一条斜直线（图中虚线）代替曲用一条斜直线（图中虚线）代替曲线。线。第8页/共55页3.部分发展塑性准则：弹塑性阶段。比较式（7.2.2）和式（7.26）可以看出，两者都是直线关系式，差别仅在于第二项。在式（7.2.2）中因在弹性阶段，用的是截面的弹性抵抗矩 Wx；而在式（7.2.6）中因在全塑性阶段，用的则是截面的塑性抵抗矩 Wpx，因此介于弹性和全塑性阶段之间的弹塑性阶段也可以采用直线关系式如下，引入塑性发展系数，即：（7.2.7）塑性发展系数，其值与截面的形式、塑性区的深度有关。一般控制塑性发展深度0.15h。（7.2.6）（7.2.2）第9页/共55页塑性发展系数的取值第10页/共55页式中 N轴心压力设计值 An毛截面面积 Mx、My两个主平面内的弯矩Wn,x、Wn,y毛截面对两个主轴的抵抗矩 x、y截面在两个主平面内的 f设计强度部分截面塑性发展系数。按表4.2.1采用，如工字形截面：x=1.05，y=1.20 （7.2.8）1.单向拉弯、压弯构件强度计算公式2.双向拉弯、压弯构件强度计算公式（7.2.9）7.2.2 7.2.2 拉弯、压弯构件强度与刚度计算拉弯、压弯构件强度与刚度计算第11页/共55页 对于需要计算疲劳的构件，由于对其截面塑性发展后的性能的研究还不够成熟；对于格构式构件，当弯矩绕虚轴作用时，由于截面腹部空虚，塑性发展的潜力不大；为了保证受压翼缘在截面发展塑性时不发生局部失稳，当受压翼缘的宽厚比 时不考虑塑性发展。规范规定均以截面边缘屈服作为构件强度计算的依据。第12页/共55页压弯构件弯矩作用平面内失稳 在N和M同时作用下，一开始构件就在弯矩作用平面内发生变形，呈弯曲状态，当N和M同时增加到一定大小时则到达极限，超过此极限，要维持内外力平衡，只能减 小N和M。在弯矩作用平面内只产生弯曲变形（弯曲失稳），属于极值失稳。图7.3.1 压弯构件的整体失稳a)弯曲失稳b)弯扭失稳7.3 实腹式压弯构件在弯矩作用平面内的稳定计算实腹式压弯构件在弯矩作用平面内的稳定计算 7.3.1 7.3.1 压弯构件整体失稳形式压弯构件整体失稳形式压弯构件弯矩作用平面外失稳当构件在弯矩作用平面外没有足够的支撑以阻止其产生侧向位移和扭转时，构件可能发生弯扭屈曲（弯扭失稳）而破坏，这种弯扭屈曲又称为压弯构件弯矩作用平面外的整体失稳；对于理想的压弯构件，它具有分枝点失稳的特征。双向压弯构件的失稳同时产生双向弯曲变形并伴随有扭转变形属弯扭失稳。第13页/共55页弯矩作用平面内失稳特点：一压就弯，不存在随遇平衡状态及其相应的临界荷载，属于第二类稳定问题。轴压力N与跨中挠度 之间关系曲线如图7.3.2。曲线由上升段和下降段组成在上升段：平衡是稳定的，因为增加挠度，必须增加荷载。在下降段：平衡是不稳定的。图7.3.2 受端弯矩作用的压弯构件B BACD 偏心受压时的临界荷载恒低于轴心受压时的临界荷载，相当于长度加大到l1的轴心受压构件。ezyeNkNky mzl/2l1l图7.3.3 压弯构件第14页/共55页 实腹式压弯构件在弯距作用平面内失稳时已经出现塑性，弹性平衡微分方程不再适用。同时承受轴力和端弯距作用的杆件，在平面内失稳时塑性区的分布如图所示。弯曲刚度EI不再保持常数，计算稳定承载力常用的方法：极限荷载计算法和相关公式计算法。图7.3.4 单向压弯构件在M作用平面的整体屈曲 7.3.2 7.3.2 单向压弯构件弯矩作用平面内的整体稳定单向压弯构件弯矩作用平面内的整体稳定第15页/共55页1.极限荷载计算法 目前各国设计规范多采用的方法。2.相关公式计算法计算压弯构件弯矩作用平面内极限荷载的方法有解析法和数值法。参照第参照第6章式（章式（6.3.23）受偏心压力（均匀弯）受偏心压力（均匀弯矩）作用的压弯构件中点挠度为：矩）作用的压弯构件中点挠度为：NNl/2 2l/2 2zyve0z zye00 其中 0为不考虑N时简支梁的中点挠度，方括号项为压弯构件考虑轴力影响的跨中挠度放大系数。第16页/共55页（7.3.3b）对其它荷载作用的压弯构件，考虑二阶效应后，两端铰支构件由横向力或端弯矩引起的最大弯矩为：考虑初始缺陷的影响，同时考虑二阶效应后，由初弯曲产生最大弯矩为：（7.3.3a）根据边缘屈曲准则，压弯构件弯矩作用平面内截面最大应力应满足：（7.3.4）第17页/共55页 上述边缘屈服准则的应用是用应力问题的表达式来剪力上述边缘屈服准则的应用是用应力问题的表达式来剪力稳定问题的相关公式稳定问题的相关公式 当上式中Mx0，则式（7.3.4）中的N 即为有初始缺陷的轴心压杆的临界力N0 x，把Np、Mex代入解得等效初始缺陷 0为：（7.3.5）N0 x=x Np=x Afy（7.3.6）将式（7.3.5）带入（7.3.4）可得：第18页/共55页考虑抗力分项系数后，规范设计公式（1）按边缘屈服准则（7.3.8）适用于绕虚轴弯曲的格构式压弯构件。（2）考虑塑性发展及残余应力等的修正 式（7.3.8）没有考虑部分塑性深入截面，也未计入残余应力影响，与工程实际有误差。为提高计算精度，规范对11种常见截面进行了比较计算，引入塑性发展系数，用0.8代替第二项分母中的 x。得出如下设计公式：3.压弯构件弯矩作用平面内整体稳定的计算公式（7.3.8）第19页/共55页单对称轴截面，绕非对称轴弯曲 特点：临界状态时可能拉、压区均出现塑性，或受拉区先出现塑性。而塑性区的发展也能导致失稳。所以还需按下式作补充计算。yxy0eb)+c)+图7.3.5 单轴对称截面xyey0a)（7.3.10）单轴对称截面必须使（7.3.9）、（7.3.10）同时满足。W2x=Ix/yo较小翼缘最外纤维的毛截面模量。1.25也是引入的修正系数。第20页/共55页1）悬臂构件和在内力分析中未考虑二阶效应的无支撑框架和弱支撑柱框架 mx=1.02）框架柱和两端支承的构件 无横向荷载作用时 mx=0.65+0.35M1/M2，M1和M2是构件两端的弯矩。M2 M1。当两端弯矩使构件产生同向曲率时，取同号，反之取异号。有端弯矩和横向荷载同时作用时 使构件产生同向曲率，mx=1.0；产生反向曲率，mx=0.85。（3）有关 mx取值，规范规定如下：无端弯矩有横向荷载作用时：mx=1.0。第21页/共55页概念 压弯构件可以分解为纯弯曲和轴心受压两种受力情况。包括沿两截面主轴（x、y轴）的弯曲和沿纵向扭转轴的扭转。7.4 实腹式压弯构件在弯矩作用平面外的稳定计算实腹式压弯构件在弯矩作用平面外的稳定计算 7.4.1 7.4.1 单向压弯构件弯矩作用平面外整体稳定单向压弯构件弯矩作用平面外整体稳定图7.4.1 平面外弯扭屈曲弯矩作用平面外稳定的机理与梁失稳的机理相同，因此其失稳形式也相同平面外弯扭屈曲。第22页/共55页 根据弹性稳定理论，受轴心压力和均匀弯矩作用的双轴对称截面实腹式压弯构件，假定1.由于平面外截面刚度很大，故忽略该平面的挠曲变形。2.杆件两端铰接，但不能绕纵轴转动。3.材料为弹性。无初始缺陷，其平面外的弯扭屈曲的临界条件为：1.压弯构件在弯矩作用平面外的弯扭屈曲（7.4.1）NEy构件绕y轴弯曲屈曲的临界力；N构件绕z轴扭转屈曲的临界力。由（7.4.1）可作出相关曲线：一 般 情 况，N/NEy总 大 于 1，取N/NEy=1进行设计是偏于安全的。于是有相关方程：图7.4.2 相关曲线N/NEy=2N/NEy=1.0Mx/McrxN/NEyo1.01.0（7.4.2）第23页/共55页2.压弯构件弯矩作用平面外整体稳定计算公式 将NEy=yA fy Mcrx=bW1x fy代入式（7.4.2）并考虑引入弯矩非均匀分布系数 tx和截面影响系数 得到：（7.4.3）（7.4.4）y轴心受压构件在弯矩作用面外屈曲的稳定系数;b受均布弯矩的受弯构件的整体稳定系数，对箱形截面 b=1.0，I、T形截面按P389附录3.5中的近似公式计算；Mx弯矩，取所计算构件段范围内的最大弯矩值；tx等效弯矩系数。截面影响系数。箱形截面取0.7，其它截面取1.0第24页/共55页（1）工字形（含H型钢）截面双轴对称时：单轴对称时：第25页/共55页弯矩使翼缘受拉，且腹板宽厚比不大于弯矩使翼缘受拉，且腹板宽厚比不大于 时：时：（2）T形截面（M绕对称轴x作用）弯矩使翼缘受压时：双角钢T形截面：剖分T型钢和两板组合T形截面：注意：用以上公式求得的应 b1.0；当 b 0.6时，不需要换算，因已经考虑塑性发展；闭口截面 b=1.0。第26页/共55页 所计算段内有端弯矩又有横向力作用产生相同曲率时，tx=1.0；产生反向曲率时 tx=0.85。1）在弯曲矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻支承点间构件段内荷载和内力情况确定。tx取值办法所计算的段内无横向荷载作用 tx=0.65+0.35M2/M1 所计算段内无端弯矩，但有横向力作用 tx=1.0M1和M2是构件两端的弯矩。M2 M1。当两端弯矩使构件产生同向曲率时，取同号，反之取异号。2）弯矩作用平面外为悬臂构件：tx=1.0。第27页/共55页 7.4.2 7.4.2 双向压弯构件的稳定承载力计算双向压弯构件的稳定承载力计算 在工程设计中，规范给出了实用经验设计表达式及（7.4.5a）（7.4.5b）xyeyexx1y1eyxyexx1y1图7.4.5 双轴对称截面第28页/共55页7.5 实腹式压弯构件的局部稳定实腹式压弯构件的局部稳定 7.5.1 7.5.1 受压翼缘板的宽厚比限值受压翼缘板的宽厚比限值（按梁的规定）实腹式压弯构件的板件与轴压和受弯构件的板件的受力实腹式压弯构件的板件与轴压和受弯构件的板件的受力相似，其局部稳定也是采用限制板件的宽（高）厚比的办法相似，其局部稳定也是采用限制板件的宽（高）厚比的办法来保证。来保证。外伸翼缘板（7.5.1b）（7.5.1a）两边支承翼缘板 当构件强度和整体稳定不考虑截面塑性发展时，式当构件强度和整体稳定不考虑截面塑性发展时，式（7.5.1a）可放宽至：）可放宽至：第29页/共55页图7.5.1 压弯构件腹板弹性状态受力情况 maxminahw板厚tw 腹板受力较复杂。腹板受力较复杂。同时受同时受不均匀压力不均匀压力和和剪力剪力的作用。的作用。ke正应力与剪应力共同作用时，板的屈曲系数。7.5.2 7.5.2 腹板的高厚比限值腹板的高厚比限值 腹板的局部稳定主要与压应力腹板的局部稳定主要与压应力的不均匀分布的的不均匀分布的梯度梯度有关。有关。0应力梯度应力梯度 根据弹性理论，在对边受非均匀的根据弹性理论，在对边受非均匀的压力同时有均布剪力的作用的腹板（按压力同时有均布剪力的作用的腹板（按四边简支板）弹性屈曲的临界应力为四边简支板）弹性屈曲的临界应力为。（7.5.3a）0 (max-min)/max（7.5.2）1.1.工字形和工字形和HH形截面的腹板形截面的腹板第30页/共55页 规范规范规定工字形和规定工字形和H H形截面压弯构件腹板高厚比限值。形截面压弯构件腹板高厚比限值。根据弹塑性理论，弹塑性屈曲的临界应力为根据弹塑性理论，弹塑性屈曲的临界应力为。（7.5.3b）当1.6 o2.0时:（7.5.5b）（7.5.5a）当0 o1.6时:KP板的塑性屈曲系数。o=（max-min）/max max腹板边缘最大压应力 min另一边相应的应力，压为正，拉为负。构件在弯矩作用平面内的长细比；当 30时，取 =30，100时，取 =100。第31页/共55页2.2.箱形截面的腹板箱形截面的腹板 考虑到两块腹板可能受力不均，将按公式（7.5.5a）和（7.5.5b）确定的高厚比值乘0.8，使设计得厚一些。但不应小于。3.T3.T形截面的腹板形截面的腹板 当 01.0时，翼缘板部分进入塑性，对腹板无嵌固作用。当 01.0时，翼缘处于弹性，对腹板有嵌固作用。（7.5.6a）（7.5.6b）第32页/共55页7.6.1 截面形式截面形式1.对于对于N大、大、M小的构件，可参照轴压构件初估；小的构件，可参照轴压构件初估；2.对于对于N小、小、M大的构件，可参照受弯构件初估；大的构件，可参照受弯构件初估；因影响因素多，很难一次确定。因影响因素多，很难一次确定。7.6.2 截面验算截面验算1.强度验算强度验算2.整体稳定验算整体稳定验算3.局部稳定验算局部稳定验算组合截面组合截面4.刚度验算刚度验算7.6.3 构造要求构造要求 与实腹式轴心受压构件相似与实腹式轴心受压构件相似。7.6 实腹式压弯构件的设计实腹式压弯构件的设计第33页/共55页例题7.1：某压弯构件的简图、截面尺寸、受力和侧向支承情况如图所示，试验算所用截面是否满足强度、刚度和整体稳定要求。钢材为Q235钢，翼缘为焰切边；构件承受静力荷载设计值（标准值）F=100kN和N=900kN。第34页/共55页解：1.内力（设计值）轴心力N=900kN 弯 矩 2.截面特性和长细比：l0 x=16m，l0y=8m 刚度满足。第35页/共55页 3.强度验算满足要求。4.在弯矩作用平面内的稳定性验算满足要求。第36页/共55页满足要求！（平面内稳定控制）讨论：本例题中若中间侧向支承点由中央一个改为两个（各在l/3点即D和E点），结果如何？5.在弯矩作用平面外的稳定性验算：AC段（或CB段）两端弯矩为M1=400 kN.m，M20，段内无横向荷载：第37页/共55页6.局部稳定验算翼缘的宽厚比腹板计算高度边缘的应力腹板高厚比局部稳定满足要求第38页/共55页7.7 格构式压弯构件的计算格构式压弯构件的计算 当偏心受压柱的宽度很大时，常采用格构式。当柱中弯矩不大，或柱中可能出现正负号的弯矩但二者的绝对值相差不大时，可用对称的截面形式(k、i、m)；当弯矩较大且弯矩符号不变，或者正、负弯矩的绝对值相差较大时，常采用不对称截面(n、p)，并将截面较大的肢件放在弯矩产生压应力的一侧。格构式压弯构件的截面形式格构式压弯构件的截面形式 图7.7.1 格构式压弯构件的截面形式 由于截面的高度较大且受有较大的外剪力，所以缀板连接的格构式压弯构件很少采用。第39页/共55页截面中部空心，不考虑塑性的深入发展。1.弯矩平面内的整体稳定计算（7.3.8）注意：式中 x及NEx均按格构式柱的换算长细比 0 x 确定，W1x=Ix/y0。y0为x轴到较大压力分肢的轴线距离或压力较大分肢腹板边缘的距离，两者中取较大者（见下图）。图7.7.2 格构柱计算绕虚轴截面模量时y0的取值7.7.1 7.7.1 弯矩绕虚轴作用的格构式压弯构件弯矩绕虚轴作用的格构式压弯构件按式（7.3.8）计算。第40页/共55页二肢缀条式柱：二肢缀板式柱：根据算出的换算长细比 ox，查表得 x。A两个肢柱的毛截面面积；A1两个斜杆的毛截面面积。1单肢长细比（对1轴）x=lx/ixxy1第41页/共55页2.分肢的稳定计算 构件弯距作用平面外的整体稳定一般通过分肢的稳定计算来保证而不必验算。两分肢的轴心力（7.7.1a）（7.7.1b）图7.7.3 分肢内力计算y2y1aNMx11 将整个构件视为一平行弦桁架，将整个构件视为一平行弦桁架，分肢分肢为弦杆，为弦杆，两分肢的轴心力则由内力平衡得：两分肢的轴心力则由内力平衡得：第42页/共55页 缀条式构件的分肢按轴心受压柱计算分肢计算长度：1）缀材平面内（11轴）取缀条体系的节间长度lox=l1；2）缀材平面外，取构件侧向支撑点间的距离。不设支承时取loy=柱子全高。缀板式构件的分肢 对缀板柱的分肢计算时，除N1、N2外，尚应考虑剪力作用下产生的局部弯矩，按实腹式压弯构件计算。在缀板平面内，分肢的计算长度对焊接缀板，计算长度取两缀板间的单肢净长。螺栓连接的缀板，则取相邻两缀板边缘螺栓的最近距离。第43页/共55页3.缀件的设计和格构式轴心受压构件相同。当剪力较大时，局部弯矩对缀板柱的不利影响较大，这时采用缀条柱更为适宜。剪力取以下两式的较大者：实际剪力（6.7.9）第44页/共55页弯矩作用平面内屈曲用：（7.3.9）弯矩作用平面外屈曲用：（7.4.4）由于其受力性能与实腹式压弯构件相同，故其由于其受力性能与实腹式压弯构件相同，故其弯矩作用弯矩作用平面内和弯矩作用平面外整体稳定计算平面内和弯矩作用平面外整体稳定计算均与实腹式压弯构件均与实腹式压弯构件相同相同。但计算平面外稳定时，对虚轴的长细比应取换算长细比来求 x，b应取1.0。7.7.2 7.7.2 弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件第45页/共55页 分肢稳定按实腹式压弯构件计算。轴心压力分肢稳定按实腹式压弯构件计算。轴心压力N在两分肢间在两分肢间的分配与分肢轴线至虚轴的分配与分肢轴线至虚轴x轴的距离成反比；弯矩轴的距离成反比；弯矩My在两分肢在两分肢间的分配与分肢对实轴间的分配与分肢对实轴y轴的惯性矩成正比；与分肢轴线至虚轴的惯性矩成正比；与分肢轴线至虚轴轴x轴的距离成反比。轴的距离成反比。yy yxx211 分肢2 分肢1y2y1a第46页/共55页1.整体稳定计算 采用与弯矩绕虚轴作用时压弯构件的整体稳定计算公式相衔接的直线式公式：7.7.3 7.7.3 双向受弯的格构式压弯构件双向受弯的格构式压弯构件弯矩作用在两个主平面内的双肢格构式压弯构件其稳定性按下列公式计算：式中：式中：W1y在在My作用下，对较大受压纤维的毛截面模量；作用下，对较大受压纤维的毛截面模量；其余符号同前。其余符号同前。注意：对虚轴（注意：对虚轴（x轴）的系数应采用换算轴）的系数应采用换算长细比长细比 0 x计算。计算。第47页/共55页分肢分肢1分肢分肢2xxyy2211MxNy y2 2y y1 1aMy2.分肢稳定按实腹式压弯构件计算稳定性，分肢内力为：第48页/共55页1.1.截面选择截面选择1 1）对称截面（分肢相同），适用于）对称截面（分肢相同），适用于M相近的构件；相近的构件；2 2）非对称截面（分肢不同），适用于）非对称截面（分肢不同），适用于M相差较大的构件；相差较大的构件；2.2.截面验算截面验算1 1）强度验算）强度验算2)2)整体稳定验算（含分肢稳定）整体稳定验算（含分肢稳定）3)3)局部稳定验算局部稳定验算组合截面组合截面4)4)刚度验算刚度验算5)5)缀材设计缀材设计设计内力取柱的实际剪力和轴压格构柱剪力的大值；计算设计内力取柱的实际剪力和轴压格构柱剪力的大值；计算方方法与轴压格构柱的缀材设计相同。法与轴压格构柱的缀材设计相同。7.7.4 7.7.4 格构式压弯构件的设计格构式压弯构件的设计3.3.构造要求构造要求1)1)压弯格构柱必须设横隔，做法同轴压格构柱；压弯格构柱必须设横隔，做法同轴压格构柱；2)2)分肢局部稳定同实腹柱。分肢局部稳定同实腹柱。第49页/共55页例例7.2图示上端自由，下端固定的压弯构件，长度为图示上端自由，下端固定的压弯构件，长度为5m，作用，作用的轴心压力为的轴心压力为500kN，弯矩为，弯矩为Mx，截面由两个，截面由两个I25a型钢组型钢组成，缀条用成，缀条用L505，在侧向构件的上下端均为铰接不动点，在侧向构件的上下端均为铰接不动点，钢材为钢材为Q235钢，要求确定构件所能承受的弯矩钢，要求确定构件所能承受的弯矩Mx的设计值。的设计值。L505xx40011y400y5000AAI25aNM解:1.对虚轴计算确定Mx截面特性：截面特性：第50页/共55页查查P180表表6.3.1此独立柱绕虚轴的计算长度系数此独立柱绕虚轴的计算长度系数 2。缀条面积：缀条面积：A1=24.89.6cm2。换算长细比：换算长细比：按按b类查附表类查附表4.2悬臂柱悬臂柱 mx=1第51页/共55页对虚轴的整体稳定：对虚轴的整体稳定：2.对单肢计算确定Mx右肢的轴线压力最大右肢的轴线压力最大第52页/共55页按按a类查附表类查附表4.1单肢稳定计算单肢稳定计算 经比较可知，此压弯构件所能承受的弯矩设计值为经比较可知，此压弯构件所能承受的弯矩设计值为283.3kNm，整体稳定和分肢稳定的承载力基本一致。，整体稳定和分肢稳定的承载力基本一致。第53页/共55页谢谢！请学习第八章第54页/共55页感谢您的观看！第55页/共55页
