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第七节 闸门与启闭机第八节 水闸的稳定分析及地基处理第九节 闸室的结构设计第十节 水闸的两岸连接建筑物第十一节 水闸的运用管理习题第四章第四章 水水 闸闸第1页/共113页第七节 闸门与启闭机 一.闸门 (一)闸门的类型（二）平面闸门的构造 二.启闭机（一）卷扬式启闭机（二）螺杆式启闭机（三）油压启闭机第2页/共113页第八节 水闸的稳定分析及地基处理一、荷载及其组合（一）（一）水闸承受的主要荷载水闸承受的主要荷载（二）荷载组合（三）闸室的稳定性及安全指标（四）计算方法验算闸室基底压力二.闸基的沉降三.地基处理第3页/共113页第九节 闸室的结构设计一、闸墩的结构计算（一）平面闸门闸墩应力计算（二）弧形闸门闸墩二、整体式平底板内力计算（一）弹性地基梁法（二）反力直线法（三）倒置梁法三、胸墙、工作桥、交通桥等结构计算四、桩基设计第4页/共113页第十节 水闸的两岸连接建筑物一、连接建筑物的形式和布置二连接建筑物的形式和布置 （一）闸室与河岸的连接型式 （二）翼墙的布置三、两岸连接建筑物的结构型式（一）重力式挡土墙（二）悬臂式挡土墙（三）扶壁式挡土墙（四）空箱式挡土墙（五）连拱式挡土墙第5页/共113页第十一节 水闸的运用管理 一、水闸的检查与养护 二、水闸常见问题的处理 （一）水闸的裂缝处理 （二）渗漏处理 （三）下游冲刷的处理 （四）水闸磨损的处理 （五）水闸气蚀的处理 三、闸门、启闭机的运用（一）运用前的准备工作（二）闸门的操作（三）多孔闸门的运用第6页/共113页第七节 闸门与启闭机闸门是水闸的关键部分,用7它来封闭和开启孔口,以达到控制水位和调节流量的目的。一.闸门 (一)闸门的类型 1.按工作性质分类 闸门按其工作性质的不同,可分为工作闸门、事故闸门和检修闸门等。第7页/共113页 工作闸门：又称主闸门，是水工建筑物正常运行情况下使用的闸门。事故闸门：是在水工建筑物或机械设备出现事故时，在动水中快速关闭孔口的闸门，又称快速闸门。事故排除后充水平压，在静水中开启。检修闸门用以临时挡水，一般在静水中启闭。第8页/共113页2、按门体的材料分类闸门按门体的材料可分为钢闸门、钢筋混凝土或钢丝网水泥闸门、木闸门及铸铁闸门等。钢闸门钢闸门门体较轻，一般用于大、中型水闸。钢筋混凝土或钢丝网水泥闸门可以节省钢材，不需除锈但前者较笨重，启闭设备容量大；后者容易剥蚀，耐久性差，一般用于渠系小型水闸。铸铁门铸铁门抗锈蚀、抗磨性能好、止水效果也好，但由于材料抗弯强度较低，性能又脆，故仅在低水头、小孔径水闸中使用。木闸门耐久性差，已日趋不用。第9页/共113页 3、按结构形式分类闸门按其结构形式可分为平面闸门、弧形闸门等。弧形闸门与平面闸门比较，其主要优点是启门力小，可以封闭相当大面积的孔口；无影响水流态的门槽，闸墩厚度较薄，机架桥的高度较低，埋件少。它的缺点是需要的闸墩较长；不能提出孔口以外进行检修维护，也不能在孔口之间互换；总水压力集中于支铰处，闸墩受力复杂。第10页/共113页（二）平面闸门的构造平面闸门由活动部分（即门叶）、埋固部分和启闭设备三部分组成。其中门叶由承重结构包括面板、梁格、竖向连结系或隔板、门背（纵向）连接系和支承边梁等，支承行走部件、止水装置和吊耳等组成。埋固部分一般包括行走埋固件和止水埋固体等。启闭设备一般由动力装置,传动和制动装置以及连接装置等组成。第11页/共113页平面闸门的基本尺寸根据孔口尺寸确定。孔口尺寸应优先采用钢闸门设计规范中推荐的系列尺寸。露顶式闸门顶部应在可能出现的最高挡水位以上有0.30.5m的超高。第12页/共113页 二.启闭机闸门启闭机可分为固定式和移动式两种。启闭机型式可根据门型、尺寸及其运用条件等因素选定。选用启闭机的启闭力应等于或大于计算启闭力，同时应符合国家现行的SL4193水利水电工程启闭机设计规范所规定的启闭机系列标准。当多孔闸门启闭频繁或要求短时间内全部均匀开启时，每孔应设一台固定式启闭机。常用的固定式启闭机有卷扬式、螺杆式、油压式。第13页/共113页（一）卷扬式启闭机主要由电动机、减速箱、传动轴和绳鼓所组成。绳鼓固定在传动轴上，围绕钢丝绳，钢丝绳连接在闸门吊耳上。启闭闸门时，通过电动机、减速箱和传动轴使绳鼓转动，带动闸门升降。为了防备停电或电器设备发生故障，可同时使用人工操作，通过手摇箱进行人力启闭。第14页/共113页卷扬式启闭机启闭能力较大，操作灵便，启闭速度快，但造价较高，适用于弧形闸门。某些平面闸门能靠自重（或加重）关闭，且启闭力较大时，也可采用卷扬式启闭机。第15页/共113页（二）螺杆式启闭机当闸门尺寸和启闭力都很小时，常用简便、廉价的单吊点螺杆式启闭机。螺杆与闸门连接，用机械或人力转动主机，迫使螺杆连同闸门上下移动。当水压力较大，门重不足时，为使闸门关闭到底，可通过螺杆对闸门施加压力。当螺杆长度较大（如大于3m）时，可在胸墙上每隔一定距离设支撑套环，以防止螺杆受压失稳。其启闭重量一般为3100KN。第16页/共113页 （三）油压启闭机油压启闭机的主体为油缸和活塞。活塞经活塞杆或连杆和闸门连接。改变油管中的压力即可使活塞带动闸门升降。其优点是利用油泵产生的液压传动，可用较小的动力获得很大的启重力；液压传动比较平稳和安全；较易实行遥控和自动化等。主要缺点是缸体内圆镗的加工受到各地条件的限制，质量不易保证，造价也较高。第17页/共113页第八节 水闸的稳定分析及地基处理水闸竣工时，地基所受的压力最大，沉降也较大。过大的沉降，特别是不均匀沉降，会使闸室倾斜，影响水闸的正常运行。当地基承受的荷载过大，超过其容许承载力时，将使地基整体发生破坏。水闸在运用期间，受水平推力的作用，有可能沿地基面或深层滑动。因此，必须分别验算水闸在不同工作情况下的稳定性。对于孔数较少而未分缝的小型水闸，可取整个闸室（包括边墩）作为验算单元；对于孔数较多设有沉降缝的水闸，则应取两缝之间的闸室单元分别进行验算。第18页/共113页水闸挡水情况荷载示意图一、荷载及其组合第19页/共113页（一）水闸承受的主要荷载（一）水闸承受的主要荷载：自重、水重、水平水压力、扬压力、浪压力、泥沙压力、土压力及地震荷载等。1、自重：（包括永久设备自重）坝体自重W标准值计算公式：W=V c （kN/m）式中：V坝体体积（m3）；c坝体混凝土的重度（kN/m3）。第20页/共113页计算自重时，坝上永久性的固定设备，如闸门、固定式启闭机的重量也应计算在内，坝内较大的孔洞应该扣除。坝体自重的作用分项系数为1.0。永久设备自重的作用分项系数，当其作用效应对结构不利时采用1.05，有利时采用0.95。2 2、水重当上、下游坝面倾斜时，应计入竖向静水压力。3 3、泥沙压力入库水流挟带的泥沙在水库中淤积，淤积在坝前的泥沙对坝面产生的压力。第21页/共113页计算公式：Psk=（kN/m）式中 sb泥沙的浮重度（kN/m3），sb =sd-（1-n）w sd泥沙的干重度（kN/m3）；w水的重度（kN/m3）；n泥沙的孔隙率；hs坝前估算的泥沙淤积厚度（m）；s泥沙的内摩擦角（）。第22页/共113页当上游坝面倾斜时，应计入竖向淤沙压力，按淤沙的浮重度计算。淤沙压力的作用分项系数采用1.2。泥沙压力计算图第23页/共113页4、坝底面上的扬压力：扬压力的组成及其概念：扬压力包括渗透压力和浮托力两部分。渗透压力是由上下游水位差产生的渗流而在坝内或坝基面上形成的向上的压力。浮托力是由下游水深淹没坝体计算截面而产生向上的压力。扬压力的分布与坝体结构，上下游水位，防渗排水设施等因素有关。第24页/共113页当坝基设有防渗和排水幕时，坝底面上游（坝踵）处的扬压力作用水头为H1；排水孔中心线处的扬压力作用水头为H2+H（H=H1-H2）；下游（坝趾）处为H2；三者之间用直线连接。当坝基设有防渗帷幕、上游主排水孔幕、下游副排水孔及抽排系统时，坝底面上游处的扬压力作用水头为H1，下游坝趾处为H2，主、副排水孔中心线处分别为 1H1、2H2，其间各段用直线连接。当坝基无防渗、排水幕时，坝底面上游处的扬压力作用水头为H1，下游处为H2，其间用直线连接。第25页/共113页5、土压力按主动土压力计算。6、波浪压力:平原、滨海地区水闸按莆田试验站公式 计算 和：（534）（535）第26页/共113页式中 hm平均波高（m）；V0计算风速（m/s），可采用当地气象台站提供的30年一遇10min平均最大风速；D风区长度（m），当对岸最远水面距离不超过水闸前沿水面宽度5倍时，可采用对岸至水闸前沿的直线距离；当对岸最远水面距离超过水闸前沿宽度5倍时，可采用水闸前沿水面宽度的5倍；Hm风区内的平均水深（m），可由沿风向的地形剖面图求得，其计算水位与相应计算情况下的静水位一致；Tm平均波周期（S）。第27页/共113页查得水闸的设计波列累积频率P（）值。计算hP。波长值 计算波浪压力时分别按下列规定进行1）当H 和 时，波浪压力可按下式计算。第28页/共113页 式中 PL作用于水闸迎水面上的浪压力（KN/m）；hP累积频率为P（%）的波高（m）；hz波浪中心超出计算水位的高度（m）；HK使波浪破碎的临界水深（m）。2）当H 和 时，波浪压力按下式计算。第29页/共113页 式中 ps闸墩（闸门）底面处的剩余浪压力强度（Kpa）。3）当H允许值：第34页/共113页（四）计算方法验算闸室基底压力1 1、当结构布置及受力情况对称时，按下式计算：式中 闸室基底压力的最大值或最小值（Kpa）；作用在闸室上的全部竖向荷载（包括闸室基础底面上的扬压力在内，KN）；作用在闸室上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流方向的形心轴的力矩（KN.m）；第35页/共113页闸室基础底面的面积（m2）；W闸室基础底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩（m3）。2 2、当结构布置及受力情况不对称时，按下式计算：式中 作用在闸室上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面形心轴x，y的力矩（KN.m）；WX，Wy闸室基础底面对于该底面形心轴x，y的截面矩（m3）第36页/共113页3 3、验算闸室的抗滑稳定对建在土基上的水闸，除应验算其在荷载作用下沿地基的抗滑稳定外，当地基面的法向应力较大时，还需核算深层抗滑稳定性。一般情况与，不会发生深层滑动。粘性土地基上的大型水闸，沿闸室基础底面的抗滑稳定安全系数宜按下式计算。当闸室承受双向水平向荷载作用时，应验算其合力方向的抗滑稳定性。水闸沿闸室基础底面的抗滑稳定安全系数，应按下式之一进行计算。第37页/共113页 式中 KC沿闸室基础底面的抗滑稳定安全系数；f闸室基础底面与地基之间的摩擦系数；H作用在闸室上的全部水平向荷载（KN）；闸室基础底面与土质地基之间摩擦角的正切值；C0闸室基础底面与土质地基之间的粘结力（Kpa）。若KCK，则需结合工程的具体情况，采取下列一种或几种抗滑措施：第38页/共113页 将闸门位置移向低水位一侧，或将水闸底板向高水位一侧加长；适当增大闸室结构尺寸；增加闸室底板的齿墙深度。增加铺盖长度或在不影响防渗安全的条件下将排水设施向水闸底板靠近。第39页/共113页 利用钢筋混凝土铺盖作为阻滑板，但闸室自身的抗滑稳定安全系数不应小于1.0（计算由阻滑板增加的抗滑力时，阻滑板效果的折减系数可采用0.80），阻滑板应满足限裂要求。阻滑板所增加的抗滑力可由下式计算：式中 G1、G2阻滑板上的水重和自重；V阻滑板下的扬压力；f阻滑板与地基间的摩擦系数。第40页/共113页二.闸基的沉降由于土基压缩变形大，容易引起较大的沉降和不均匀沉降。沉降过大，会使闸顶高程降低，达不到设计要求；不均匀沉降过大时，会使底板倾斜，甚至断裂及止水破坏，严重地影响水闸正常工作。因此，应计算闸基的沉降，以便分析了解地基的变形情况,作出合理的设计方案。计算时应选择有代表性的计算点进行。然后用分层综合法计算其最终沉降量 ：式中 土质地基最终沉降量（m）；m地基沉降修正系数,1.01.6;第41页/共113页n土质地基压缩层计算深度范围内的土层数；e1i基础底面以下第i层土在平均自重应力作用下，由压缩曲线查得的相应孔隙比；e2i基础底面以下第i层土在平均自重应力加平均附加应力作用下，由压缩曲线查得的相应孔隙比；hi基础底面以下第i层土的厚度（m）。第42页/共113页土质地基允许最大沉降量和最大沉降差的原则：保证水闸安全和正常使用，根据具体情况研究确定。减小不均匀沉降的措施：尽量使相邻结构的重量不要相差太大；重量大的结构先施工，使地基先行预压；尽量使地基反力分布趋于均匀，闸室结构布置匀称；必要时对地基进行人工加固。第43页/共113页 三地基处理 对于淤泥质土、高压缩性粘土和松砂所组成的软弱地基，需要处理。常用的处理方法：换土垫层、桩基础、沉井基础 (一)换土垫层1、换土垫层法 是工程上广为采用的一种地基处理方法，适用于软弱粘性土，包括淤泥质土。当软土层位于基面附近，且厚度较薄时，可全部挖除。如软土层较厚不宜全部挖除，可采用换土垫层法处理，将基础下的表层软土挖除，换以砂性土，水闸即建在新换的土基上。第44页/共113页 2、砂垫层的主要作用通过垫层的应力扩散作用，减小软土层所受的附加应力，提高地基的稳定性；减小地基沉降量；铺设在软粘土上的砂层，具有良好的排水作用，有利于软土地基加速固结。第45页/共113页（二）桩基础在地基中打桩或钻孔灌注钢筋混凝土桩，在桩顶上设承台以支承上部结构。水闸桩基一般采用摩擦桩，由桩周摩擦阻力和桩底支承力共同承担上部荷载。桩基可以大大提高地基的承载力。因而，采用桩基的闸室可以采用分离式底板。第46页/共113页（三）沉井基础沉井是一筒状结构物，可以用浆砌块石、混凝土或钢筋混凝土筑成。施工时一般均就地分节砌筑或浇筑制成沉井，然后在井孔内挖土，这时沉井在自重下克服井外土的摩阻力和刃脚下土的阻力而下沉，当下沉至设计高程后，在井孔内用混凝土封底（也可不封底）即成沉井基础。沉井基础的平面布置多呈矩形。沉井的平面尺寸不宜过大，单个沉井的长边不宜大于30m，长度比不宜大于3.0。当地基存在承压水层且影响地基抗渗稳定性时，不宜采用沉井基础。第47页/共113页第九节 闸室的结构设计闸室为一受力比较复杂的空间结构。一般都将它分解为若干部件（如闸墩、底板、胸墙、工作桥、交通桥等）分别进行结构计算，同时又考虑相互之间的连接作用。一、闸墩的结构计算闸墩的计算情况有：运用期、检修期。第48页/共113页运用期两边闸门都关闭时，闸墩承受最大水头时的水压力（包括闸门传来的水压力）、墩自重及上部结构重量。此时，对平面闸门的闸墩应验算墩底应力和门槽应力；弧形闸门的闸墩除验算墩底应力以外，还须验算牛腿强度及牛腿附近闸墩的拉应力集中现象。检修期，一孔检修，上下游检修门关闭而邻孔过水或关闭时，闸墩承受侧向水压力、闸墩及其上部结构的重力，应验算闸墩底部强度，弧形闸门的闸墩还应验算不对称状态时的应力。第49页/共113页 （一）平面闸门闸墩应力计算1、墩底水平截面上的正应力计算运用时期对墩底应力最不利，可将其视为固结于闸底板上的悬臂结构，按偏心受压公式计算应力。式中 墩底正应力的最大和最小值，kPa；W作用在闸墩上全部垂直力（包括自重）之和，KN；A墩底水平截面面积，m2；M作用在闸墩上的全部荷载对墩底水平截面中心轴（近似地作为形心轴）I-I的力矩之和，KN.M；第50页/共113页L墩底长度，m；II墩底截面对I-I轴的惯性矩，近似地取为 ，m4；B为墩厚,m。墩底水平面上剪应力的计算 式中 Q作用在墩底水平截面上的剪力，KN；S1剪应力计算截面处以远的各部分面积对I-I轴的面积矩之和，m3；b剪应力计算截面处的墩宽，m。第51页/共113页2、墩底水平截面上的横向正应力计算 检修时期是横向计算的最不利条件，其横向正应力按下式计算：式中 横向水压力对墩底水平截面中心轴IIII的力矩之和，kNm；墩底截面对IIII轴的惯性矩，。第52页/共113页3、边墩、缝墩墩底主拉应力计算 当边墩和缝墩闸孔闸门关闭承受最大水头时，边墩和缝墩受力不对称，墩底受纵向剪力和扭矩的共同作用，可能产生较大的主拉应力。半扇闸门传来的水压力P不通过缝墩底面形心，产生的扭矩为MnPb1，其中b1为P至形心轴的距离。扭矩Mn在A点（12墩长的边界处）产生的剪应力近似值1 水压力P对水平截面的剪切作用，A点产生的剪应力近似值2：第53页/共113页A点的主拉应力：式中 边墩或缝墩在A点的正应力（以压应力为负）。不得大于混凝土的允许拉应力，否则应配受力钢筋。第54页/共113页 4、门槽应力计算 门槽颈部因受闸门传来的水压力而可能受拉，应进行强度计算,以确定配筋量。计算时在门槽处截取脱离体（取下游段或上游段底板以上闸墩均可），将闸墩及其上部结构重量、水压力及闸墩底面以上的正应力和剪应力等作为外荷载施加在脱离体上。根据平衡条件，求出作用于门槽截面BE中心的力T0及力矩M0，然后按偏心受压公式求出门槽应力。第55页/共113页式中 T0脱离体上水平作用力的总和；A门槽截面面积，；M0脱离体上所有荷载对门槽截面中心o的力矩之和；I槽截面对中心轴的惯性矩，；b、h分别为门槽截面宽度和高度。第56页/共113页 5、闸墩配筋闸墩配筋：闸墩的内部应力不大，一般不会超过墩体材料的允许应力，按理可不配置钢筋。但考虑到混凝土的温度、收缩应力的影响，以及为了加强底板与闸墩间施工缝的连接，仍需配置构造钢筋。垂直钢筋一般每米34根1014mm，下端伸入底板2530倍钢筋直径，上端伸至墩顶或底板以上23m处截断（温度变化较小地区）；考虑到检修时受侧向压力的影响。底部钢筋应适当加密。水平向分布钢筋一般用812mm，每米34根。这些钢筋都沿闸墩表面布置。第57页/共113页闸墩的上下游端部（特别是上游端），容易受到飘流物的撞击，一般自底至顶均布置构造钢筋，网状分布。闸墩墩顶支承上部桥梁的部位，亦要布置构造钢筋网。门槽配筋：一般情况下，门槽顶部为压应力，底部为拉应力。若拉应力超过混凝土的允许拉应力时，则按全部拉应力由钢筋承担的原则进行配筋；否则配置构造钢筋，布置在门槽两侧，水平排列，每米34根，直径较之墩面水平分布钢筋适当加大。第58页/共113页 （二）弧形闸门闸墩弧形闸门通过牛腿支承在闸墩上，故不需设置门槽。牛腿宽度b不小于5070cm，高度h不小于80100cm，并在其端部设450斜坡，牛腿轴线尽量与闸门关闭时门轴处合力作用线一致。闸门关闭挡水时，牛腿在半扇弧形闸门水压力R的法向分力N和切向分力T共同作用下工作，分力N使牛腿弯曲和剪切，T则使牛腿产生扭曲和剪切。牛腿可视为短悬臂梁进行内力计算和配筋。第59页/共113页牛腿处闸墩在分力N作用下，根据偏光弹性试验表明，在牛腿前约2倍牛腿宽，1.52.5倍牛腿高范围，墩内的主拉应力大于混凝土的容许拉应力，需要配筋。在此范围以外，拉应力小于混凝土的容许拉应力，不需配筋或按构造配筋。在牛腿处闸墩钢筋面积，可按下式计算。第60页/共113页 式中 N牛腿前大于混凝土容许拉应力范围内的总拉力，约为牛腿集中力N的70%80%；r0结构重要性系数;设计状况系数;rd结构重要性系数;重要的大型水闸，应经试验确定闸墩的应力状态，并据此配置钢筋。第61页/共113页二、整体式平底板内力计算整体式平底板的平面尺寸远较厚度为大，可视为地基上的受力复杂的一块板。目前工程实际仍用近似简化计算方法进行强度分析。一般认为闸墩刚度较大，底板顺水流方向弯曲变形远较垂直水流方向小，假定顺水流方向地基反力呈直线分布，故常在垂直水流方向截取单宽板条进行内力计算。第62页/共113页按照不同的地基情况采用不同的底板应力计算方法。相对密度Dr0.5的砂土地基或粘性土地基,可采用弹性地基梁法。相对密度Dr0.5的砂土地基，因地基松软，底板刚度相对较大，变形容易得到调整，可以采用地基反力沿水流流向呈直线分布、垂直水流流向为均匀分布的反力直线分布法。对小型水闸，则常采用倒置梁法。第63页/共113页 （一）弹性地基梁法该法认为底板和地基都是弹性体，底板变形和地基沉降协调一致，垂直水流方向地基反力不呈均匀分布（图562），据此计算地基反力和底板内力。此法考虑了底板变形和地基沉降相协调，又计入边荷载的影响，比较合理，但计算比较复杂。第64页/共113页当采用弹性地基梁法分析水闸闸底板应力时，应考虑可压缩土层厚度T与弹性地基梁半长L2之比值的影响。当 于0.25时，可按基床系数法（文克尔假定）计算；当大于2.0时，可按半无限深的弹性地基梁法计算；当2TL为0.252.0时，可按有限深的弹性地基梁计算。弹性地基梁法计算地基反力和底板内力的具体步骤如下：用偏心受压公式计算闸底纵向(顺水流方向)地基反力。在垂直水流方向截取单宽板条及墩条，计算板条及墩条上的不平衡剪力。第65页/共113页 以闸门槽上游边缘为界，将底板分为上、下游两段，分别在两段的中央截取单宽板条及墩条进行分析，如下图所示。作用在板条及墩条上的力有：底板自重（q1）、水重（q2）、中墩重（G1/bi）及缝墩重（G2/bi），中墩及缝墩重中（包括其上部结构及设备自重在内），在底板的底面有扬压力（q3）及地基反力（q4）。第66页/共113页 作用在单宽板条上的荷载及地基反力示意图第67页/共113页 确定不平衡剪力在闸墩和底板上的分配。不平衡剪力Q应由闸墩及底板共同承担，各自承担的数值，可根据剪应力分面图面积按比例确定。为此，需要绘制计算板条及墩条截面上的剪应力分布图。对于简单的板条和墩条截面，可直接应用积分法求得。计算基础梁上的荷载。计算地基反力及梁的内力。第68页/共113页 （二）反力直线法 该法假定地基反力在垂直水流方向也为均匀分布。其计算步骤是：1 1、用偏心受压公式计算闸底纵向地基反力。2 2、确定单宽板条及墩条上的不平衡剪力。3 3、将不平衡剪力在闸墩和底板上进行分配。4 4、计算作用在底板梁上的荷载。第69页/共113页（三）倒置梁法（三）倒置梁法该法同样也是假定地基反力沿闸室纵向呈直线分布，横向（垂直水流方向）为均匀分布，它是把闸墩作为底板的支座，在地基反力和其它荷载作用下按倒置连续梁计算底板内力。倒置梁法的缺点是没有考虑底板与地基变形协调条件，假设底板在横向的地基反力为均匀分布与实际情况不符，闸墩处的支座反力与实际的铅直荷载也不相等。因此，该法只适用于软弱地基上的小型水闸。第70页/共113页 三、胸墙、工作桥、交通桥等结构计算视支承和结构情况按板或板梁系统进行结构计算。四、桩基设计水闸桩基础通常应采用摩擦型桩（包括摩擦桩和端承摩擦桩），即桩顶荷 载全部或主要由桩侧摩阻力承受。桩的根数和尺寸按照承担底板底面以上的全 部荷载（包括竖向荷载和水平向荷载）确定，不考虑桩间土的承载能力。在同一块底板下，不应采用直径、长度相差过大的摩擦型桩，也不应同时采用摩擦桩和端承型桩。第71页/共113页 （一）桩的水平承载力和根数的确定假设水闸传来的总水平荷载H由各桩平均承担，每根桩承担的水平荷载，应小于单桩的允许水平承载力T，据此确定桩的数目N：式中 H作用于桩基上的总水平荷载，KN；T每根桩承担的水平荷载，KN。T值，可根据桩的直径、单桩和群桩关系、地基条件等因素，以控制允许的水平位移值为主要指标，通过计算并参照已建类似工程资料确定。第72页/共113页（二）桩的布置常用的灌注桩直径为0.6-1.2m。桩的平面布置应尽量使桩群的重心与底板以上各种荷载的合力作用点相接近，以使每根桩上受力接近相等。桩在顺水流方向一般设一排，等距布置；当孔径较大，桩数较多，一排布置不下时，可设两排或三排，每排桩数不宜少于四根，在平面上呈梅花形、矩形或正方形。预制桩的中心距不应小于3倍桩径，钻孔灌注桩的中心不应小于2.5倍桩径。第73页/共113页（三）桩长的确定桩位确定后，即可根据单桩承受的铅直荷载Pi和单桩允许铅直承载力Pa确定桩长。可先假定桩长，Pi由偏心受压公式确定，而Pa可根据桩尖支承面的容许承载力及桩周的容许摩擦力确定，若Pa(Pi)max为止。灌注桩长度尚需满足嵌固条件，即桩长要大于12倍桩径。对大型水闸，单桩允许铅直承载力Pa应由现场试验验证。第74页/共113页 第十节 水闸的两岸连接建筑物水闸与河岸或堤、坝等连接时，必须设置连接建筑物。水闸多建在软土地基上，由于基础压缩性大，承载力低故沉陷量较大，轻则影响使用，重则危及水闸安全；且由于水闸水头变幅大，过闸水流往往消能不充分，加上土基抗冲能力低，所以下游冲刷较普遍；此外，闸基和两岸渗流对水闸的稳定不利，容易引起渗透变形。第75页/共113页 一、连接建筑物的形式和布置连接建筑物包括:上、下游翼墙和边墩（或边墩和岸墙），有时设防渗刺墙，其作用：挡住两侧填土，维持土坝及两岸的稳定。当水闸泄水或引水时，上游翼墙主要用于引导水流平顺进闸，下游翼墙使出闸水流均匀扩散，减少冲刷。第76页/共113页 保持两岸或土坝边坡不受过闸水流的冲刷。控制通过闸身两侧的渗流，防止与其相连的岸坡或土坝产生渗透变形。在软弱地基上设有独立岸墙时，可以减少地基沉降对闸身应力的影响。在水闸工程中，两岸连接建筑在整个工程中所占比重较大，有时可达工程总造价的15%-40%，闸孔愈少，所占比重愈大。第77页/共113页二连接建筑物的形式和布置 （一）闸室与河岸的连接型式水闸闸室与两岸（或堤、坝等）的连接型式主要与地基及闸身高度有关。当地基较好，闸身高度不大时，可用边墩直接与河岸连接。当闸身较高、地基软弱的条件下，可在边墩外侧设置轻型岸墙，边墩只起支承闸门及上部结构的作用，而土压力全由岸墙承担。这种连接型式可以减少边墩和底板的内力，同时还可使作用在闸室上的荷载比较均衡，可减少不均匀沉降。当地基承载力过低，可采用护坡岸墙的结构型式。第78页/共113页护坡岸墙的优点：边墩既不挡土，也不设岸墙挡土。因此，闸室边孔受力状态得到改善，适用于软弱地基。缺点：防渗和抗冻性能较差。为了挡水和防渗需要，在岸坡段设刺墙，其上游设防渗铺盖。护护坡坡连连接接型型式式第79页/共113页 （二）翼墙的布置上游翼墙应与闸室两端平顺连接，其顺水流方向的投影长度应大于或等于铺盖长度。下游翼墙的平均扩散角每侧宜采用712，其顺水流方向的投影长度大于或等于消力池长度。上、下游翼墙的墙顶高程应分别高于上、下游最不利的运用水位。翼墙分段长度应根据结构和地基条件确定，可采用1520 m。建筑在软弱地基或回填土上的翼墙分段长度可适当缩短。1 1、反翼墙、反翼墙2 2、圆弧式翼墙圆弧式翼墙4 4、斜降翼墙、斜降翼墙3 3、扭曲面翼墙、扭曲面翼墙第80页/共113页 1、反翼墙翼墙自闸室向上、下游延伸一段距离，然后转弯90插入堤岸，墙面铅直，转弯半径约25m。这种布置形式的防渗效果和水流条件均较好，但工程量较大，一般适用于大中型水闸。对于渠系小型水闸，为节省工程量可采用一字型布置型式，即翼墙自闸室边墩上下游端即垂直插入堤岸。这种布置形式进出水流条件较差。第81页/共113页 2、圆弧式翼墙这种布置是从边墩开始，向上、下游用圆弧形的铅直翼墙与河岸连接。上游圆弧半径为1530m，下游圆弧半径为3040m。其优点是水流条件好，但模板用量大，施工复杂。适用于上下游水位差及单宽流量较大、闸室较高、地基承载力较低的大中型水闸。第82页/共113页 3、扭曲面翼墙翼墙迎水面是由与闸墩连接处的铅直面，向上、下游延伸而逐渐变为倾斜面，直至与其连接的河岸（或渠道）的坡度相同为止。翼墙在闸室端为重力式挡土墙断面形式，另一端为护坡形式。这种布置形式的水流条件好，且工程量小，但施工较为复杂，应保证墙后填土的夯实质量，否则容易断裂。这种布置形式在渠系工程中应用较广。第83页/共113页 4、斜降翼墙在平面上呈八字形，随着翼墙向上、下游延伸，其高度逐渐降低，至末端与河底齐平，见图573。这种布置的优点是工程量省，施工简单，但防渗条件差，泄流时闸孔附近易产生立轴漩涡，冲刷河岸或坝坡，一般用于较小水头的小型水闸。上第84页/共113页三、两岸连接建筑物的结构型式两岸连接建筑物从结构观点分析，是挡土墙。常用的型式有：重力式、悬臂式、扶壁式、空箱式及连拱空箱式等。（一）重力式挡土墙重力式挡土墙主要依靠自身的重力维持稳定。常用混凝土和浆砌石建造。由于挡土墙的断面尺寸大，材料用量多，建在土基上时，基墙高一般不宜超过56m。第85页/共113页重力式挡土墙顶宽一般为0.40.8m,边坡系数m为0.250.5,混凝土底板厚约0.50.8m,两端悬出0.30.5m,前趾常需配置钢筋。为了提高挡土墙的稳定性，墙顶填土面应设防渗；墙内设排水设施，以减少墙背面的水压力。排水设施可采用排水孔或排水暗管。重力式翼墙结构计算同挡土墙。第86页/共113页（二）悬臂式挡土墙悬臂式挡土墙是由直墙和底板组成的一种钢筋混凝土轻型挡土结构。其适宜高度为610m。用作翼墙时，断面为倒T形，用作岸墙时，则为L形,这种翼墙具有厚度小，自重轻等优点。它主要是利用底板上的填土维持稳定。底板宽度由挡土墙稳定条件和基底压力分布条件确定。调整后踵长度，可以改善稳定条件；调整前趾长度，可以改善基底压力分布。直径和底板近似按悬臂板计算。第87页/共113页（三）扶壁式挡土墙当墙的高度超过910m以后，采用钢筋混凝土扶壁式挡土墙较为经济。扶壁式挡土墙由直墙、底板及扶壁三部分组成。利用扶壁和直墙共同挡土，并可利用底板上的填土维持稳定，当改变底板长度时，可以调整合力作用点位置，使地基反力趋于均匀。第88页/共113页钢筋混凝土扶壁间距一般为34.5m，扶壁厚度0.30.4m；底板用钢筋混凝土建造，其厚度由计算确定，一般不小于0.4m;直墙顶端厚度不小于0.2m，下端由计算确定。悬臂段长度b约为（1/31/5）B。直墙高度在6.5m以内时，直墙和扶壁可采用浆砌石结构，直墙顶厚0.40.6m,临土面可做成1：0.1的坡度；扶壁间距2.5m,厚0.50.6m。底板的计算，分前趾和后踵两部分。扶壁计算，可把扶壁与直墙作为整体结构，取墙身与底板交界处的T形截面按悬臂梁分析。第89页/共113页（四）空箱式挡土墙空箱式挡土墙由底板、前墙、后墙、扶壁、顶板和隔板等组成。利用前后墙之间形成的空箱充水或填土可以调整地基应力。因此，它具有重力小和地基应力分布均匀的优点，但其结构复杂，需用较多的钢筋和木材，施工麻烦，造价较高。故仅在某些地基松软的大中型水闸中使用。在上下游翼墙中基本上不再采用。顶板和底板均按双向板或单向板计算，原则上与扶壁式底板计算相同。前墙、后墙与扶壁式挡土墙的直墙一样，按以隔墙支承的连续板计算。第90页/共113页（五）连拱式挡土墙连拱空箱式土墙也是空箱式挡土墙的一种型式，它由底板、前墙、隔墙和拱圈组成。前墙和隔墙多采用浆砌石结构，底板和拱圈一般为混凝土结构。拱圈净跨一般为23m，矢跨比常为0.20.3,厚度为0.10.2m。拱圈的强度计算可选取单宽拱条，按支承在隔墙（扶壁）上的两铰拱进行计算。连拱式挡土墙的优点是：钢筋省、造价低、重力小，适用于软土地基。缺点是：挡土墙在平面布置上需转弯时施工较为困难，整体性差。第91页/共113页第十一节 水闸的运用管理 一、水闸的检查与养护1杂物的清理。2严禁超载。3防止冲刷4启闭灵活5防蚀防腐第92页/共113页 二、水闸常见问题的处理 （一）水闸的裂缝处理水闸的裂缝通常出现在闸底板、闸墩、翼墙、下游护坦等部位，浆砌石挡土墙和砌石护坡也易产生裂缝。第93页/共113页 1、闸墩裂缝闸墩裂缝最常见的是发生在弧形闸门闸墩的牛腿与闸门之间的范围内，多呈铅直向且贯穿闸墩。处理时，多采用预应力拉杆锚固法，一般是沿闸墩主拉应力方向增设高强度预应力钢筋（拉杆），主拉杆的布置应与主拉应力大小、方向相适应，呈扁形分布。主拉杆上游端通过钢板与锚筋连接，下游端穿过牛腿，杆端配置螺帽并施加预应力。为保护拉杆并使表面平整，应将墩石凿成宽深均为5cm的槽，使拉杆放入其内，张拉后用水泥砂浆抹平。第94页/共113页 2、翼墙裂缝上下游翼墙通常采用各种形式的挡土墙，由于温度变化、不均匀沉降、墙后未设排水孔、墙后填土不实或冻胀等原因，引起墙体移动、倾斜并产生裂缝。修补前，要查明并消除产生裂缝的原因。特别是墙后未设排水孔的，应重新设置。经验算，如墙体不能抵抗墙后土压力，可用锚筋加固。当挡土墙有整体滑动危险时，可在墙前打桩，并在桩上浇筑混凝土盖重。第95页/共113页 3、下游护坦裂缝护坦裂缝主要是由于地基不均匀沉陷、温度变化、排水堵塞或排水布置不合理等原因造成的。沉陷裂缝的处理一般是待其基本稳定以后，将裂缝改作沉陷缝，并在缝中设止水；排水堵塞应查明原因，及时进行必要的翻修；温度裂缝虽然易于产生，但尺寸小变化慢，一般可将缝隙凿槽，先用柏油麻绳封住后，再用砂浆抹平，但密实性差；也可在枯水期往槽内嵌补环氧材料或混凝土，有时也可利用裂缝作一道伸缩缝。对某些混凝土体较厚部位的贯穿性裂缝可采用灌浆处理法。第96页/共113页 （二）渗漏处理水闸的渗漏主要是指闸基渗漏和侧向绕渗等。处理原则仍为上截下排，即防渗和排渗相结合。1、闸基渗漏闸基的异常渗漏，不仅会引起渗透变形，甚至将直接影响水闸的稳定性，因此，要认真分析，查清渗水来源，工程中通常采用以下措施进行防渗。第97页/共113页 延长或加厚原铺盖加大铺盖尺寸，可以提高防渗能力。如原铺盖损坏严重，引起渗径长度不足，应将这些部位铺盖挖除，重新回填翻新。及时修补止水当铺盖与闸底板、翼墙间，岸墙与边墩等连接部位的止水损坏后，要及时进行修补，以确保整个防渗体系的完整性。第98页/共113页底板、铺盖与地基间的空隙是常见的渗漏通道，不仅使渗透变形迅速扩大，还会影响底板的安全使用，一般可采用水泥灌浆予以堵闭。增设或加厚防渗帷幕建在岩基上的水闸，如基础裂隙发育或较破碎，可考虑在闸底板首端增设防渗帷幕，若原有帷幕的，应设法加厚。第99页/共113页 2、侧向绕渗严重的侧向绕渗将引起下游边坡的渗透变形，甚至造成翼墙歪斜、倒塌等事故。工程中防渗措施较多，如经常维护岸墙、翼墙及接缝止水，确保其防渗作用；对于防渗结构破坏的部位，应用开挖回填，彻底翻修的方法；若原来没有刺墙的，可考虑增设刺墙；但要严格控制施工质量；对于接缝止水损坏的，应补做止水结构，如橡皮止水、金属片止水、沥青止水。第100页/共113页 （三）下游冲刷的处理水闸下游冲刷破坏的主要部位是护坦、海漫、下游河床及两岸边坡。处理方法：以改善水流流态，充分消能为目的的消能措施。以提高抗冲能力为目的的防护措施。第101页/共113页（四）水闸磨损的处理水闸的磨损现象，主要是发生在多沙河流上，如闸底板、护坦因设计不周，引起的磨损应通过改善结构的布置来防治。对于水闸护坦上因设置消力墩引起的立轴漩涡长时间挟带泥沙在一定的范围旋转，使护坦磨损，严重时会磨穿护坦，为此，可废弃消力墩，将尾槛改成斜面或流线型，使池内泥沙随水流顺势带向下游可减轻对护坦的磨损。第102页/共113页有些部位改善结构布置较为困难，如闸底板，应采用抗蚀性能好的材料进行护面或修补可起到较好的作用。磨损的修补材料较多，如环氧材料、高强度混凝土，呋喃材料等，可根据具体部位、磨损状况、自身条件，参考其它工程运用经验确定。第103页/共113页 （五）水闸气蚀的处理水闸的气蚀是工程运用中常见的问题，主要发生在高速水流脱离边界条件，产生过低负压的部位，气蚀的初期只是表层的轻微剥蚀，但随其不断发展，将产生较为严重的气蚀破坏，影响正常运用。其它处理方法可参考本书有关章节。第104页/共113页 三、闸门、启闭机的运用 （一）运用前的准备工作 1、严格执行启闭制度启闭制度是管理人员进行闸门操作的主要依据，一般情况下，不经批准，不得随意变动。当接到启闭任务后，要迅速召集有关人员，作好各项准备工作，特别是闸门开度较大，其泄流水位变化对上下游有危害时，必须预先通知有关单位，以免造成不必要的损失。第105页/共113页 2、认真进行检查工作为了确保闸门能安全及时的启闭，必须认真细致地进行检查工作，如发现问题，应及时处理，再进行操作，主要内容包括闸门的检查，启闭机设施检查及其它方面的检查。闸门的检查闸门启闭前应检查