16、公共建筑节能设计标准.docx

公共建筑节能设计标准(GB50189-2015)总那么为贯彻国家有关法律法规和方针政策，改善公共建筑的室内环境，提高能源 利用效率，促进可再生能源的建筑应用，降低建筑能耗，制定本标准。本标准适用于新建、扩建和改建的公共建筑节能设计。公共建筑节能设计应根据当地的气候条件，在保证室内环境参数条件下，改 善围护结构保温隔热性能，提高建筑设备及系统的能源利用效率，利用可再生能 源，降低建筑暖通空调、给水排水及电气系统的能耗。当建筑高度超过150m或单栋建筑地上建筑面积大于200000m2时，除应符 合本标准的各项规定外，还应组织专家对其节能设计进行专项论证。施工图设计文件中应说明该工程工程采取的节能措施，并宜说明其使用要求。公共建筑节能设计除应符合本标准的规定外，尚应符合国家现行有关标准的 规定。建筑与建筑热工一般规定公共建筑分类应符合以下规定：1单栋建筑面积大于300m2的建筑，或单栋建筑面积小于或等于300m2但 总建筑面积大于1000m2的建筑群，应为甲类公共建筑；2单栋建筑面积小于或等于300m2的建筑，应为乙类公共建筑。代表城市的建筑热工设计分区应按代表城市建筑热工设计分区表确定。代表城市建筑热工设计分区表6温和地区甲类公共建筑围护结构热工性能限值围护结构部位传热系数K W/(n? - K)太阳得热系数（东、南、西向/北向）屋面围护结构热情性指标人2.5(0 50围护结构热情性指标D>2.5<0. 80外墙（包括非 透光幕墙）圉护结构热情性指标D&2. 580VMM图护结构热情性指标D>2. 5<1.5单一立面外窗（包括透光幕墙）窗墙面积比40.20<5,20. 20V窗墙面积比W0.30<4.0WO. 44/0. 48030V窗墙面积比（0. 40<3.040 40/0. 440.40V窗墙面积比40.50(2.7<0. 35/0. 44)0. 50窗墙面积比40.60<2.5CO. 35/0. 4(10. 60窗墙面积比40. 70<2.540 30/0.35«. 70V窗墙面积比40. 80(2.5<0. 26/0. 35窗墙面积比>0. 80420<0. 24/0.30屋顶透光局部（屋顶透光局部面积420%）0.040.30注：传热系数K只适用于温和A区，温和B区的传热系数K不作要求。乙类公 共建筑的围护结构热工性能应符合表7和表8的规定。表7乙类公共建筑屋面、外墙、楼板热工性能限值围护结构部位传热系数KW/（gK）J严寒A、B区严塞C区东冷地区夏热冬冷地区夏热冬暖地区BW<0. 35<0. 4540 55140. 70<0.90外墙（包括非 透光幕墙）0.45W0 50<0.60<1>0<1.5底面接触室外空气 的架空或外挑楼板(0. 4540 50<0. 6041。地下车库和供暖房 间与之间的楼板0 500 70CI.0一年中自然的春、秋季节。在条件合适的地区应充分利用全空气空调系统的优势，尽可能利用室外天然 冷源，最大限度地利用新风降温，提高室内空气品质和人员的舒适度，降低能耗。 利用新风免费供冷(增大新风比)工况的判别方法可采用固定温度法、温差法、固 定焰法、电子焰法、焙差法等。从理论分析，采用焰差法的节能性最好，然而该 方法需要同时检测温度和湿度,且湿度传感器误差大、故障率高，需要经常维护， 数年来在国内、外的实施效果不够理想。而固定温度和温差法，在工程中实施最 为简单方便。因此，本条对变新风比控制方法不作限定。本条文系参考美国供暖制冷空调工程师学会标准Ventilation for Acceptable Indoor Air Quality) ASHRAE 62. 1中第6章的内容。考虑到一些设计采用新风比 最大的房间的新风比作为整个空调系统的新风比，这将导致系统新风比过大，浪 费能源。采用上述计算公式将使得各房间在满足要求的新风量的前提下，系统的 新风比最小，因此本条规定可以节约空调风系统的能耗。举例说明式的用法：假定一个全空气空调系统为表中的几个房间送风： 案例计算表房间用途在室人数新风址(m3/h)曲风量(rn/h)新风比(%)办公室20680340020办公室413619407会议室501700510033接待室615631205合计8026721356020如果为了满足新风量需求最大(新风比最大的房间)的会议室，那么须按该会议 室的新风比设计空调风系统。其需要的总新风量变成：13560X33%=4475(m3 / h),比实际需要的新风量(2672m3 / h)增加了 67%。现用式计算，在上面的例子中，Vot =未知；Vst = 13560m3 / h； Von = 2672m3/ h； Voc = 1700m3 / h； Vsc = 5100m3 / ho 因此可以计算得到:Y=Vo,/Vm=Voi/13560X=Vg/V« =2672/13560= 19. 7% 2=仁/匕=1700/5100=33. 3% 代人方程Y = X/C + X-Z)中，得到 Vol/13560 = 0.197/(1 4-0. 197-0. 333) = 0. 228 可以得出 V0t = 3092m3/h.根据二氧化碳浓度控制新风量设计要求。二氧化碳并不是污染物，但可以作 为评价室内空气品质的指标，现行国家标准室内空气质量标准GB/T 18883 对室内二氧化碳的含量进行了规定。当房间内人员密度变化较大时，如果一直按 照设计的较大人员密度供应新风，将浪费较多的新风处理用冷、热量。我国有的 建筑已采用了新风需求控制，要注意的是，如果只变新风量、不变排风量，有可 能造成局部时间室内负压，反而增加能耗，因此排风量也应适应新风量的变化以 保持房间的正压。在技术允许条件下，二氧化碳浓度检测与VAV变风量系统相结 合，同时满足各个区域新风与室内温度要求。新风系统的节能。采用人工冷、热源进行预热或预冷运行时新风系统应能关 闭，其目的在于减少处理新风的冷、热负荷，降低能量消耗；在夏季的夜间或室 外温度较低的时段，直接采用室外温度较低的空气对建筑进行预冷，是一项有效 的节能方法，应该推广应用。建筑外区和内区的负荷特性不同。外区由于与室外空气相邻，围护结构的负 荷随季节改变有较大的变化；内区那么由于无外围护结构，室内环境几乎不受室外 环境的影响，常年需要供冷。冬季内、外区对空调的需求存在很大的差异，因此 宜分别设计和配置空调系统。这样，不仅方便运行管理，易于获得最正确的空调效 果，而且还可以防止冷热抵消，降低能源的消耗，减少运行费用。对于办公建筑而言，办公室内、外区的划分标准与许多因素有关，其中房间 分隔是一个重要的因素，设计中需要灵活处理。例如，如果在进深方向有明确的 分隔，那么分隔处一般为内、外区的分界线；房间开窗的大小、房间朝向等因素也 对划分有一定影响。在设计没有明确分隔的大开间办公室时，根据国外有关资料 介绍，通常可将距外围护结构3m5m的范围内划为外区，其所包围的为内区。 为了满足不同的使用需求，也可以将上述从3m5m的范围作为过渡区，在空调 负荷计算时，内、外区都计算此局部负荷，这样只要分隔线在3m5m之间变 动，都是能够满足要求的。如果新风经过风机盘管后送出，风机盘管的运行与否对新风量的变化有较大 影响，易造成能源浪费或新风缺乏。粗、中效空气过滤器的性能应符合现行国家标准空气过滤器GB/T14295 的有关规定：粗效过滤器的初阻力小于或等于50Pa（粒径大于或等于2. Oum,效率不大 于50%且不小于20%）；终阻力小于或等于lOOPa；中效过滤器的初阻力小于或等于80Pa（粒径大于或等于0. 5um,效率小于 70%且不小于20%）；终阻力小于或等于160Pa；由于全空气空调系统要考虑到空调过渡季全新风运行的节能要求，因此其过 滤器应能满足全新风运行的需要。由于种种原因一些工程采用了土建风道（指用砖、混凝土、石膏板等材料构 成的风道）。从实际调查结果来看，这种方式带来了相当多的隐患，其中最突出的 问题就是漏风严重，而且由于大局部是隐蔽工程无法检查，导致系统不能正常运 行，处理过的空气无法送到设计要求的地点，能量浪费严重。因此作出较严格的 规定。在工程设计中，有时会因受条件限制或为了结合建筑的需求，存在一些用砖、 混凝土、石膏板等材料构成的土建风道、回风竖井的情况；止匕外，在一些下送风 方式（如剧场等）的设计中，为了管道的连接及与室内设计配合，有时也需要采用 一些局部的土建式封闭空腔作为送风静压箱。因此本条文对这些情况不作严格限 制。同时由于混凝土等墙体的蓄热量大，没有绝热层的土建风道会吸收大量的送 风能量，严重影响空调效果，因此当受条件限制不得已利用土建风道时，对这类 土建风道或送风静压箱提出严格的防漏风和绝热要求。做好冷却水系统的水处理，对于保证冷却水系统尤其是冷凝器的传热，提高 传热效率有重要意义。在目前的一些工程设计中，片面考虑建筑外立面美观等原因，将冷却塔安装 区域用建筑外装修进行遮挡，忽视了冷却塔通风散热的基本要求，对冷却效果产 生了非常不利的影响，导致了冷却能力下降，冷水机组不能到达设计的制冷能力, 只能靠增加冷水机组的运行台数等非节能方式来满足建筑空调的需求，加大了空 调系统的运行能耗。因此，强调冷却塔的工作环境应在空气流通条件好的场所。冷却塔的“飘水”问题是目前一个较为普遍的现象，过多的“飘水”导致补 水量的增大，增加了补水能耗。在补水总管上设置水流量计量装置的目的就是要 通过对补水量的计量，让管理者主动地建立节能意识，同时为政府管理部门监督 管理提供一定的依据。在室内设置水箱存在占据室内面积、水箱和冷却塔的高差增加水泵电能等缺 点，因此是否设置应根据具体工程情况确定，且应尽量减少冷却塔和集水箱高差。空调系统的送风温度应以h-d图的计算为准。对于湿度要求不高的舒适性空 调而言，降低湿度要求，加大送风温差，可以到达很好的节能效果。送风温差加 大一倍，送风量可减少一半左右，风系统的材料消耗和投资相应可减少40%左 右，风机能耗那么下降50%左右。送风温差在48之间时，每增加送 风量可减少10%15%。而且上送风气流在到达人员活动区域时已与房间空气 进行了比拟充分的混合，温差减小，可形成较舒适环境，该气流组织形式有利于 大温差送风。由此可见，采用上送风气流组织形式空调系统时，夏季的送风温差 可以适当加大。在空气处理过程中，同时有冷却和加热过程出现，肯定是既不经济也不节能 的，设计中应尽量防止。对于夏季具有高温高湿特征的地区来说，假设仅用冷却过 程处理，有时会使相对湿度超出设定值，如果时间不长，一般是可以允许的；如 果对相对湿度的要求很严格，那么宜采用二次回风或淋水旁通等措施，尽量减少加 热用量。但对于一些散湿量较大、热湿比很小的房间等特殊情况，如室内游泳池 等，冷却后再热可能是必要的方式之一。对于置换通风方式，由于要求送风温差较小，当采用一次回风系统时，如果 系统的热湿比拟小，有可能会使处理后的送风温度过低，假设采用再加热显然降低 利用置换通风方式所带来的节能效益。因此，置换通风方式适用于热湿比拟大的 空调系统，或者可采用二次回风的处理方式。采用变风量系统(VAV)也通常使用热水盘管对冷空气进行再加热。在执行过程中发现，本标准2005版中风机的单位耗功率的规定中对总效率nt和风机全压的要求存在一定的问题:1设计人员很难确定实际工程的总效率nt；2对于空调机组，由于内部组合的变化越来越多，且设计人员很难计算出其 所配置的风机的全压要求。这些都导致实际执行和节能审查时存在一定的困难。 因此进行修改。由于设计人员并不能完全掌控空调机组的阻力和内部功能附件的配置情况。 作为节能设计标准，规定ws的目的是要求设计师对常规的空调、通风系统的管 道系统在设计工况下的阻力进行一定的限制，同时选择高效的风机。近年来，我国的机电产品性能取得了较大的进步，风机效率和电机效率得到 了较大的提升。本次修订按照新的风机和电机能效等级标准的规定来重新计算了 风道系统的ws限值。在计算过程中，将传动效率和电机效率合并后，作为后台 计算数据，这样就不需要暖通空调的设计师再对此进行计算。首先要明确的是，Ws指的是实际消耗功率而不是风机所配置的电机的额定 功率。因此不能用设计图（或设备表）中的额定电机容量除以设计风量来计算Wso 设计师应在设计图中标明风机的风压（普通的机械通风系统）或机组余压（空调风 系统）P,以及对风机效率n F的最低限值要求。这样即可用上述公式来计算实际 设计系统的Ws,并和表4. 3. 23对照来评判是否到达了本条文的要求。本标准附录D是管道与设备绝热厚度。该附录是从节能角度出发，按经济厚 度和防结露的原那么制定。但由于全国各地的气候条件差异很大，对于保冷管道防 结露厚度的计算结果也会相差较大，因此除了经济厚度外，还必须对冷管道进行 防结露厚度的核算，比照后取其大值。为了方便设计人员选用，本标准附录D针对目前建筑常用管道的介质温度 和最常使用、性价比高的两种绝热材料制定，并直接给出了厚度。如使用条件不 同或绝热材料不同，设计人员应结合供应厂家提供的技术资料自行计算确定。按照本标准附录D的绝热厚度的要求，在最长管路为500m的空调供回水系 统中，设计流速状态下计算出来的冷水温升在0. 25c以下。对于超过500m的 系统管路中，主要增加的是大口径的管道，这些管道设计流速状态下的每百米温 升都在0. 004c以下，因此完全可以将整个系统的管内冷水的温升控制在0. 3 （对于热水温降控制在0. 6）以内，也就是不超过常用的供、回水温差的6%左 右。但是，对于超过500m的系统管道，其绝热层外表冷热量损失的绝对值是不 容忽视的，尤其是区域能源供应管道，往往长达一千多米。当系统低负荷运行时， 绝热层外表冷热量损失相对于整个系统的输送能量的比例就会上升，会大大降低 能源效率，其绝热层厚度应适当加厚。保冷管道的绝热层外的隔汽层是防止凝露的有效手段，保证绝热效果。空气 调节保冷管道绝热层外设置保护层主要作用有两个：1防止外力，如车辆碰撞、经常性踩踏对隔汽层的物理损伤；2防止外部环境，如紫外线照射对于隔汽层的老化、气候变化-雨雪对隔汽 层的腐蚀和由于刮风造成的负风压对隔汽层的损坏。实际上，空气调节保冷管道绝热层在室外局部是必须设置保护层的；在室内 局部，由于外界气候环境比拟稳定，无紫外线照射，温湿度变化并不剧烈，也没 有负风压的危险。另外空气调节保冷管道所处的位置也很少遇到车辆碰撞或者经 常性的踩踏，所以在室内的空气调节保冷管道一般都不设置保护层。这样既节省 了施工本钱，也方便室内的维修。与风道的气密性要求类似，通风空调系统即使在停用期间，室内外空气的温 湿度相差较大，空气受压力作用流出或流入室内，都将造成大量热损失。为减少 热损失，靠近外墙或外窗设置的电动风阀设计上应采用漏风量不大于0. 5%的 密闭性阀门。随着风机的启停，自动开启或关闭，通往室外的风道外侧与土建结 构间也应密封可靠。否那么，常会造成大量隐蔽的热损失，严重的甚至会结露、冻 裂水管。空气-空气能量回收过去习惯称为空气热回收。空调系统中处理新风所需的 冷热负荷占建筑物总冷热负荷的比例很大，为有效地减少新风冷热负荷，宜采用 空气-空气能量回收装置回收空调排风中的热量和冷量，用来预热和预冷新风， 可以产生显著地节能效益。现行国家标准空气-空气能量回收装置GB/T21087将空气热回收装置按 换热类型分为全热回收型和显热回收型两类，同时规定了内部漏风率和外部漏风 率指标。由于热回收原理和结构特点的不同，空气热回收装置的处理风量和排风 泄漏量存在较大的差异。当排风中污染物浓度较大或污染物种类对人体有害时, 在不能保证污染物不泄漏到新风送风中时，空气热回收装置不应采用转轮式空气热回收装置，同时也不宜采用板式或板翅式空气热回收装置。在进行空气能量回收系统的技术经济比拟时，应充分考虑当地的气象条件、 能量回收系统的使用时间等因素。在满足节能标准的前提下，如果系统的回收期 过长，那么不宜采用能量回收系统。在严寒地区和夏季室外空气比焰低于室内空气设计比焰而室外空气温度又 高于室内空气设计温度的温和地区，宜选用显热回收装置；在其他地区，尤其是 夏热冬冷地区，宜选用全热回收装置。空气热回收装置的空气积灰对热回收效率 的影响较大，设计中应予以重视，并考虑热回收装置的过滤器设置问题。对室外温度较低的地区（如严寒地区），如果不采取保温、防冻措施，冬季就 可能冻结而不能发挥应有的作用，因此，要求对热回收装置的排风侧是否出现结 霜或结露现象进行核算，当出现结霜或结露时，应采取预热等措施。常用的空气热回收装置性能和适用对象参见表。适用对象风*较 大且允许 排风与新 风间有适 量溶透的 系统新风与 持风热回 收点较多 且比拟分 散的系统仅需回 收显热的 系统含有轻 微灰尘或 温度较高 的通风系 统需要回 收全热且 空气较清 洁的系统需回收 全热并对 空气有过 源的系统常用空气热回收装置性能和适用对象工程热回收装置形式转轮式液体循环式板式热管式板翅式溶液吸收式热回收 服式显热或 全热显热显热通热全热,全热热回收 效率50% 85%55% 65%50% 80%45% 65%50% 70%50% 85%持风范 漏0.5%10%005%07%。5%采用双向换气装置.，让新风与排风在装置中进行显热或全热交换，可以从排 出空气中回收50%以上的热量和冷量，有较大的节能效果，因此应该提倡。人员 长期停留的房间一般是指连续使用超过3h的房间。当安装带热回收功能的双向换气装置时，应注意:1热回收装置的进、排风入口过滤器应便于清洗；2风机停止使用时一，新风进口、排风出口设置的密闭风阀应同时关闭，以保证管道气密性。末端系统散热器暗装在罩内时，不但散热器的散热量会大幅度减少；而且，由于罩内 空气温度远远高于室内空气温度，从而使罩内墙体的温差传热损失大大增加。为 此，应防止这种错误做法，规定散热器宜明装。面层热阻的大小，直接影响到地面的散热量。实测证明，在相同的供暖条件 和地板构造的情况下，在同一个房间里，以热阻为0.02m2 K/W左右的花岗 石、大理石、陶瓷砖等做面层的地面散热量，比以热阻为0. 10m2K/W左右 的木地板为面层时要高30%60%,比以热阻为0. 15m2K/W左右的地毯 为面层时高60%90%。由此可见，面层材料对地面散热量的巨大影响。为了节 省能耗和运行费用，采用地面辐射供暖供冷方式时，要尽量选用热阻小于 0. 05m2K / W的材料做面层。蒸发冷却空气处理过程不需要人工冷源，能耗较少，是一种节能的空调方式。 对于夏季湿球温度低、温度日较差（即一日内最高温度与最低温度之差值）大的地 区，宜充分利用其干燥、夜间凉爽的气候条件，优先考虑采用蒸发冷却技术或与 人工冷源相结合的技术，降低空调系统的能耗。风机的变风量途径和方法很多，通常变频调节通风机转速时的节能效果最好, 所以推荐采用。本条中提到的风机是指空调机组内的系统送风机（也可能包括回 风机）而不是变风量末端装置内设置的风机。对于末端装置所采用的风机来说， 假设采用变频方式应采取可靠的防止对电网造成电磁污染的技术措施。变风量空调 系统在运行过程中，随着送风量的变化，送至空调区的新风量也相应改变。为了 确保新风量能符合卫生标准的要求，同时为了使初调试能够顺利进行，根据满足 最小新风量的原那么，应在设计文件中标明每个变风量末端装置必需的最小送风量。公共建筑采用辐射为主的供暖供冷方式，一般有明显的节能效果。分层空调 是一种仅对室内下部人员活动区进行空调，而不对上部空间空调的特殊空调方式, 与全室性空调方式相比，分层空调夏季可节省冷量30%左右，因此，能节省运行 能耗和初投资。发热量大房间的通风设计要求。1变配电室等发热量较大的机电设备用房如夏季室内计算温度取值过低，甚 至低于室外通风温度，既没有必要，也无法充分利用室外空气消除室内余热，需 要耗费大量制冷能量。因此规定夏季室内计算温度取值不宜低于室外通风计算温 度，但不包括设备需要较低的环境温度才能正常工作的情况。2厨房的热加工间夏季仅靠机械通风不能保证人员对环境的温度要求，一般 需要设置空气处理机组对空气进行降温。由于排除厨房油烟所需风量很大，需要 采用大风量的不设热回收装置的直流式送风系统。如计算室温取值过低，供冷能 耗大，直流系统使得温度较低的室内空气直接排走，不利于节能。监测、控制与计量为了降低运行能耗，供暖通风与空调系统应进行必要的监测与控制。20世 纪80年代后期，直接数字控制(DDC)系统开始进入我国，经过20多年的实践， 证明其在设备及系统控制、运行管理等方面具有较大的优越性且能够较大地节约 能源，在大多数工程工程的实际应用中都取得了较好的效果。就目前来看，多数 大、中型工程也是以此为基本的控制系统形式的。但实际情况错综复杂，作为一 个总的原那么，设计时要求结合具体工程情况通过技术经济比拟确定具体的控制内 容。能源计量总站宜具有能源计量报表管理及趋势分析等基本功能。监测控制的 内容可包括参数检测、参数与设备状态显示、自动调节与控制、工况自动转换、 能量计量以及中央监控与管理等。加强建筑用能的量化管理，是建筑节能工作的需要，在冷热源处设置能量计 量装置，是实现用能总量量化管理的前提和条件，同时在冷热源处设置能量计量 装置利于相对集中，也便于操作。供热锅炉房应设燃煤或燃气、燃油计量装置。制冷机房内，制冷机组能耗是 大户，同时也便于计量，因此要求对其单独计量。直燃型机组应设燃气或燃油计 量总表，电制冷机组总用电量应分别计量。民用建筑节能条例规定，实行集 中供热的建筑应当安装供热系统调控装置、用热计量装置和室内温度调控装置, 因此，对锅炉房、换热机房总供热量应进行计量，作为用能量化管理的依据。目前水系统“跑冒滴漏”现象普遍，系统补水造成的能源浪费现象严重，因 此对冷热源站总补水量也应采用计量手段加以控制。集中空调系统的冷量和热量计量和我国北方地区的供热热计量一样，是一项 重要的建筑节能措施。设置能量计量装置不仅有利于管理与收费，用户也能及时 了解和分析用能情况，加强管理，提高节能意识和节能的积极性，自觉采取节能 措施。目前在我国出租型公共建筑中，集中空调费用多按照用户承租建筑面积的 大小，用面积分摊方法收取，这种收费方法的效果是用与不用一个样、用多用少 一个样，使用户产生“不用白不用”的心理，使室内过热或过冷，造成能源浪费， 不利于用户健康，还会引起用户与管理者之间的矛盾。公共建筑集中空调系统, 冷、热量的计量也可作为收取空调使用费的依据之一，空调按用户实际用量收费 是未来的开展趋势。它不仅能够降低空调运行能耗，也能够有效地提高公共建筑 的能源管理水平。我国已有不少单位和企业对集中空调系统的冷热量计量原理和装置进行了 广泛的研究和开发，并与建筑自动化（BA）系统和合理的收费制度结合，开发了一 些可用于实际工程的产品。当系统负担有多栋建筑时，应针对每栋建筑设置能量 计量装置。同时，为了加强对系统的运行管理，要求在能源站房（如冷冻机房、热 交换站或锅炉房等）应同样设置能量计量装置。但如果空调系统只是负担一栋独 立的建筑，那么能量计量装置可以只设于能源站房内。当实际情况要求并且具备相 应的条件时，推荐按不同楼层、不同室内区域、不同用户或房间设置冷、热量计 量装置的做法。本条文针对公共建筑工程中自建的锅炉房及换热机房的节能控制提出了明 确的要求。供热量控制装置的主要目的是对供热系统进行总体调节，使供水水温 或流量等参数在保持室内温度的前提下，随室外空气温度的变化进行调整，始终 保持锅炉房或换热机房的供热量与建筑物的需热量基本一致，实现按需供热，达 到最正确的运行效率和最稳定的供热质量。气候补偿器是供暖热源常用的供热量控制装置，设置气候补偿器后，可以通 过在时间控制器上设定不同时间段的不同室温节省供热量；合理地匹配供水流量 和供水温度，节省水泵电耗，保证散热器恒温阀等调节设备正常工作；还能够控 制一次水回水温度，防止回水温度过低而减少锅炉寿命。虽然不同企业生产的气候补偿器的功能和控制方法不完全相同，但气候补偿 器都具有能根据室外空气温度或负荷变化自动改变用户侧供（回）水温度或对热媒表8乙类公共建筑外窗（包括透光幕墙）热工性能限值凰护结构部位传热系数KW/（向 K）太阳得热系数SUGC外窗（包括透光 幕墙）严寒A、B区严京（区寒冷地区夏热冬冷地区夏热冬暖地区事冷地区夏热餐 冷地区夏热冬 暖地区单一立面外窗（包括透光幕墙）C2.2425<3.044.0-&(). 52<0.4S屋顶透光局部 （屋顶透光局部 面积420%）42042.24250.0<4.0C0. 4440 35W0.30建筑围护结构热工性能参数计算应符合以下规定:1外墙的传热系数应为包括结构性热桥在内的平均传热系数，平均传热系数 应按本标准附录A的规定进行计算；2外窗（包括透光幕墙）的传热系数应按现行国家标准民用建筑热工设计规 范GB 50176的有关规定计算；3当设置外遮阳构件时，外窗（包括透光幕墙）的太阳得热系数应为外窗（包括 透光幕墙）本身的太阳得热系数与外遮阳构件的遮阳系数的乘积。外窗（包括透光 幕墙）本身的太阳得热系数和外遮阳构件的遮阳系数应按现行国家标准民用建 筑热工设计规范GB 50176的有关规定计算。屋面、外墙和地下室的热桥部位的内外表温度不应低于室内空气露点温度。建筑外门、外窗的气密性分级应符合国家标准建筑外门窗气密、水密、抗 风压性能分级及检测方法GB/T 7106-2008中的规定，并应满足以下要求：10层及以上建筑外窗的气密性不应低于7级；10层以下建筑外窗的气密性不应低于6级；严寒和寒冷地区外门的气密性不应低于4级。建筑幕墙的气密性应符合国家标准建筑幕墙GB /T21086-2007中第5.1.3 条的规定且不应低于3级。当公共建筑入口大堂采用全玻幕墙时，全玻幕墙中非中空玻璃的面积不应超 过同一立面透光面积（门窗和玻璃幕墙）的15%,且应按同一立面透光面积（含全 玻幕墙面积）加权计算平均传热系数。流量进行调节的基本功能。供热量控制调节包括质调节（供水温度）和量调节（供水流量）两局部，需要根 据室外气候条件和末端需求变化进行调节。对于未设集中控制系统的工程，设置 气候补偿器和时间控制器等装置来实现本条第2款和第3款的要求。对锅炉台数和燃烧过程的控制调节，可以实现按需供热,提高锅炉运行效率, 节省运行能耗并减少大气污染。锅炉的热水温度、烟气温度、烟道片角度、大火、 中火、小火状态等能效相关的参数应上传至建筑能量管理系统，根据实际需求供 热量调节锅炉的投运台数和投入燃料量。中华人民共和国节约能源法第三十七条规定：使用空调供暖、制冷的公 共建筑应当实行室内温度控制制度。用户能够根据自身的用热需求，利用空调供 暖系统中的调节阀主动调节和控制室温，是实现按需供热、行为节能的前提条件。除末端只设手动风量开关的小型工程外，供暖空调系统均应具备室温自动调 控功能。以往传统的室内供暖系统中安装使用的手动调节阀，对室内供暖系统的 供热量能够起到一定的调节作用，但因其缺乏感温元件及自力式动作元件，无法 对系统的供热量进行自动调节，从而无法有效利用室内的自由热，降低了节能效 果。因此，对散热器和辐射供暖系统均要求能够根据室温设定值自动调节。对于 散热器和地面辐射供暖系统，主要是设置自力式恒温阀、电热阀、电动通断阀等。 散热器恒温控制阀具有感受室内温度变化并根据设定的室内温度对系统流量进 行自力式调节的特性，有效利用室内自由热从而到达节省室内供热量的目的。冷热源机房的控制要求。1设备的顺序启停和连锁控制是为了保证设备的运行平安，是控制的基本要 求。从大量工程应用效果看，水系统“大流量小温差”是个普遍现象。末端空调 设备不用时水阀没有关闭，为保证使用支路的正常水流量，导致运行水泵台数增 加，建筑能耗增大。因此，该控制要求也是运行节能的前提条件。2冷水机组是暖通空调系统中能耗最大的单体设备，其台数控制的基本原那么 是保证系统冷负荷要求，节能目标是使设备尽可能运行在高效区域。冷水机组的 最高效率点通常位于该机组的某一局部负荷区域，因此采用冷量控制方式有利于 运行节能。但是，由于监测冷量的元器件和设备价格较高，因此在有条件时（如采 用了 DDC控制系统时），优先采用此方式。对于一级泵系统冷机定流量运行时， 冷量可以简化为供回水温差；当供水温度不作调节时，也可简化为总回水温度来 进行控制，工程中需要注意简化方法的使用条件。3水泵的台数控制应保证系统水流量和供水压力/供回水压差的要求，节能 目标是使设备尽可能运行在高效区域。水泵的最高效率点通常位于某一局部流量 区域，因此采用流量控制方式有利于运行节能。对于一级泵系统冷机定流量运行 时和二级泵系统，一级泵台数与冷机台数相同，根据连锁控制即可实现；而一级 泵系统冷机变流量运行时的一级泵台数控制和二级泵系统中的二级泵台数控制 推荐采用此方式。由于价格较高且对安装位置有一定要求，选择流量和冷量的监 测仪表时应统一考虑。4二级泵系统水泵变速控制才能保证符合节能要求，二级泵变速调节的节能 目标是减少设备耗电量。实际工程中，有压力/压差控制和温差控制等不同方式, 温差的测量时间滞后较长，压差方式的控制效果相对稳定。而压差测点的选择通 常有两种：（1）取水泵出口主供、回水管道的压力信号。由于信号点的距离近，易 于实施。（2）取二级泵环路中最不利末端回路支管上的压差信号。由于运行调节中 最不利末端会发生变化，因此需要在有代表性的分支管道上各设置一个，其中有 一个压差信号未能到达设定要求时，提高二次泵的转速，直到满足为止；反之, 如所有的压差信号都超过设定值，那么降低转速。显然，方法所得到的供回水压 差更接近空调末端设备的使用要求，因此在保证使用效果的前提下，它的运行节 能效果较前一种更好，但信号传输距离远，要有可靠的技术保证。但假设压差传感 器设置在水泵出口并采用定压差控制，那么与水泵定速运行相似，因此，推荐优先 采用压差设定值优化调节方式以发挥变速水泵的节能优势。5关于冷却水的供水温度，不仅与冷却塔风机能耗相关，更会影响到冷机能 耗。从节能的观点来看，较低的冷却水进水温度有利于提高冷水机组的能效比, 但会使冷却塔风机能耗增加，因此对于冷却侧能耗有个最优化的冷却水温度。但 为了保证冷水机组能够正常运行，提高系统运行的可靠性，通常冷却水进水温度 有最低水温限制的要求。为此，必须采取一定的冷却水水温控制措施。通常有三 种做法：（1）调节冷却塔风机运行台数；调节冷却塔风机转速；供、回水总管 上设置旁通电动阀，通过调节旁通流量保证进入冷水机组的冷却水温高于最低限 值。在（1）、（2）两种方式中，冷却塔风机的运行总能耗也得以降低。6冷却水系统在使用时，由于水分的不断蒸发，水中的离子浓度会越来越高。 为了防止由于高离子浓度带来的结垢等种种弊病，必须及时排污。排污方法通常 有定期排污和控制离子浓度排污。这两种方法都可以采用自动控制方法，其中控 制离子浓度排污方法在使用效果与节能方面具有明显优点。7提高供水温度会提高冷水机组的运行能效，但会导致末端空调设备的除湿 能力下降、风机运行能耗提高，因此供水温度需要根据室外气象参数、室内环境 和设备运行情况，综合分析整个系统的能耗进行优化调节。因此，推荐在有条件 时采用。8设备保养的要求，有利于延长设备的使用寿命，也属于广义节能范畴。9机房群控是冷、热源设备节能运行的一种有效方式，水温和水量等调节对 于冷水机组、循环水泵和冷却塔风机等运行能效有不同的影响，因此机房总能耗 是总体的优化目标。冷水机组内部的负荷调节等都由自带控制单元完成，而且其 传感器设置在机组内部管路上，测量比拟准确和全面。采用通信方式，可以将其 内部监测数据与系统监控结合，保证第2款和第7款的实现。全空气空调系统的节能控制要求。1风阀、水阀与风机连锁启停控制，是一项基本控制要求。实践中发现很多 工程没有实现，主要是由于冬季防冻保护需要停风机、开水阀，这样造成夏季空 调机组风机停时往往水阀还开，冷水系统“大流量，小温差”，造成冷水泵输送 能耗增加、冷机效率下降等后果。需要注意在需要防冻保护地区，应设置本连锁 控制与防冻保护逻辑的优先级。2绝大多数公共建筑中的空调系统都是间歇运行的，因此保证使用期间的运 行是基本要求。推荐优化启停时间即尽量提前系统运行的停止时间和推迟系统运 行的启动时间，这是节能的重要手段。3室内温度设定值对空调风系统、水系统和冷热源的运行能耗均有影响。根 据相关文献,夏季室内温度设定值提高1,空调系统总体能耗可下降6%左右。 因此，推荐根据室外气象参数优化调节室内温度设定值，这既是一项节能手段, 同时也有利于提高室内人员舒适度。6新建建筑、酒店、高等学校等公共建筑同时使用率相对较低，不使用的房 间在空调供冷/供暖期，一般只关闭水系统，过渡季节风系统不会主动关闭，造 成能源浪费。推荐设置常闭式电动通断阀，风机盘管停止运行时能够及时关断水路，实现 水泵的变流量调节，有利于水系统节能。通常情况下,房间内的风机盘管往往采用室内温控器就地控制方式。根据民 用建筑节能条例和公共机构节能条例等法律法规，对公共区域风机盘管的 控制功能提出要求，采用群控方式都可以实现。1由于室温设定值对能耗有影响和响应政府对空调系统夏季运行温度的号 召，要求对室温设定值进行限制，可以从监控机房统一设定温度。2风机盘管可以采用水阀通断/调节和风机分档/变速等不同控制方式。采 用温控器控制水阀可保证各末端能够“按需供水”，以实现整个水系统为变水量 系统。考虑到对室温控制精度要求很高的场所会采用电动调节阀，严寒地区在冬季 夜间维持局部流量进行值班供暖等情况，不作统一限定。对于排除房间余热为主的通风系统，根据房间温度控制通风设备运行台数或 转速，可防止在气候凉爽或房间发热量不大的情况下通风设备满负荷运行的状况 发生，既可节约电能，又能延长设备的使用年限。对于车辆出入明显有高峰时段的地下车库，采用每日、每周时间程序控制风 机启停的方法，节能效果明显。在有多台风机的情况下，也可以根据不同的时间 启停不同的运行台数的方式进行控制。采用CO浓度自动控制风机的启停(或运行台数)，有利于在保持车库内空气 质量的前提下节约能源，但由于C。浓度探测设备比拟贵，因此适用于高峰时段 不确定的地下车库在汽车开、停过程中，通过对其主要排放污染物co浓度的监 测来控制通风设备的运行。国家相关标准规定一氧