工厂供电机械厂供电设计说明书.pdf

-目 录 前言2 二 负荷计算和无功功率补偿2-6 三变电所位置的选择6 四主变压器台数和容量及主接线方案的选择7-10 五短路电流的计算10-12 六变电所一次设备的选择与校验12-14 七变电所高、低压导线的选择15-18 九降压变电所防雷和接地装置的设计18-20 十 设计总结（或心得和体会）20 十一 参考文献20 机械厂降压变电所主接线电气原理图21 -a)有功计算负荷（单位为 KW）30P=dKeP，dK为系数 b)无功计算负荷（单位为 kvar）30Q=30Ptan c)视在计算负荷（单位为 kvA）30S=cos30P d)计算电流（单位为 A）30I=NUS330,NU为用电设备的额定电压（单位为 KV）2.1.2 多组用电设备计算负荷的计算公式 a)有功计算负荷（单位为 KW）30P=ipPK30 式中iP30是所有设备组有功计算负荷30P之和，pK是有功负荷同时系数，可取 0.850.95 b)无功计算负荷（单位为 kvar）30Q=iqQK30，iQ30是所有设备无功30Q之和；qK是无功负荷同时系数，可取0.90.97 c)视在计算负荷（单位为kvA）30S=230230QP d)计算电流（单位为 A）30I=NUS330 表 1 负荷计算 编号 名称 类别 容量Pe/KW Kd cos tan/KW/kvar/KVA/A 1 铸造车间 动力 210 0.30 0.65 1.17 63.00 73.71 照明 5 0.70 1.00 0.00 3.50 0.00 小计 66.50 73.71 99.27 151.01 2 锻压车间 动力 250 0.20 0.60 1.33 90.00 119.70 照明 5 0.70 1.00 0.00 3.50 0.00 小计 93.50 119.70 151.89 231.05 3 金工动力 220 0.20 0.65 1.17 44.00 51.48 -车间 照明 5 0.70 1.00 0.00 3.50 0.00 小计 47.50 51.48 70.05 106.55 4 工具车间 动力 300 0.30 0.65 1.17 90.00 105.30 照明 6 0.70 1.00 0.00 4.20 0.00 小计 94.20 105.30 141.29 214.92 5 电镀车间 动力 200 0.40 0.70 1.02 80.00 81.60 照明 6 0.80 1.00 0.00 4.80 0.00 小计 84.80 81.60 117.68 179.01 6 热处理车间 动力 100 0.50 0.70 1.02 50.00 51.01 照明 5 0.70 1.00 0.00 3.50 0.00 小计 53.50 51.01 73.92 112.44 7 装配车间 动力 100 0.35 0.70 1.02 35.00 35.71 照明 6 0.80 1.00 0.00 4.80 0.00 小计 39.80 35.71 53.47 81.34 8 机修车间 动力 100 0.20 0.60 1.33 20 26.67 照明 2 0.80 1.00 0.00 1.60 0.00 小计 21.60 26.67 34.32 52.21 9 锅炉房 动力 100 0.60 0.70 1.02 60 61.21 照明 2 0.70 1.00 0.00 1.40 0.00 小计 61.40 61.21 86.70 131.88 10 仓库 动力 20 0.40 0.80 0.75 8 6 照明 1 0.80 1.00 0.00 0.80 0.00 小计 8.80 6 10.65 16.20 11 生活区 照明 200 0.70 0.90 0.48 140 67.81 155.56 236.63 总计 动力 1800 711.6 680.2 照明 243 计入 Kp=0.8 Kq=0.85 0.75 569.28 578.17 811.39 1232.78 2.2 无功功率补偿 无功功率的补偿：由上表 1 可知，该厂 380V 侧最大负荷时的功率因数只有0.75。而供电部门要求该厂 10KV 进线侧最大负荷时功率因数不低于 0.9。考虑到主变压器的无功损耗元大于有功损耗，因此 380V 侧最大负荷时功率因数应稍大于 0.9，暂取 0.92 来计算 380V 侧所需无功功率补偿容量：CQ=30P(tan1-tan2)=569.28tan(arccos0.75)-tan(arccos0.92)-=259.59 kvar 主屏辅屏1#方案6支路3#方案6支路2#方案8支路4#方案8支路CCC 图 2.1 PGJ1 型低压无功功率自动补偿屏的接线方案 参照图 2.1，选 PGJ1 型低压自动补偿评屏，并联静电电容器电容器为BW0.4-14-3 型，采用其方案 1（主屏）1 台与方案3（辅屏）3 台相结合，总共容量为84kvar4=336kvar。补偿前后，变压器低压侧的有功计算负荷基本不变，而 无 功 计 算 负 荷30Q=（578.17-336）kvar=224.17 kvar，视 在 功 率2 3023030QPS=611.83 kVA，计算电流NUSI33030=929.57A,功率因数提高为cos=,3030SP=0.93。在无功补偿前，该变电所主变压器 T 的容量为应选为 1000kVA,才能满足负荷用电的需要；而采取无功补偿后，主变压器 T 的容量选为 800kVA 的就足够了。同时由于计算电流的减少，使补偿点在供电系统中各元件上的功率损耗也相应减小，因此无功补偿的经济效益十分可观。因此无功补偿后工厂 380V 侧和 10kV侧的负荷计算如表 2 所示。-表 2 无功补偿后工厂的计算负荷 项目 cos 计算负荷 30P/KW 30Q/kvar 30S/kVA 30I/A 380V 侧补偿前负荷 0.75 569.28 578.17 811.39 1232.78 380V 侧无功补偿容量 -336 380V 侧补偿后负荷 0.93 569.28 224.17 611.83 929.57 主变压器功率损耗 0.0130S=6.11 0.0530S=30.59 10KV 侧负荷计算 0.92 575.39 254.76 629.27 36.33 三、变电所位置的选择 变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心，工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定。在工厂平面图的下边和左侧，分别作一直角坐标的x轴和y轴，然后测出各车间（建筑）和宿舍区负荷点的坐标位置，1P、2P、3P10P分别代表厂房1、2、3.10 号的功率，设定1P（1.4，3）、2P（1.9，2）、3P（2.9，7）、4P（1.9，3.5）、5P（3.0，3.5）、6P（3.0，2.6）、7P（3.0，1.8）、8P（4.3，3.5）、9P（4.3，2.6）、10P（4.3，1.8），并设11P（0.6，0.5）为生活区的中心负荷，如图 3-1 所示。而工厂的负荷中心假设在 P(x,y),其中 P=1P+2P+3P+11P=iP。因此仿照力学中计算中心的力矩方程，可得负荷中心的坐标：iiiPxPPPPPxPxPxPxPx)(113211111332211 （3-1）iiiPyPPPPPyPyPyPyPy)(113211111332211 （3-2）把各车间的坐标代入（3-1）、（3-2），得到x和y，得到位置坐标（2.5,2.6）。-四、变电所主变压器台数、容量、类型及主接线方案的选择 4.1 变电所主变压器的选择 根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主变压器考虑有下列两种可供选择的方案：1)装设一台变压器 型号为 S9 型，而容量根据式10SSTN，TNS为主变压器容量，30S为总的计算负荷。选TNS=800 KVA30S=629.27 KVA，即选一台 S9-800/10型低损耗配电变压器。至于工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。2)装设两台变压器型号为 S9 型，而每台变压器容量根据式（4-1）、（4-2）选择，即)7.06.0(TNS800 KVA=（480560）KVA （4-1）)(30 SSTN=(99.27+117.68+86.70)KVA=303.65 KVA（4-2）因此选两台 S9-630/10 型低损耗配电变压器。工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。主变压器的联结组均为Yyn0。4.2 变电所主接线方案的选择 按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案：-4.2.1 装设一台主变压器的主接线方案 Y0 Y0 GG-1A(F)-07 联络线（备用电源）GG-1A(F)-54 GW 口-10 10kV FS4-10 GG-1A(J)-03 GG-1A(J)-03 GG-1A(F)-07 GG-1A(F)-54 GG-1A(F)-07 GG-1A(F)-07 主变 联络（备用）220/380V 高压柜列 S9-800/10 10/0.4KV -4.2.2 装设两台主变压器的主接线方案 -Y0 Y0 220/380V S9-630 GG-1A(F)GG-1A(F)-07 10/0.4kV SL-630 10/0.4kV 联络线（备用电源）GG-1A(F)-54 GG-1A(F)-113、11 GW 口-10 10kV FS4-10 GG-1A(J)-01 GG-1A(F)-113 GG-1A(F)-11 GG-1A(J)-01 GG-1A(F)-96 GG-1A(F)-07 GG-1A(F)-54 主 变 主 变 联络（备用）高压柜列-96-4.3 主接线方案的技术经济比较-表 4-1 主接线方案的技术经济比较 比较项目 装设一台主变的方案 装设两台主变的方案 技术指标 经济指标 供电安全性 满足要求 满足要求 供电可靠性 基本满足要求 满足要求 供电质量 由于一台主变，电压损耗较大 由于两台主变并列，电压损耗较小 灵活方便性 只有一台主变，灵活性稍差 由于有两台主变，灵活性较好 扩建适应性 稍差一些 更好一些 电力变压器的综合投资额 查得 S9-800/10 的单价为15.1 万元，而变压器综合投资约为其单价的 2 倍，因此综合投资约为 2*15.1=30.2 万元 查得S9-630/10 的单价为10.5万元，因此两台变压器的综合投资约为 4*10.5=42 万元，比一台主变方案多投资 11.8 万元 高压开关柜（含计量柜）的综合投资额 查得GG-1A(F)型柜可按每台4万元计，其综合投资可按设备的 1.5 倍计，因此高压开关柜的综合投资约为 4*1.5*4=24万元 本方案采用 6 台 GG-1A(F)柜，其综合投资约为 6*1.5*4=36 万元，比一台主变方案多投资 12 万元 电力变压器和高压开关柜的年运行费 主变的折旧费=30.2 万元*0.05=1.51 万元；高压开关柜的折旧费=24 万元*0.06=1.44万元；变配电的维修管理费=（30.2+24）万元*0.06=3.25万元。因此主变和高压开关柜的折旧和维修管理费=（1.51+1.44+3.25）=6.2 万元 主变的折旧费=42 万元*0.05=2.1万元；高压开关柜的折旧费=36万元*0.06=2.16 万元；变配电的维修管理费=（42+36）万元*0.06=4.68 万元。因此主变和高压开关柜的折旧和维修管理费=（2.1+2.16+4.68）=8.94 万元，比一台主变方案多投资 2.74 万元 从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案略优于装设一台主变的主接线方案，但按经济指标，则装设一台主变的主接线方案远由于装设两台主变的主接线方案，因此决定采用装设一台主变的主接线方案。五、短路电流的计算 5.1 绘制计算电路 图 5-1 短路计算电路 5.2 确定短路计算基准值 选基准容量 Sd=100MVA ,NcdUUU05.1-取 Ud1=10.5KV 则 Id1=KA5.55.103100 取 Ud2=0.38KV 则 Id2=KA93.1514.03100 5.3 计算短路电路中个元件的电抗标幺值 5.3.1 电力系统 已知电力系统出口断路器的断流容量 Soc=500MVA，故 1X=100MVA/500MVA=0.2 （5-3）5.3.2 架空线路 查表得 LGJ-150 的线路电抗kmx/36.00，而线路长8km，故6.2)5.10(100)836.0(2202kVMVAUSlxXcd （5-4）5.3.3 电力变压器 查表得%kU=4.5，故 kVAMVASSUXNdk8001001005.4100%3=5.6 （5-5）式中，NS为变压器的额定容量 因此绘制短路计算等效电路如图 5-2所示。图 5-2 短路计算等效电路 5.4 k-1 点（10.5kV 侧）的相关计算 5.4.1 总电抗标幺值*2*1)1(XXXk=0.2+2.6=2.8 （5-6）5.4.2 三相短路电流周期分量有效值 kAkAXIIkdk96.18.25.5*)1(1)3(1 （5-7）5.4.3 其他短路电流 kAIIIk96.1)3(1)3()3(（5-8）2.01 k-1 k-2 6.22 6.53-kAkAIish01.596.155.255.2)3()3(（5-9）kAIIsh96.296.151.151.1)3()3(（5-10）5.4.4 三相短路容量 MVAMVAXSSkdk7.358.2100*)1()3(1 （5-11）5.5 k-2 点（0.4kV 侧）的相关计算 5.5.1 总电抗标幺值*3*2*1)1(XXXXk=0.2+2.6+5.6=8.4 （5-12）5.5.2 三相短路电流周期分量有效值 kAkAXIIkdk1.184.893.151*)2(2)3(2 （5-13）5.5.3 其他短路电流 kAIIIk1.18)3(2)3()3(（5-14）kAkAIish28.331.1884.184.1)3()3(（5-15）kAIIsh73.191.1809.109.1)3()3(5.5.4三相短路容量 MVAMVAXSSkdk9.114.8100*)2()3(2 （5-15）以上短路计算结果综合图表 5-3所示。表 5-1 短路计算结果 短路计算点 三相短路电流/KA 三相短路容量/MVA)3(kI)3(I)3(I)3(shi)3(shI)3(kS k-1 1.96 1.96 1.96 5.0 2.96 35.7 k-2 18.1 18.1 18.1 33.28 19.73 11.9 六、变电所一次设备的选择校验 6.1 10kV 侧一次设备的选择校验 6.1.1 按工作电压选则 设备的额定电压eNU一般不应小于所在系统的额定电压NU，即eNUNU，高压设备的额定电压eNU应不小于其所在系统的最高电压maxU，即eNUmaxU。NU=10kV，maxU=10+10*15%=11.5kV，高压开关设备、互感器、支柱绝缘额定电压，穿墙套管额定电压、熔断器额定电压eNU=10kV。6.1.2 按工作电流选择 设备的额定电流eNI不应小于所在电路的计算电流30I，即eNI30I 6.1.3 隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验 -GW4-12/400 6.2 380V 侧一次设备的选择校验 同样，做出 380V 侧一次设备的选择校验，如表 6-2 所示，所选数据均满足要求。表 6-2 380V 一次侧设备的选择校验 选择校验项目 电压 电流 断流能力 动稳定度 热稳定度 装置地点条件 参数 NU NI)3(kI)3(shI imatI2)3(数据 380V 总 929.57A 18.1kA 33.28kA 33.2297.01.182 一次设备型号规格 额定参数 eNU eNU ocI maxi tIt2 低压断路器DW15-1500/3D 380V 1500A 40kA-低压断路器DW20-630 380V 630A（大于30I）30kA-低压断路器DW20-200 380V 200A（大于30I）25kA-低压断路HD13-1500/30 380V 1500A-电流互感器LMZJ1-0.5 500V 1500/5A-电流互感器LMZ1-0.5 500V 100/5A 160/5A-6.3 高低压母线的选择 查表得到，10kV 母线选 LMY-3(40*4)，即母线尺寸为 40mm*4mm;380V 母线选LMY-3(120*10)+80*6，即相母线尺寸为 120mm*10mm,中性线母线尺寸为80mm*6mm。七、变压所高、低压导线的选择 7.1 10kV 高压进线和引入电缆的选择 7.1.1 10kV 高压进线的选择校验 采用 LJ 型铝绞线架空敷设，接往 10kV 公用干线。a).按发热条件选择 由30I=TNI1=57.7A 及室外环境温度 36，查表得，-初选 LJ-16,其 40C 时的alI=86.1A30I,满足发热条件。b).校验机械强度 查表 8-34 得，最小允许截面积minA=352mm，而 LJ-35满足要求，故选它。由于此线路很短，故不需要校验电压损耗。7.1.2 由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验 采用 YJL22-10000 型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆之间埋地敷设。a)按发热条件选择 由30I=TNI1=57.7A 及土壤环境 23，查表 8-44 得，初选缆线芯截面为 252mm的交联电缆，其alI=90A30I,满足发热条件。b)校验热路稳定 按式CtIAAima)3(min，A为母线截面积，单位为2mm；minA为满足热路稳定条件的最大截面积，单位为2mm；C 为材料热稳定系数；)3(I为母线通过的三相短路稳态电流，单位为A；imat短路发热假想时间，单位为 s。本电缆线中)3(I=1960，imat=0.5+0.2+0.05=0.75s，终端变电所保护动作时间为0.5s，断 路 器 断 路 时 间 为0.2s，C=77，把 这 些 数 据 代 入 公 式 中 得2)3(min227775.01960mmCtIAima30I，满足发热条件。b）校验电压损耗 由图 3-1 所示的工厂平面图量得变电所至 1 号厂房距离约为 100m，而查表 8-42 得到 1202mm的铝芯电缆的0R=0.31km/（按缆芯 工 作 温 度75 计），0X=0.07km/，又1号 厂 房 的30P=66.5kW,30Q=73.71kvar，故线路电压损耗为 VkVkkWUqXpRUN78.638.0)1.007.0(var71.73)1.031.0(5.66)(%78.1%10038078.6%U30I，满足发热条件。b）校验机械强度 查表 8-35 得，minA=2.52mm，因此上面所选的42mm的导线满足机械强度要求。c)所选穿管线估计长60m，而查表8-39得0R=8.55km/，0X=0.119km/，又仓库的30P=8.8kW,30Q=6kvar，因此 VkVkkWUqXpRUN1238.0)06.0119.0(var6)06.055.8(8.8)(%16.3%10038012%UI30,满足发热条件。2）效验机械强度 查表 8-35 可得，最小允许截面积 Am i n=10mm2，因此BLX-1000-1120满足机械强度要求。3）校验电压损耗 查工厂平面图可得变电所至生活区的负荷中心距离280m左右，而查表 8-36 得其阻抗值与 BLX-1000-1120 近似等值的 LJ-120 的阻抗0R=0.28km/，0X=0.32km/（按线间几何均距 0.8m），又生活区的30P=140KW，30Q=67.81kvar，因此 VkVkkWUqXpRUN9.4438.0)28.032.0(var81.67)28.028.0(140)(%12%1003809.44%U%alU=5%不满足允许电压损耗要求。为了确保生活用电的电压质量，决定采用四回BLX-1000-195 的三相架空线路对生活区供电。PEN 线均采用 BLX-1000-150橡皮绝缘线。重新校验电压损耗，完全合格。7.3 作为备用电源的高压联络线的选择校验 采用 YJL2210000 型交联聚氯乙烯绝缘的铝心电缆，直接埋地敖设，与相距约 2Km 的临近单位变配电所的 10kV 母线相连。7.3.1 按发热条件选择 工厂二级负荷容量共 309.95KVA，AkVkVAI9.17)103/(309.9530，最热月土壤平均温度为 23。查表工厂供电设计指导8-44，初选缆心截面为252mm的交联聚乙烯绝缘的铝心电缆，其3090alIAI满足要求。7.3.2 校验电压损耗 由表工厂供电设计指导 8-42 可查得缆芯为 252mm的铝kmR/54.10（缆 芯 温 度 按80 计），kmX/12.00，而 二 级 负 荷 的kWkWP7.212)4.618.8450.66(30,var52.216var)21.616.8171.73(30kkQ，线路长度按 2km 计，因此 VkVkkWU7.7010)212.0(var52.216)254.1(7.212%5%707.0%100)10000/7.70(%alUVVU-由此可见满足要求电压损耗 5%的要求。7.3.3 短路热稳定校验 按本变电所高压侧短路电流校验，由前述引入电缆的短路热稳定校验，可知缆芯 252mm的聚氯乙烯绝缘聚氯乙烯护套铠装的铝心电力电缆是满足热稳定要求的。而临近单位 10KV 的短路数据不知，因此该联路线的短路热稳定校验计算无法进行，只有暂缺。以上所选变电所进出线和联络线的导线和电缆型号规格如表 7-1 所示。表 7-1 进出线和联络线的导线和电缆型号规格 线 路 名 称 导线或电缆的型号规格 10KV 电源进线 LJ-35 铝绞线（三相三线架空）主变引入电缆 YJL22-10000-3*25 交联电缆（直埋）380V 低压 出线 至 1 号厂房 VLV22-1000-3240+1120 四芯塑胶电缆（直埋）至 2 号厂房 VLV22-1000-3240+1120 四芯塑胶电缆（直埋）至 3 号厂房 VLV22-1000-3240+1120 四芯塑胶电缆（直埋）至 4 号厂房 VLV22-1000-3240+1120 四芯塑胶电缆（直埋）至 5 号厂房 BLV-1000-1*4 滤芯塑料线 5 根穿内径 25mm 硬塑管（直埋）至 6 号厂房 VLV22-1000-3240+1120 四芯塑胶电缆（直埋）至 7 号厂房 VLV22-1000-3240+1120 四芯塑胶电缆（直埋）至 8 号厂房 VLV22-1000-3240+1120 四芯塑胶电缆（直埋）至 9 号厂房 VLV22-1000-3240+1120 四芯塑胶电缆（直埋）至 10 号厂房 VLV22-1000-3240+1120 四芯塑胶电缆（直埋）至生活区 四回路，每回路 3*BLX-10000-1*95+1*BLX-1000-1*50 橡皮线（三相四线架空）与临近单位 10KV 联络线 YJL22-10000-3*25 交联电缆（直埋）八、降压变电所防雷与接地装置的设计 8.1 变电所的防雷保护 8.1.1 直击雷防护 在变电所屋顶装设避雷针和避雷带，并引进出两根接地线与变电所公共接装置相连。如变电所的主变压器装在室外和有露天配电装置时，则应在变电所外面的适当位置装设独立避雷针，其装设高度应使其防雷保护范围包围整个变电所。如果变电所所在其它建筑物的直击雷防护范围内时，则可不另设独立的避雷针。按规定，独立的避雷针的接地装置接地电阻R10（表 9-6）。通常采用 3-6 根长 2.5 m 的刚管，在装避雷针的杆塔附近做一排和多边形排列，管间距离 5 m，打入地下，管顶距地面 0.6 m。接地管间用 40mm4mm 的镀锌扁刚焊接相接。引下线用 25 mm 4 mm 的镀锌扁刚，下与接地体焊接相连，并与装避雷针的杆塔及其基础内的钢筋相焊接，上与避雷针焊接相连。避雷针采用直径 20mm 的镀锌扁刚，长 11.5。独立避雷针的接地装置与变电所公共接地装置应有 3m 以上的距离。8.1.2 雷电侵入波的防护-a)在 10KV 电源进线的终端杆上装设 FS410 型阀式避雷器。引下线采用 25 mm 4 mm 的镀锌扁刚，下与公共接地网焊接相连，上与避雷器接地端栓连接。b）在 10KV 高压配电室内装设有 GG1A（F）54 型开关柜，其中配有 FS410型避雷器，靠近主变压器。主变压器主要靠此避雷器来保护，防雷电侵入波的危害。c）在 380V 低压架空线出线杆上，装设保护间隙，或将其绝缘子的铁脚接地，用以防护沿低压架空线侵入的雷电波。8.2 变电所公共接地装置的设计 8.2.1 接地电阻的要求 按工厂供电设计指导表 9-23。此边点所的公共接地装置的接地电阻应满足以下条件：4ER 且 4.427/120/120AVIVREE 其中,27350)253580(10AIE 因此公共接地装置接地电阻 4ER。8.2.2 接地装置的设计 采用长 2.5m、50mm 的钢管 16 根，沿变电所三面均匀布置，管距 5 m，垂直打入地下，管顶离地面 0.6 m。管间用 40mm4mm 的镀锌扁刚焊接相接。变电所的变压器室有两条接地干线、高低压配电室各有一条接地干线与室外公共接地装置焊接相连，接地干线均采用 25 mm 4 mm 的镀锌扁刚。变电所接地装置平面布置图如图 8-1 所示。接地电阻的验算：85.365.0165.2/100/)1(mmnlnRREE 满足 4ER欧的接地电阻要求。-图 81 变电所接地装置平面布置 九、设计总结 通过本次近两周课程设计，工厂供电课程设计就临近尾声了，我能将所学理论知识很好的运用到了实际的工程设计当中，在具体的设计过程中，真正做到了学以致用，也使自己的实际工程能力得到了很大的提高。本次的课程设计，我主要负责的是负荷计算及无功功率计算和补偿、变电所位置选择等。在设计初期，曾遇到了一些问题，现将各问题已经都解决了。通过这次设计，我懂得了学习的重要性，这次设计也为我今后学习兴趣奠定了基础，了解到理论知识与实践相结合的重要意义，学会了坚持、耐心和努力，这将为自己今后的学习和工作做出了最好的榜样。我觉得作为一名机电一体化专业的学生这次课程设计是很有意义的。更重要的是如何把自己平时所学的东西应用到实际中。这次课程设计让我充分认识到团队合作的重要性，只有分工明确而又协作合作才能保证整个项目的有条不絮。在课程设计的过程中，当我们碰到许多不明白的问题时，通过查找资料及请教指导老师，给了我们以很大的帮助，使我们获益匪浅。十一、参考文献 1.工厂供电设计指导 刘介才机械工业出版社 2.工厂供电第二版 刘介才 机械工业出版社 -主接线电气原理图