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桩基计算书 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 桩基参数 桩承载力计算 单桩/基桩竖向承载力特征值计算书(一)、输入参数：规范名称 建筑桩基技术规范JGJ 94-2008 桩受力性质 抗压 是否扩底 否 桩截面类型 矩形 截面沿x宽w(m)0.500 截面沿y高h(m)0.500 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 桩顶标高(m)-3.000 桩底标高(m)-9.000 端阻发挥系数p 1.000 土层序号 土层编号 土层名称 土层厚度(m)土层底标高(m)极限侧阻力标准值qsik(KN)极限端阻力标准值qpk(KN)极限侧阻发挥系数 1 粘土 2.000-2.000 30.000 2000.000 1.000 2 粘土 2.300-4.300 30.300 2000.300 1.000 3 粘土 2.600-6.900 30.600 2000.600 1.000 4 粘土 2.900-9.800 30.900 2000.900 1.000 5 粘土 3.200-13.000 31.200 2001.200 1.000 (二)、计算公式：(5.3.5)式中：Quk单桩竖向极限承载力标准值；Qsk总极限侧阻力标准值；Qpk总极限端阻力标准值；qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-1取值；li桩周第i层土的厚度；qpk极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-2取值；Ap桩端面积；u桩身周长。(5.2.2)式中：Quk单桩竖向极限承载力标准值；K安全系数，取K=2；Ra单桩竖向极限承载力特征值。(三)、计算过程：精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 1、桩身周长 =(0.500+0.500)2 =2.000 m 2、桩端面积 =0.5000.500 =0.250 m2 3、总极限侧阻力标准值 =(30.3001.300+30.6002.600+30.9002.100)2.000 =367.680 KN qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；li桩周第i层土的厚度。4、总极限端阻力标准值 =1.0002000.9000.250 =500.225 KN qpk桩端土的极限端阻力标准值；p端阻发挥系数。5、单桩竖向极限承载力标准值 =367.680+500.225 =867.905 KN 6、单桩竖向极限承载力特征值 =867.9052 =433.952 KN K为安全系数,取K=2。精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 (四)、计算示意图：桩承载力验算 桩基承载力验算计算书(一)、输入参数：规范名称 建筑桩基技术规范JGJ 94-2008 作用于承台顶面竖向力Fk(KN)2000.000 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 作用于承台底面绕x轴力矩Mxk(KN.m)0.000 作用于承台底面绕y轴力矩Myk(KN.m)0.000 承台形式 矩形多桩承台 桩列数c 2 桩行数r 2 桩心列间距cg(m)2.000 桩心行间距rg(m)2.000 桩心离承台边缘距离a(m)0.500 承台埋深D(m)3.000 考虑承台效应 是 承台效应系数c 1.000 考虑抗震 否 桩容重(KN/m3)20.000 (二)、计算公式：(5.2.1-1)式中：Nk荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；R基桩或复合基桩竖向承载力特征值。(5.2.1-2)式中：Nkmax荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；R基桩或复合基桩竖向承载力特征值。(5.2.5-1)式中：Ra单桩竖向极限承载力特征值；c承台效应系数，可按表 5.2.5 取值；fak承台下 1/2 承台宽度且不超过 5m 深度范围内各层土的地基承载力特征 值按厚度加权的平均值；Ac计算基桩所对应的承台底净面积；精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 R基桩或复合基桩竖向承载力特征值。(5.2.5-3)式中：A为承台计算域面积；Aps为桩身截面面积；n总桩数；Ac计算基桩所对应的承台底净面积。(三)、计算过程：1、桩身周长 =(0.500+0.500)2 =2.000 m 2、桩端面积 =0.5000.500 =0.250 m2 3、总极限侧阻力标准值 =(30.3001.300+30.6002.600+30.9002.100)2.000 =367.680 KN qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；li桩周第i层土的厚度。4、总极限端阻力标准值 =1.0002000.9000.250 =500.225 KN qpk桩端土的极限端阻力标准值；p端阻发挥系数。5、单桩竖向极限承载力标准值 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 =367.680+500.225 =867.905 KN 6、单桩竖向极限承载力特征值 =867.9052 =433.952 KN K为安全系数,取K=2。7、基桩竖向承载力特征值：=(25.000-40.250)4 =6.000 22 =433.952+1.000210.3406.000 =1695.992 KN c承台效应系数，按规范取用；fak承台下1/2承台宽且不超过5m深度范围内各层土的地基承载力标准值按厚度加权的平均值；Ac计算基桩所对应的承台底净面积(m2)；Aps计算基桩所对应的承台底净面积(m2)；A承台计算域面积(m2)；n总桩数。8、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力：=(2000.000+1500.000)4 =875.000 KN Fk荷载效应组合下，作用于承台顶面的竖向力(KN)；Gk桩基承台和承台上土自重标准值，对稳定的地下水位以下部分应扣除水的浮力(KN)；9、承载力验算：精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 即875.0001695.992,满足(四)、计算示意图：桩基沉降计算 桩基沉降计算书 对于桩中心距不大于6倍桩径的桩基，其最终沉降量计算可采用等效作用分层总和法。等效作用面位于桩端平面，等效作用面距为桩承台投影面积，等效作用附加压力近似取承台底平均附加压力。等效作用面以下的应力分布采用各向同性均质直线变形体理论。精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 通过桩基附加应力的计算，得到了桩基附加应力曲线，因此可以利用应力面积法求得桩基最终沉降量s。(一)、输入参数：规范名称 建筑桩基技术规范JGJ 94-2008 分层厚度(m)1.000 计算深度(m)5.000 计算点平面坐标x(m)0.000 计算点平面坐标y(m)0.000 计算等效沉降系数参数C0 1.000 计算等效沉降系数参数C1 1.000 计算等效沉降系数参数C2 1.000 (二)、计算公式：(5.5.6)式中：s桩基最终沉降量(mm)；s采用布辛奈斯克解，按实体深基础分层总和法计算出的桩基沉降量(mm)；桩基沉降计算经验系数，当无当地可靠经验时可按本规范第5.5.11条确定；e桩基等效沉降系数，可按本规范第 5.5.9条确定；m角点法计算点对应的矩形荷载分块数；p0j第j块矩形底面在荷载效应准永久组合下的附加压力(kPa)；n桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数；Esi等效作用面以下第i层土的压缩模量(MPa)，采用地基土在自重压力至自重压力加附加压力作用时的压缩模量；zij、z(i-1)j桩端平面第 j块荷载作用面至第i层土、第i-1层土底面的距离(m)；ij、(i-1)j桩端平面第j块荷载计算点至第i层土、第i-1层土底面深度范围内平均附加应力系数，可按本规范附录D选用。精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 (5.5.8-1)式中：z计算深度处的附加应力；c计算深度处的自重应力。(5.5.8-2)式中：z计算深度处的附加应力；m角点法计算点对应的矩形荷载分块数；aj附加应力系数；p0j第j块矩形底面在荷载效应准永久组合下的附加压力(kPa)。(5.5.9-1)式中：nb矩形布桩时的短边布桩数；C0、C1、C2根据群桩距径比sa/d、长径比l/d及基础长宽比Lc/Bc，按本规范附录E确定；e桩基等效沉降系数。(5.5.9-2)式中：nb矩形布桩时的短边布桩数；Lc、Bc、n分别为矩形承台的长、宽及桩总数。(三)、计算过程：1、分层厚度,一般取0.4b或12m,注意地下水位及土层界面应为分层界面。h=1.000 m 2、第i层土的应力面积 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 zi为第i层土上下界对应的桩基附加应力之和的平均值,hi为第i层土的厚度。3、第i层土的计算变形值 Esi为第i层土的压缩模量。4、采用布辛奈斯克解，按实体深基础分层总和法计算出的桩基沉降量 =140.289 mm n为计算深度zn范围内分层数,zn应满足应满足下式规范规定。计算深度为3.800m 即33.0350.2200.460=40.092，满足 z为计算深度处的附加应力。c为计算深度处土的自重应力。5、变形计算深度范围内压缩模量的当量值 =2.315 Mpa 6、桩基等效系数 =1.500 C0、C1、C2根据规范取用。nb为矩形布桩时的短边布桩数，当不规则布桩时。n、Bc、Lc为矩形承台长、宽及总桩数。7、桩基最终沉降量 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 =1.2001.500140.289=252.520 mm 为桩基沉降计算经验系数根据压缩模量当量查规范表格可得。(四)、计算结果：桩基沉降量计算表 序号 计算点标高(m)计算点深度(m)附加应力(kPa)应力面积(KN/m)所在土层编号 压缩模量(MPa)分段变形量(mm)累计变形量(mm)1-9.000 0.000 140.000 0.000 10.000 0.000 0.000 2-9.800 0.800 128.502 107.401 2.333 46.043 46.043 3-10.800 1.800 84.902 106.702 2.318 46.029 92.072 4-11.800 2.800 51.726 68.314 2.302 29.677 121.748 5-12.800 3.800 33.035 42.380 2.286 18.541 140.289 沉降计算实际深度(m)3.800 压缩模量当量值(MPa)2.315 沉降修正系数 1.200 沉降修正系数e 1.500 总的应力面积(KN/m)324.798 修正前总变形值(mm)140.289 修正后总沉降值(mm)252.520 (五)、计算示意图：精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 承台计算 承台受弯计算计算书(一)、输入参数：规范名称 建筑桩基技术规范JGJ 94-2008 计算承台阶号 1 混凝土等级 C15 钢筋等级 I级 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 桩列数 2 桩行数 2 桩列距（m）2.000 桩行距（m）2.000 桩截面类型 矩形 桩径（m）0.500 桩沿x向宽（m）0.500 桩沿y向高（m）0.500 承台类型 矩形多桩承台 柱截面类型 圆形 柱沿x向宽（m）0.500 柱沿y向高（m）0.500 柱径（m）0.500 保护层厚度（m）0.050 桩心距承台边缘距离（m）0.500 承台阶数 1 是否为锥形承台 否 承台顶竖向力Fk（KN）2000.000 承台底绕x轴弯矩（KNm）0.000 承台底绕y轴弯矩（KNm）0.000 阶号 x方向尺寸(m)y方向尺寸(m)阶高(m)1 5.000 5.000 1.000 (二)、计算公式：(5.9.2-1)式中：Mx绕X轴方向计算截面处的弯矩设计值；Ni不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下的第i基桩或复合基桩竖向反力设计值;yi垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离。精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 (5.9.2-2)式中：Mx绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值；Ni不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下的第i基桩或复合基桩竖向反力设计值;xi垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离。(三)、计算过程：1、桩基竖向反力设计值 Ni为荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力；Fk为荷载效应组合下，作用于承台顶面的竖向力；Mxk、Myk为荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y主轴的力矩；sxi、syi为第i基桩或复合基桩至y，x轴的距离。2、计算截面弯矩设计值 绕x轴方向计算截面处的弯矩设计值(KN.m)=800.000 KN.m 绕y轴方向计算截面处的弯矩设计值(KN.m)=800.000 KN.m xi为垂直y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)yi为垂直x轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)3、承台受力钢筋面积 Asx=3498.598 mm2 Asy=3498.598 mm2 4、配筋率 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 x=3498.5985000000.000=0.070%因为配筋率小于最小配筋率，所以取最小配筋率重新计算钢筋面积。取受拉钢筋配筋率=min=0.150%受拉钢筋面积 =0.150%5000000.000=7500.000 mm2 y=3498.5985000000.000=0.070%因为配筋率小于最小配筋率，所以取最小配筋率重新计算钢筋面积。取受拉钢筋配筋率=min=0.150%受拉钢筋面积 =0.150%5000000.000=7500.000 mm2(四)、计算结果：沿x方向实际配置钢筋：18150，总根数 30，实配面积 7634 mm2 沿y方向实际配置钢筋：18150，总根数 30，实配面积 7634 mm2(五)、计算示意图：承台受冲切计算计算书(一)、输入参数：精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 规范名称 建筑桩基技术规范JGJ 94-2008 计算承台阶号 1 混凝土抗拉强度设计值(kPa)910.000 冲切角桩位置 左下 桩列数 2 桩行数 2 桩列距（m）2.000 桩行距（m）2.000 桩截面类型 矩形 桩径（m）0.500 桩沿x向宽（m）0.500 桩沿y向高（m）0.500 承台类型 矩形多桩承台 柱截面类型 圆形 柱沿x向宽（m）0.500 柱沿y向高（m）0.500 柱径（m）0.500 保护层厚度（m）0.050 承台阶数 1 是否为锥形承台 否 承台顶竖向力Fk（KN）2000.000 承台底绕x轴弯矩（KNm）0.000 承台底绕y轴弯矩（KNm）0.000 阶号 x方向尺寸(m)y方向尺寸(m)阶高(m)1 5.000 5.000 1.000 (二)、计算公式：(5.9.7-1)精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 式中：Fl不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值；ft承台混凝土抗拉强度设计值；hp承台受冲切承载力截面高度影响系数；0柱(墙)冲切系数；um承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长；h0承台冲切破坏锥体的有效高度。(5.9.7-2)式中：F不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合作用下柱(墙)底的竖向荷载设计值；Qi不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下冲切破坏锥体内各基桩或复合基桩的反力设计值之和。Fl不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值。(5.9.7-3)式中：0柱(墙)冲切系数；冲跨比。(5.9.7-4)式中：Fl不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值；0 x、0y由公式(5.9.7-3)求得；hc、bc分别为x、y方向的柱截面的边长；a0 x、a0y分别为x、y方向柱边离最近桩边的水平距离；hp承台受冲切承载力截面高度影响系数；ft承台混凝土抗拉强度设计值；h0承台冲切破坏锥体的有效高度。(5.9.8-1)精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 式中：Nl不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合作用下角桩(含复合基桩)反力设计值；1x、1y角桩冲切系数；a1x、a1y从承台底角桩顶内边缘引45冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离；h0承台外边缘的有效高度；1x、1y角桩冲跨比。(5.9.8-2)式中：1x角桩冲切系数；1x角桩冲跨比。(5.9.8-3)式中：1y角桩冲切系数；1y角桩冲跨比。(三)、计算过程：1、柱(墙)冲切(1)、找到破坏锥体底面范围 计算柱边(阶边)到各桩内边缘的水平距离，如果对应有效高度大于等于最近的桩边缘水平距离，则为破坏锥体底面范围。否则过柱边(阶边)做45度斜面交于桩顶平面即为破坏锥体底面范围。h0=0.950 m h=0.400 m b=0.400 m ax=0.550 m ay=0.550 m(2)、冲跨比 x=0.5500.950=0.579 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 y=0.5500.950=0.579(3)、冲切系数 x=0.84(0.579+0.2)=1.078 y=0.84(0.579+0.2)=1.078(4)、承台受冲切承载力截面高度影响系数 hp=0.983(5)、冲切力设计值 =2000.000-0.000=2000.000 KN(6)、验算承台受冲切承载力 承台受冲切承载力应满足下式 即2000.00021.078(0.400+0.550)+1.078(0.400+0.550)0.983910.0000.950=3483.538 KN 所以此项验算结果为：满足 2、角桩冲切(1)、找到破坏锥体底面范围 从承台底角桩顶内边缘引45度冲切面与承台顶面相交的线作为破坏锥体底面边界。当柱(墙)边或承台变阶处位于该45度面以内时，则取该边为破坏锥体底面边界。h0=0.950 m cx=1.750 m cy=1.750 m ax=0.550 m ay=0.550 m(2)、冲跨比 x=0.5500.950=0.579 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 y=0.5500.950=0.579(3)、冲切系数 x=0.56(0.579+0.2)=0.719 y=0.56(0.579+0.2)=0.719(4)、角桩反力设计值 Nl=500.000 KN(5)、承台受冲切承载力截面高度影响系数 hp=0.983(6)、验算角桩冲切承载力 承台受冲切承载力应满足下式 即500.0000.719(1.750+0.5502)+0.719(1.750+0.5502)0.983910.0000.950=2475.145 KN 所以此项验算结果为：满足(四)、计算结果 所以最终验算结果为：满足(五)、计算示意图：精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 承台受剪计算计算书(一)、输入参数：规范名称 建筑桩基技术规范JGJ 94-2008 计算承台阶号 1 混凝土抗拉强度设计值(kPa)910.000 计算截面对应桩行号 1 计算截面对应桩列号 1 桩列数 2 桩行数 2 桩列距（m）2.000 桩行距（m）2.000 桩截面类型 矩形 桩径（m）0.500 桩沿x向宽（m）0.500 桩沿y向高（m）0.500 柱截面类型 圆形 柱沿x向宽（m）0.500 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 柱沿y向高（m）0.500 柱径（m）0.500 保护层厚度（m）0.050 承台阶数 1 是否为锥形承台 否 承台顶竖向力Fk（KN）2000.000 承台底绕x轴弯矩（KNm）0.000 承台底绕y轴弯矩（KNm）0.000 阶号 x方向尺寸(m)y方向尺寸(m)阶高(m)1 5.000 5.000 1.000 (二)、计算公式：(5.9.10-1)式中：V不计承台及其上土自重，在荷载效应基本组合下，斜截面的最大剪力设计值；hs受剪切承载力截面高度影响系数；承台剪切系数；ft混凝土轴心抗拉强度设计值；b0承台计算截面处的计算宽度；h0承台计算截面处的有效高度。(5.9.10-2)式中：承台剪切系数；计算截面的剪跨比。(5.9.10-3)式中：hs受剪切承载力截面高度影响系数；精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 h0承台计算截面处的有效高度。(5.9.10-4)式中：by0截面计算宽度；by1截面计算宽度；h10截面计算高度；by2截面计算宽度；h20截面计算高度。(5.9.10-5)式中：bx0截面计算宽度；bx1截面计算宽度；h10截面计算高度；bx2截面计算宽度；h20截面计算高度。(三)、计算过程：1、计算截面有效高度 h0=0.950 m 2、计算截面计算宽度 =5.000 m =5.000 m 3、计算截面上下边缘水平距离 ax=0.550 m ay=0.550 m 4、剪跨比 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 x=0.5500.950=0.579 y=0.5500.950=0.579 5、剪切系数 x=1.75(0.579+1)=1.108 y=1.75(0.579+1)=1.108 6、承台受剪切承载力截面高度影响系数 =0.958 7、斜截面最大剪力设计值 Vx=1000.000 KN Vy=1000.000 KN 8、承台受剪承载力验算 承台受剪承载力应满足下式 即1000.0000.9581.108910.0005.0000.950=4589.306 KN 即1000.0000.9581.108910.0005.0000.950=4589.306 KN(四)、计算结果：所以最终验算结果为：满足(五)、计算示意图：精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除