某X标准厂房脚手架搭设项目施工组织.doc

/广丰木雕城红木家具产业基地广丰木雕城红木家具产业基地+落地式外脚手架专项落地式外脚手架专项 施工方案施工方案编 制： 审 批： 审 核： 江西靓建建设工程有限公司年 月 日 /施工组织设计（方案）报审表施工组织设计（方案）报审表工程名称：广丰木雕城红木家具产业基地 7、8#楼 致：江西省鑫鼎建设咨询监理有限公司我方已根据施工合同的有关规定完成了红木家具产业厂房工程脚手架搭拆施工方案的编制，并经我单位技术负责人审查批准，请予以审查。附：1、脚手架施工方案施工单位（章） 编 制 人： 项目经理： 日 期 监理单位审核意见：监理单位（章） 专业监理工程师： 总监理工程师： 日 期 业主单位审核意见：业主单位（章） 现场代表： 技术负责人： 日 期 /目目 录录一、工程概况3二、施工组织与部署3三、施工工艺流程4四、材料准备 4五、地基与基础6六、脚手架尺寸6七、纵向、横向水来杆7八、剪刀撑、安全网9九、避雷装置10十、脚手架搭设质量和安全要求10十一、脚手架拆除方案12钢管落地架计算书13一、参数信息13二、小横杆的计算15三、大横杆的计算16四、构件抗滑力的计算18五、脚手架立杆承载力的计算18六、立杆的稳定性计算19七、最大搭设高度的计算20八、连墙件的稳定性计算21九、立杆的地基承载力计算22/十、脚手架配件数量匡算23/一、工程概况工程名称：广丰木雕城红木家具产业基地建设单位：江西华恒投资发展有限公司设计单位: 浙江华越建筑设计有限公司监理单位：江西省鑫鼎建设咨询监理有限公司施工单位：江西靓建建设工程有限公司工程地点：上饶市广丰洋口地上建筑面积 8285.9，地上占地面积2055.9，框架结构4层；一层层高6米，二层层高5.4米，三、四层层高4.8米；钢筋砼框架柱与框架梁、板分开浇筑。根据所提供的结构平面图纸分析，楼外形结构比较复杂，转角，折线变化不较大，因此考虑外架子采用采用双排全封闭落地钢管脚手架，绿网围护；楼层内部脚手架采用钢管扣件满堂脚手架。本设计仅对悬挑脚手架施工作一定的阐述。二、施工组织与部署1、质量目标：保证本工程一次交验达到合格标准。2、进度、成本目标：争取在 2015 年 8 月 31 日按进度计划，主体结构封顶时完成。为便于门窗安装及时插入施工，本工程在主体砼结构完成后，及时插入门窗安装施工。合理组织各工种穿插流水作业，按工序流水施工，使工程总成本降至最低。3、安全目标：完善安全措施，提高安全意识，杜绝死亡、重伤事故的发生，一般轻伤不超过 3。/4、文明施工目标: 认真贯彻实施国家建设部建筑施工安全检查标准 （JGJ5999）要求和国家有关卫生的标准、规范,划分职责，严格总平面管理及进出场安全保卫工作，成为区安全文明达标工地，确保文明施工目标的实现。 5、职业健康安全目标：确保环境、职业健康安全管理达标。确保安全生产。三、施工工艺流程本工程采用扣件式钢管脚手架，脚手架为双排脚手架，搭设高度为 25.744 米,立杆采用单立管，外排立杆及配件均采用黄油漆涂刷。搭设尺寸为：立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 1.20 米，立杆的步距 1.80 米。采用的钢管类型为 48×3.5，连墙件采用 2 步 3 跨，竖向间距3.60。施工工艺流程：放线摆放扫地杆逐根竖立杆放垫木随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆或大横杆与竖杆扣紧安第一步大横杆安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆架设临时斜横杆安第三步大小横杆安立杆连接件架设剪刀撑、铺脚手板张挂安全网验收使用。四、材料准备1、脚手架钢管采用 48mm，壁厚 3.5mm；横向水平杆最大长度 1500mm，其它杆最大长度 6000mm，且每根钢管最大质量/不应大于 25kg。2、钢管尺寸和表面质量应符合下列规定a、新钢管应有质量合格证、质量检查报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管允许偏差见下表：序号项 目允许偏差检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外 径 48 壁厚 3.50.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度（mm）0.50游标卡尺4各种杆件的端部弯曲 L1：0.0 5m55立杆弯曲 3m>（）中构造要求，决定脚手架步距，具体实施搭设步骤。、 材料准备。对进场的钢管、扣件、脚手架、安全网等进行检查验收。、 搭设场地准备。根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准>（）做好脚手架地基与基础的施工要求，坚实平整，不积水，砼硬化。经验收合格后，按方案的要求放线定位。、 架子工应持有效的特种作业人员操作证上岗作业。必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿鞋，严禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易/滑的鞋子登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。（二）搭设过程中的质量和安全要求、扣件式双排钢管脚手架搭设一般顺序是：里立杆外立杆小横杆大横杆扫地杆脚手板防护栏杆和踢脚杆连墙杆安全网。、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，保证搭设过程中的稳定性。、脚手架搭设中累计误差不得超过允许偏差，每搭完一步脚手架后，按规定校步距、纵距、横距、立杆的垂直度。、竖立杆时应由两人配合操作。大、小横杆与立杆连接时，也必须两人配合。、当有六级及六级以上大风和雾、雨或雪雨、雪天气时，应停止脚手搭设作业。雨、雪后上架作业应注意防滑，并采取防滑措施。、非操作层脚手架上严禁堆放材料，且必须保持清洁，操作层脚手架上材料堆放不能集中，不能超高，堆放要稳固，每平方米的堆放不得超过kg，工作完成后及时清除干净。、脚手架搭设后组织分段验收（一般不超过步架） ，办理验收手续。验收表中应写明验收的部位，内容，验收人员履行验收签字手续。验收不合格，应在整改完毕后重新填写验收表。脚手架验收合格并挂合格牌后方可使用。/十二、拆除方案、外架拆除前由单位工程负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确认，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。、拆除脚手架应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员通行，并有专人负责警戒。、长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不准单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。、拆除外架前应将通道口上的存留材料杂物清除，按自上而下先装后拆，后装先拆的顺序。、拆除顺序为：安全网踢脚杆防护栏杆剪刀撑脚手板搁栅杆连墙杆大横杆小横杆立杆，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不准上、下同时作业。、如遇强风、雨、雪等气候，不能进行外架拆除。、拆卸的钢管与扣件应分类堆放，严禁高空抛掷。、吊下的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐。/钢管落地脚手架计算书钢管落地脚手架计算书一、参数信息一、参数信息: :1.1.脚手架参数脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25.744 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.2m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；/2.2.活荷载参数活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.3.风荷载参数风荷载参数本工程地处重庆，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.4.静荷载参数静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹串片脚手板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.5.地基参数地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):100.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。/二、小横杆的计算二、小横杆的计算: :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。/按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.1.均布荷载值计算均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1 = 1.656 kN/m；小横杆计算简图2.2.强度计算强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =1.656×1.22/8 = 0.298 kN·m；最大应力计算值 = Mqmax/W =58.68 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =58.68 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.3.挠度计算挠度计算: :最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1 = 1.213 kN/m ；/qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.0×1.213×12004/(384×2.06×105×121900)=1.305 mm；小横杆的最大挠度 1.305 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算三、大横杆的计算: :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.1.荷载值计算荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.2=0.046 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.2×1.5/3=0.21 kN；活荷载标准值: Q= 2×1.2×1.5/3=1.2 kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.046+1.2×0.21+1.4×1.2)/2=0.994 kN；大横杆计算简图2.2.强度验算强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计/值最不利分配的弯矩和。Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.994×1.5= 0.398 kN·m；M = M1max + M2max = 0.007+0.398=0.405 kN·m最大应力计算值 = 0.405×106/5080=79.698 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 79.698 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：max= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:pmax = 1.883Pl3/100EI/集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.046+0.21+1.2）/2=0.728kN = 1.883×0.728×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.843 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+1.843=1.895 mm；大横杆的最大挠度 1.895 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算四、扣件抗滑力的计算: :按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.2×2/2=0.046 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.2×1.5/2=0.315 kN；活荷载标准值: Q = 2×1.2×1.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.046+0.058+0.315)+1.4×1.8=3.022 kN；R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! /五、脚手架立杆荷载计算五、脚手架立杆荷载计算: : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1 = 0.1248+(1.20×2/2)×0.038/1.80×24.60 = 3.700kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2= 0.35×4×1.5×(1.2+0.2)/2 = 1.47 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/mNG3 = 0×4×1.5/2 = 0 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2NG4 = 0.005×1.5×24.6 = 0.184 kN；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.354 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 2×1.2×1.5×2/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.354+ 0.85×1.4×3.6= 10.709 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为/N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.354+1.4×3.6=11.465kN；六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算: : 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74；s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk = 0.7 ×0.35×0.74×0.214 = 0.039 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.039×1.5×1.82/10 = 0.022 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.709 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 11.465kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术/规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.53 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.181 m；长细比: L0/i = 201 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.179立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 10709.208/(0.179×489)+22438.551/5080 = 126.765 N/mm2；立杆稳定性计算 = 126.765 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11465.208/(0.179×489)=130.985 N/mm2；立杆稳定性计算 = 130.985 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算七、最大搭设高度的计算: : 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：/Hs = Af - (1.2NG2k + 0.85×1.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.654 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.6 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.022 /(1.4 × 0.85) = 0.019 kN·m；Hs =( 0.179×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.654+0.85×1.4×(3.6+0.179×4.89×100×0.019/5.08)/(1.2×0.125)=75.373 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 75.373 /(1+0.001×75.373)=70.09 m；H= 70.09 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为24.6m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算八、连墙件的稳定性计算: : 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算/z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.35 = 0.048 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.094 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.094 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 200/15.8的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度；A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.89×10-4×205×103 = 96.837 kN；Nl = 6.094 < Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.094小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！/连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算九、立杆的地基承载力计算: : 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 100 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 100 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53.546 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.709 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=53.546kPa fg=100 kPa 。地基承载力满足要求！十、脚手架配件数量匡算十、脚手架配件数量匡算: : 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应/构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L = 1.1·H·(n·(1+Hs/H)+la/h·n-2·la/h)+ (H/h)-1取整·c/la取整·(m+2)·lbN1 = 1.1·(H/2h + 1)·n + 1.1·(H/h)-1)·mN2 = 2.2·(H/h + 1)·n·2·(1+Hs/H) + (c/la+1)·(m+2)·K·2.2N3 = L/liN4 = 0.3·L/liS = 1.1·(n-2)·la·lbL - 长杆总长度(m)； N1 - 小横杆数(根)； N2 - 直角扣件数(个)； N3 - 对接扣件数(个)； N4 - 旋转扣件数(个)； S - 脚手板面积(m2)； n - 立杆总数(根) n=202； H - 搭设高度(m) H=24.6； h - 步距(m) h=1.8； la - 立杆纵距(m) la=1.5； li - 长杆平均长度； m - 大/小横/杆搭设根数； K - 脚手板铺设层数； c - 脚手架搭设总长度； lb - 立杆横距(m) lb=1.2； Hs - 双立杆计算高度； 长杆总长度(m) L =1.1 ×24.60 ×(202×(1+0.00/24.60) + 1.50 ×202/1.80 - 2 ×1.50/1.80)+(24.60/1.80-1) ×(150.00/ 1.50)×(2+2) ×1.20=15736.12；小横杆数(根) N1 =1.1 ×(24.60 /1.80 ×1/2 + 1) ×202 + 1.1×(24.60/1.80-1) ×2 = 1769；直角扣件数(个) N2 =2.2 ×(24.60 / 1.80 + 1) ×202×2×(1+0.00/24.60) + (150.00/1.50+1) ×(2+2) ×4 ×2.2 = 16591；对接扣件数(个) N3 =15736.12 / 6.00 = 2623；旋转扣件数(个) N4 =0.3 ×15736.12 / 6.00 = 787；脚手板面积(m2) S = 1.1 × ( 202-2) × 1.50 × 1.20=396.00。根据以上公式计算得长杆总长15736.12m；小横杆1769根；直角扣件16591个；对接扣件2623个；旋转扣件787个；脚手板396m2。/钢管落地脚手架计算报审表钢管落地脚手架计算报审表工工程程名名称称近贤双福标准厂房近贤双福标准厂房审审核核部部位位钢管落地脚手架钢管落地脚手架计计算算参参数数计算双排脚手架，小横杆在上，搭设高度为24.6m,采用单立杆。搭设尺寸：立杆纵距1.5m，立杆的横距为1.2m，立杆步距 1.8m，连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距 4.5 m，施工均布荷载 2kN/m2，同时施工 2层，脚手板铺设 4 层。重庆的基本风压为0.35kN/m2设设计计示示意意图图搭搭脚手架采用 48×3.5 钢管及可锻铸铁扣件搭设；连墙件采用两步/设设材材料料三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距 4.5 m，双扣件；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：无；地基土为素填土其承载力标准值为 100kN/m2。材材料料检检测测参参数数序序号号审核要审核要点点计算过程计算过程结论结论小横杆的最大弯曲应力 =58.68 N/mm2 < f=205 N/mm2符合要求 1小横杆的计算小横杆的最大挠度 =1.305 mm < =8 且< 10 mm符合要求大横杆的最大应力计算值 = 79.698 N/mm2 < f=205 N/mm2符合要求 2大横杆的计算大横杆的最大挠度为 = 1.895 mm < =10 且< 10 mm符合要求3扣件抗滑力的计算双扣件实际抗滑承载力为16扣件所受应力 R =3.02kN < 16kN 符合要求/4立杆的稳定性计算立杆稳定性计算(考虑风荷) =126.765 N/mm2 < f = 205 N/mm2符合要求连墙件的设计Nl = 6.094kN < Nf = 96.837kN符合要求 5连墙件的稳定性计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 Nl = 6.094kN < 16 kN符合要求6立杆的地基承载力计算地基承载力fg=100kPa脚手架立杆对地基的压力 P=53.546kPa fg=100 kPa 符合要求结结论论符合要求审核人审核人总监理总监理工程师工程师编制人编制人审核时间审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。