【12层】12层框剪商业公寓楼、【11层】板式住宅楼施工套图、【11层】9500平米地下1层地上11层框架剪力墙住宅楼（含计算书及CAD图）.docx
第一章建筑部分31.1 工程概况31.2 建筑设计依据3L3总平面图31.3 建筑方案的基本确定31. 4.1柱网尺寸确疋31.4.3 裙房布置41.4.4 其它4第二章 结构部分42.2结构布置及初选截面尺寸52. 2.1结构布置52. 2. 2各构件截面尺寸初步估计52. 3.1荷载计算72. 3. 2标准层楼板截面设计82.4 £架几可特征及刚度 I，. 132. 4.1框架梁线刚度133. 4. 2框架柱线刚度144. 4. 4框架抗推刚度Cr值计算152.5 剪墙几何特征、刚度及X计算182. 5. 1剪墙类型判别183. 5. 2剪墙等效刚度计算184. 5. 3剪墙平均等效抗弯刚度192.6 总地震作用计算202. 6.1重力荷载代表值202. 6. 2水平地震作用232.7总框架、总剪墙内力计算及框架剪调整281. 7. 1总剪墙内力282. 7.2总框架总剪303. 7.3总框架剪的调整312.8 水平地震作用下框架内力计算312. 8.1各层框架柱剪:313. 8.2框架柱柱端弯矩: 324. 8.3梁端弯矩345. 8.4梁端剪366. 8.5柱轴367. 8.6水平地震作用下地下室内力计算372.9 竖向荷亭（重力荷载代表值）下框架内力计算392. 9.2活荷载计算452. 9. 3竖向荷载作用下框架弯矩计算462. 9. 4竖向荷载作用下框架梁跨中弯矩522. 9. 5竖向荷载作用下梁端剪522. 9. 6柱子轴552.10框架内力组合582. 10. 1梁的内力组合: 582. 10. 2框架柱内力组合632.11 框架梁柱截面设计641. 11.1框架梁正截面抗弯承载计算642. 11. 2框架梁斜截面抗剪承载计算673. 11. 3框架柱截面设计692.12 水平及竖向力作用下剪墙内力计算772.12.1 水平力作用下剪墙内力计算772.12.2 竖向力作用下剪墙内力计算782.12.3 剪墙内力组合802.12.4 .剪墙截面设计812.13 基础设计821.1. .1基础布置及基本尺寸的确定822.13. 2地基承载设计值的确定832.14. 3地基应力取值和基础底面积的确定832.15. 4基础底板厚度的确定842.16. 5筏基内力计算、截面设计及配筋草图842.17. 6基础梁设计882.14 楼梯计算932.14.1 梯段板设计932.14.2 平台板设计942.14.3 平台梁设计95第三章经济分析部分973.1 工程预算书973.1.1 编制说明973.1.2 工程做法983.1.3 建筑工程预算费用计算程序表1003.1.4 直接费汇总表1003.1.5 分部分项工程造价表1023.1.6 工程量计算表1063.2 土建工程技术经济分析报告1123.2.1 工程概况及特点1123.2.2 土建工程费用分析1133.2.3 分析结论113参考文献115致谢错误!未定义书签。第一章建筑部分1.1 工程概况北京商业公寓综合楼工程建筑耐火等级级,防火建筑分类类,抗震烈度设防度, 地下防水等级一级。该建筑由主、裙楼两部分组成,两者用抗震缝连接。主楼地上12层, 地下2层;裙楼地上2层,地下2层。地上、地下1、2层均为4.2m, 3层以上3.3 m,建 筑总高41.4m。地下2层布置空调机房,设备用房,储藏室等,地下层为商业配套,主 楼1、2层为商业,312层为公寓;裙楼布置商业配套,如超市,餐厅,咖啡厅等。1.2 建筑设计依据1、建筑设计任务书2 . 88J1-X1工程做法(2000版)3 .建筑设计资料集4 .建筑构造通用图集5 .建筑门窗图集1.3 总平面图见建施01。1.4 建筑方案的基本确定1.4.1 柱网尺寸确定该场地狭长,东北临街,公寓及商场入口均临街布置，为在有限地点使用价值最大, 考虑临街方向采用基本与街道相平行的直线型布置，在裙房拐角处考虑拔掉角柱,圆弧型 布置:由于三层以上是统管理的公寓,必须有公共走廊,为减少柱子、梁的布置,避免影响 空间划分，局部选用9米长跨,房间可用隔墙灵活分隔。为使结构形式简单明了,将不过分追求整体结构的复杂性,为使建筑结构美观,将在 立面效果上做些变化。例如;在1I层端布部做成屋顶花园(24mX6. 6m) 有很开阔的视 野，给人以充分的休闲空间。1.4.2 剪墙布置由于三层以上为公寓，应该将尽量多房间放在朝阳侧，将电梯,楼梯等附属设施放 置在阴面，而剪墙一般布置在楼电梯间，故将剪墙放在北侧对称放置。1. 4. 3.裙房布置由于高层公寓楼以及商场人员较多,为满足功能需要,在裙房布置餐厅,咖啡厅,娱 乐等配套功能。1. 4. 4,其它立面加有交错凸出的阳台，给立面带来些变化。二层商场南侧局部凸出的屋顶以及裙房二层屋顶,可以做个大休息台,居民可以在 户外休息,享受阳光,眺望花园美景。第二章结构部分1.1 工程概况北京A1商业公寓楼工程，框架剪墙结构。主体高度41.4m,抗震设防烈度为8 度,场地类别H级，地基承载标准值为Aa=350&Pa,持层为卵石层。设计地震分组为 第一组。基本雪压0.4KN/mm2,基本风压0.45/CN/mm2。建筑地下两层和地上两层层高4.2加，312层均为3.3m,地下12层为商业配套 地上12层为商业;地上312层为普通公寓。非承重墙体(外围护墙及分户隔墙)采 用加气混凝土砌块;户内隔墙采用90厚陶粒混凝土条板墙。1.2 结构布置及初选截面尺寸2. 2.1结构布置结构类型：钢筋混凝土框架剪墙结构。混凝土强度等级:板、梁采用C40碎,柱、剪墙地下12层采用C60;地上12 层采用C50, 3层以上采用C45。钢筋：直径V12用HPB235级钢筋，直径212用HRB335、HRB400级钢筋。首层结构平面布置图如图2.2. IBit0小中 56000 今给0DI D QunLDBo白A10 zzl2253zl3II-OHZ7图2. 2.1首层结构平面布置图2. 2. 2各构件截面尺寸初步估计1 .楼板厚度:双向板 佗(80, Zr/50) =(80, 4000/50)=80,取/i=120mm。2 .框架梁截面尺寸确定:横向框架梁1)9m框架梁:梁高 hb= (1/10-1/18) lb= (1/10-1/18) x9000= (900-500) mm,不宜大于 1/4 净跨,初选 850/wn;梁宽 监(hb/4, 200mm) = (850/4, 200 mm),初选 300mm.2)6.6，框架梁:梁高版=(1/10-1/18) lb= (1/101/18) x6600= (660-367) mm, 不宜大于 !/4 净跨,初选 500mm,梁宽史(hb/4, 200mm) = (500/4, 200mm),初选 250mm.(2)纵向框架梁:8 m框架梁梁高/尸(1/10-1/18) lb= (1/101/18) x8000= (800-444) mm,不宜大 于 1/4 净跨,初选 600/wtj,梁宽后(A/1/4, 200mm) = (600/4 , 200mm),初选 250m。(3)次梁：8/次梁截面：梁高尸(1/121/20) lb= (1/121/20) x8000= (667400) mm,初 选500mm,梁宽初选250mm3 .框架柱截面尺寸初步确定根据高规,8度地震区,框架剪墙结构高度小于等于60米,框架结构采用二级 抗震,剪墙采用级抗震。8度地震二级抗震区轴压比不能大于0.85。(1)地卜室中柱:按轴压比限值初步估算柱截面尺寸。柱负荷面积 S=8x (9/2+6.6Z2) =62Amm2柱子轴:Nc = rGaSWn. = 1,2x1.1x62.4x12x14 = 13838 KN轴压比黯盛齡鶉阪地下12层主体：选用800X 800/ C60碎首层中柱:柱负荷面积：S=8X (9/2+6. 6/2) =62. 4mm2柱子轴:= yGaSWnx =1.2x1.1x62.4x12x12 = 11861 KN轴压比：=febehe11861 X100023.1x800 x 800=0.80 <0. 851 -2层主体:选用800X 800/C50研 (3)3层中柱:采用C45碎,负荷面积：S=8X (9/2+6. 6/2) =62. 4/M柱子轴:Nc=ycaSWnx =1.2x1.1x62.4x12x10 = 9884.16轴压比:_N _ fcbchc9884.16x100021.2 x 800 x 800=0.73 <0. 8536层主体：选用800X800mmC45校(4)7层中柱:采用C45碎,柱子轴:旌=yGaSWns =1.2x1.1x62.4x12 x 6 = 5930轴压比:n =fcbchc5930 x 1000 21.2 x 600 x 600=0.78 <0. 85712层主体：所有柱子选用600 X 600mnz同理:地下所有柱子采用800X800mm,C60碎;主体两层部分:600X600mm, C504 .剪墙厚度确定根据高规7.1.9条,、二级抗震,抗震设计时,一般剪墙结构底部加强区部 位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部两层二者的较大值。41.4/8<8. 4m,因此,底部加强区取底下两层,地卜两层剪墙厚度应满足 =262.5mm > 200mm,取300mm；1616ul 1 一日 H 4200O_A一匚 H 3300地上、层,一=210mm»取 250加%;二层以上,一=165mm > 160mm ,20202020取200m机。2.3楼板计算2. 3.1荷载计算1 .活荷载为主组合:1.2恒荷载+1.4活荷载;2 .恒荷载为主组合:1.35恒荷载+0.7 XI. 4活荷载查88J1-X!工程做法(2000版),确定楼面板工程做法,根据建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)查出各个楼面板自重及或荷载。然后进行荷载组合,选出较大荷载组合值作为楼面板荷载设计值。具体过程已统计在表2. 3.1中。表2. 3.1楼面板荷载计算项目卧室客厅卫生间走廊阳台储藏室楼面活荷载2. 002.002. 002. 002. 502. 00工程做法楼8D1.201.201.20楼8F21.901.90楼8E0. 69顶棚做法0. 120. 120. 120. 120. 120. 12板自重3.03.03.03.03.03.0荷载计算恒荷载标准值4. 324. 325. 024. 323.815. 02活荷载标准值2. 002.002. 002. 002. 502. 00活载为主组合7. 987. 988. 827. 988. 078. 82恒载为主组合7. 797. 798. 747. 797. 598. 74荷载设计值(KN/m?)7. 987. 988. 827. 988. 078. 822. 3. 2标准层楼板截面设计:1 .楼面板结构平面布置:二，=L=LL2LL!L2LJLo L2 ,a,1 0 【k0J-<E> LSL3 u 。 .aL3JL u®Li©Li&Li® Li© LiQ L.您G0 i© i0 00目0目0i2nnJ.L-4100 | 41004100 | 41004100 | 41004100 | 41004100 | 310310 1 WU 3W |5 6加EL图2.3.1标准层结构平面布置图2 .楼面板内力计算:双向板计算公式:幀“=g（2-3T）M2u = arnyJot（2-3-2）M'“ = M：,= 网 I 1（2-3-3）ML = M± =”（2-3-4）Mlu+M2u +g（M'. +M：, + 死” +M；“）=唔, j（2-3-5）(1)A区格板：1)荷载设计值:A区格板为卧室或客厅 a)折合墙上均布荷载：150 mm厚加气混凝土砌块,高3300-120=3180mm,宽4200-250=3950如”,体积V=0. 15 X3. 18X3. 95=1. 88m3»加气混凝土容重丫 =5. 5 KN/m:重量为 5. 5X 1. 88=10. 34KNb）板尺寸:长 8000-250=7750mm.宽 4200-250=3950mm,面积 7. 75X 3. 95=30. 61m2c）单位面积上折合荷载:10. 34/30. 61=0. 34KMMd）荷载设计值:7. 98+0. 34=8. 32 KN/2）计算跨度:Z01 =4200 - 250 = 3950/ran, /02 = 8000 - 250 = 7750niw3）计算简图:见图2. 3. 2。图2. 3.2区格板A计算简图4）弯矩计算"=2 =卫”=1.96 3,双向板,按塑性设计方法,。=二= =度竺 = 0.26/013950n2 l22 77502MXu =叫 = 7.75岫“,M2u = amlM/01 = 0.26 x 3.95叫"=1.03加“Mu = n仇10、 =-1.96x2x3.95，/“ =-15.486,=0Mr2u - M2u =羽加“/01 =-0.26 x 2 x 3.95加“ =-2.05加“将上列各值代入下式:Mu +%“ +g（M' +M1 + 也“ +m£） = "2L/（）2 ;，011q 3? x 3 952 （1 7.75叫“ +1.03叫“ +-（15.48znlu + 2x2.05m1H） = -xl 7.75-x3.95可以解得:跨中 mu = 5.62 KN - m , m2a = 0.26 x 5.62 = 1.46KN - m支座=-2 x 5.62 =-11.24KN m m' =-2x1.46 =-2.92KN - m(2)B区格板:1）荷载设计值:B区格板为客厅,荷载设计值与A板相同,为8.32KNZ。2）计算跨度:Z01 = 4200 - 250 = 3950 mml02 = 8000 - 225 = 7775 mm3）计算简图：图2. 3. 3区格板B计算简图4）弯矩计算：I77751/23Q5O2=旭=空 =1.97 3,双向板,按塑性设计方法,。=单=也1 = 0.26/0,3950n2 l22 77752将A区格板的，吟”作为B区格板，”;“的已知值,并取m1=0、m'2u = 0=班"/02 = 7.775人“，M2u = amhllQl = 0.26 x 3.95叫“ =1.03g“M = n/3miulOi = -1.97 x 2x 3.95/n1（1 =-15.56町“，M"u = 0M'2u =0, M2u = -2.92 X 7.775 = 一22.70 KN - m将上列各值代入下式:Mlu+M2u +抑;“ +町 +%“ +M呼）1R 32 x 3 QS2 （7.775g“ +1.03g“ + - x（22.7+ 15.56犯“）=x 7.775 - -x3.95IU1M lu /gIq可以解得:跨中Z= 5.63 KN - m , m,“ = 0.26 x 5.63 = 1.46A7V m支座机;“ =-2 x 5.63 =-11.26AW, m2u =-2.92KN m对于C、D、E区格板,可按同理进行计算,所有计算结果列于表2.3.2。（3）板M、F、L （走廊、厕所及储藏室）：1）荷载设计值:板F （走廊）7.98 KN/n?,板M （厕所）选用8.82KN/m2,板L （储藏室）KN/ m2a）折合墙上均布荷载:90 mm厚陶粒混凝土条板,取自重0.9KN/m2b）截面尺寸:隔墙高 3300-120=3180mm,宽 2400-250=2150mm,面积 3.18x2.15=6.84m3, 重量：0.90x6.84=6.16KN ,板长 8OOO-3OO=77OOmm,宽 2400-250=2150mm,板面积： 2.15x7.7=16.560?c）单位面积上折合荷载:6.16x4/16.56=1.49 KN/m2d）设计值:厕所选用!0.31 KN/m2,储藏室!0.31 KN/m22）计算跨度：厶=2400 - 250 = 2150 mml02 = 8000 - 300 = 7700 mm冬=卫”a 3.6>3,单向板,按弹性方法设计/0121503）计算简图：10.31KN/m'7.98KN/m'10.31KN/m/卜I*I2150 Mr Z15012150由于尺寸相差不大,三块连续单向板MFL, IHK, JHK简化为相同的三跨连续板计算。 计算简图如图2. 3. 4。1I图2.3.4三块连续单向板计算简图4）弯矩计算:a）固端弯矩：ql2 10.31x2.152 a 0， 812ql27.98x2.152,M = = -3.07 KN . m1212b）弯矩分配法0. 500. 500. 500. 50-3. 973. 97-3. 073. 07-3. 973. 97-0.23-0.45-0.45 一0.28 一-0.07-0. 14-0. 14 一-0.02 一0.010.01-4. 273. 39-3. 390. 560. 56*0. 28-0. 070. 040. 04-0. 023. 37-3. 374. 23-0. 23(4)板 G、K同理,利用矩分配法可求出板G、K内力,计算简图见图2.3.4,10.31KN/nf7.98KN/ni2d LZ_ 215021500. 500. 50-3. 973. 97-3. 073. 07_0.23 一-0. 45-0. 45_0.23-4. 203. 52-3. 522. 85图2.3.5两块连续单向板计算简图矩分配法3.楼面板截面配筋设计:假定选用中6钢筋,C40砂,则方向跨中截面的念=120-20=100加加,方向跨中截 面的辰=94nwn支座截面的/io=100nn”。楼面板截面设计弯矩公式:M(X =7四人灰A =幼a/(2-36)(2-3-7)(2-3-8)f1 71p. = 0.45 包=0.45 x =0.37% > 0.2%mm f 210A < A min = Pmh(2-3-9)(2-3-10)A区格:a =a/峋5.62x1 1.0x19.1x1000x100?=0.029=1 一"一 2as =1-4-2x0.029 = 0.030(=0.614,A =晒力/; =0.030xl000xl00x 1.0x19.1/210 = 272ww2f1 71p. = 0.45互=0.45 x =0.37% > 0.2% ,mm f 2104 < min = 0.37% x 1000 x 120 = 444/wj2 ,应对 A,进行调整,即 =Amin =m，选用 8110, Ax = 457 mm2板截面配筋其它板配筋过程与区格A相同,结果见表2. 3. 2、项目 截面、flo (mm)m (kN-m)asAs (mm2)As调整 后(mM)配筋实有(mm2)跨中A区格/o1方向1005. 620. 0290. 030272444<|)100160491102方向941.460. 0090. 00974444力 100160491B区格/o1方向1005. 630. 0290. 0302724446101604914)2方向941.460. 0090. 00974444610160491C区格处方向1006.310. 0330. 034306444<b 101604914)2方向941.640.0100.01083444* 100160491D区格Zo!方向1005. 600. 0290. 030271444610160491Z()2方向941.460. 0090. 00974444610160491E区格底方向1005. 620. 0290. 030272444¢1001604914)2方向941.460. 0090. 0097444410160491M(k J)1002. 050.0110.01198444610160491F (H)1001.220. 0060. 00658444610160491L (K)1001.350. 0070. 00765444¢100160491G100-2. 850.0150.0151374444) 100160491支座A-B100-2.920.0150.015140444¢100160491A-J100-11.240. 0590. 061552552¢100120654B-I100-11.260. 0590. 061553553¢100120654CM100-12. 620. 0660. 068622622¢100120654E-D100-2.920.0150.015140444 !00160491D-D100-2.920.0150.015140444¢100160491E-L100-11.240. 0590. 061552552¢100120654D-K100-11.200. 0590. 060550550¢100120654L-F (H-K)100-3. 370.0180.018162444<t> 100160491M-F (H-I)100-3. 390.0180.018163444¢100160491G-K100-3. 520.0180.0191694446100160491表 2.3.22.4框架几何特征及刚度计算2. 4.1框架梁线刚度1 .中框架9m 框架梁截面:hXb, =850X300/7/梁截面惯性矩:Ib=2I°=2X (1/12X0. 3X0. 8)=30. 71X10 %?梁截面线刚度:=生 =32.5x30.71 x 10 ' = no go x 103- m2 .边框架91n框架梁截面:X4=850X300nwz梁截面惯性矩:乙=1. 5=1. 5X (1/12X0. 3X0. 85?=23. 03X10 W尔并而妞印曲.EIh 32.5 x 23.03xl03,梁截面线刚度:ih = j = 83.16 x 10 KN m6. 6m框架梁线刚度计算方法同9m框架梁,计算结果见表2. 4. 1.2. 4. 2框架柱线刚度12 层主体柱:bxh = 800J批x8OOm/%, C50柱截面惯性矩:二1/12X0.84=34. 13Xl()3m4柱截面线刚度：i,=g="534.13型0 = 28G 35 x砂kN .利 /4.2其它柱线刚度计算方法同12层主体柱,结果见表2. 4.1表2.4.1梁柱线刚度表类别h(加)b(旭)1 (碎等级E (KN/mnr)I (10-3 祥)i (103K/Vw)9m中框架梁0.850.309.0C4032.530.71110.906.6中框架梁0.500.256.6C4032.55.2125.669m边框架梁0.850.309.0C4032.523.0383.166.6边框架梁0.500.256.6C4032.53.9119.25地下主体柱0.800.804.2C6036.034.13292.5412层主体柱0.800.804.2C5034.534.13280.3536层柱0.800.803.3C4533.534.13346.47712层柱0.600.603.3C4533.510.80109.64地下裙房柱0.800.804.2C6036.034.13292.5412层裙房柱0.600.604.2C5034.510.8088.712. 4.3柱的侧移刚度D值：框架柱平面布置见图2. 2. 1柱侧移刚度:(2-4-1)O = a?h2梁柱线刚度比值K和节点转动影响系数a ：一般柱:边柱:K = A土中柱:+a = 匚2ic2ic2 + K底层:边柱:K=中柱:K=正a =竺人icic2 + K12层框架柱Z1 (中柱)：k =丄*'辿+="°9 + 25« +110§t25.662s 22 x 109.64K 1.25 逅 I2Z ” 12x109.64_ ._ _ .a = 0.38 , O = av = °38x；= 46.37x10 KN/，2 + K 2 + 1.25h23.3212 层框架柱 Z2 (边柱)：K = 110-9 + 110-9 = 1,012ic 2x109.64K 1.01 C 12Z ，12x109.64 。g “山a = 0.34, D = a = 0.34 x= 40.58 x 10 KN / m2 + K 2 + 1.01h23.32底层框架柱Z2 （边柱）:长=，=黑=0.40”"= 0.5 + 0.40 = 0372 + K2 + 0.40 12/ _ _ 12x280.35,”“，D = a 7 = 0.37x-=71.30x 10 KN/mh24.220.5+K 0.5 + 0.49 a = 0.402 + K 2 + 0.49;+ ；110 9 + 25 66280.35框架柱 Z1 (中柱)：K=" C =0.49,12/12x280.35,D = a = 0.40 x； = 75.69 x10' KN 丨 mh24.22其它各层柱计算过程与12层相同,计算结果见表2. 4. 2、2.4.3、2.4.4、2.4. 5, 2. 4. 6.2.4. 72. 4. 4框架抗推刚度G值计算：1 .抗推刚度a：Cfi =hixJDi(2-4-2)12层总抗推刚度C, = 3.3 x(46.37 x2 + 40.58 x4 + l 2.66 x2 + 33.22 x2 + 38.46 x2+9.75 x2)= 146269 xlO3/GV其它各层柱计算过程与12层相同,计算结果见表2. 4. 2、2.4.3、2.4.4、2.4. 5, 2. 4. 6.2.4. 73层侧移刚度D值及抗推刚度Cf表2.4.212层侧移刚度D值及抗推刚度Cf柱号梁1 (103 KNm)梁2柱线刚度KaD每层 根数SD (OKNm)C (03 KN)Z1110.925.66109.641.250.3846.372443.241462.69Z2110.9109.641.010.3440.584Z325.66109.640.230.1012.662Z483.16109.640.760.2733.222Z583.1619.25109.640.930.3238.462Z619.25109.640.180.089.752表2.4.3711层侧移刚度D值及抗推刚度Cf柱号梁1 (03KNtn)梁2 (icPkmM柱线刚度 (103/n)KaD(1 K/Wm)根 数2DC(10S的Z1110.925. 66109.641.250. 3846. 3723212.3010600. 59Z2110.9109.641.010. 3440. 584Z325. 66109.640. 230. 1012. 662Z4110.9109.641.010. 3440. 582Z5110.925. 66109.641.250. 3846. 372Z625. 66109.640. 230. 1012. 662Z783. 16109.640. 760. 2733. 222Z883. 1619. 25109. 640. 930. 3238. 462Z919. 25109.640. 180. 089. 752表2.4.446层侧移刚度D值及抗推刚度Cf柱号梁1 (103 KN-in)梁2(io'kn加柱线刚度 (lO'KN./n)KaD (163KN/m)根数SD (10'KM 6)C (103)Z1110.925. 66346. 470. 390. 1662. 8522509. 058279. 87Z2110.9346. 470. 320. 1452. 674Z325. 66346. 470. 070. 0413. 632Z4110.9346. 470. 320. 1452. 672Z5110.925. 66346. 470. 390. 1662. 852Z625. 66346. 470. 070. 0413. 632Z783. 16346. 470. 240. 1140.912Z883. 1619. 25346. 470. 300. 1349. 162Z919. 25346. 470. 060. 0310. 322柱号梁1梁2柱线刚度KaD (103KN的)根ED (lOW/n)C(10 W表 2.4.5面 KMm)(10'KN-m)do3 KN-m)数Z1110.925. 66346. 470. 390. 1662.852Z225. 66110.9346. 470. 360
