模板工程设计计算书.pdf

A 模板工程设计计算书模板工程设计计算书A.1A.1 柱模板设计计算柱模板设计计算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm)：750.00；柱截面高度H(mm)：750.00；柱模板的总计算高度：H=3.60m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息一、参数信息1.1.基本参数基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目：4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目：4；对拉螺栓直径(mm)：M12；2.2.柱箍信息柱箍信息柱箍材料：钢楞；截面类型：圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4)：12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3)：5.08；柱箍的间距(mm)：450；柱箍肢数：2；3.3.竖楞信息竖楞信息竖楞材料：木楞；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；竖楞肢数：2；4.4.面板参数面板参数面板类型：竹胶合板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量(N/mm2)：9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2)：13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1.50；5.5.木方和钢楞木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2)：13.00；方木弹性模量E(N/mm2)：9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2)：1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2)：210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2)：205.00；柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-模板计算高度，取3.600m；1-外加剂影响修正系数，取1.000；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、86.400 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=2.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=230 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.1.面板抗弯强度验算面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(竖楞间距)：l=230.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.247.710.450.90=23.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大弯距：M=0.124.319230230=1.29105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩：b：面板截面宽度，h：面板截面厚度；W=45018.018.0/6=2.43104 mm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：=M/W=1.29105/2.43104=5.294N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.294N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值=13.000N/mm2，满足要求！2.2.面板抗剪验算面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距)：l=230.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.247.710.450.90=23.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力：=0.624.319230.0=3355.971N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，-面板承受的剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)：=3355.971N；b-构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值：=33355.971/(245018.0)=0.621N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.621N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值fv=1.500N/mm2，满足要求！3.3.面板挠度验算面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：其中，-面板最大挠度(mm)；q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=47.710.4521.47kN/m；l-计算跨度(竖楞间距)：l=230.0mm；E-面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=45018.018.018.0/12=2.19105 mm4；面板最大容许挠度：=230.0/250=0.920 mm；面板的最大挠度计算值：=0.67721.47230.04/(1009500.02.19105)=0.196 mm；面板的最大挠度计算值 =0.196mm 小于 面板最大容许挠度设计值=0.920mm，满足要求！四、竖楞方木的计算四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.6m，柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=608080/6=64.00cm3；I=60808080/12=256.00cm4；竖楞方木计算简图1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M-竖楞计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(柱箍间距)：l=450.0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.247.710.230.90=11.850kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.230.90=0.580kN/m；q=(11.850+0.580)/2=6.215 kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.16.215450.0450.0=1.26105N.mm；其中，-竖楞承受的应力(N/mm2)；M-竖楞计算最大弯距(N.mm)；W-竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104；f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：=M/W=1.26105/6.40104=1.966N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.966N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值=13.000N/mm2，满足要求！2.2.抗剪验算抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，-竖楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(柱箍间距)：l=450.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.247.710.230.90=11.850kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.230.90=0.580kN/m；q=(11.850+0.580)/2=6.215 kN/m；竖楞的最大剪力：=0.66.215450.0=1677.985N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；-竖楞计算最大剪力(N)：=1677.985N；b-竖楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn-竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值：=31677.985/(260.080.0)=0.524N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.524N/mm2小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：其中，-竖楞最大挠度(mm)；q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=47.710.23=10.97 kN/m；l-计算跨度(柱箍间距)：l=450.0mm；E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度：=450/250=1.800mm；竖楞的最大挠度计算值：=0.67710.97450.04/(1009500.02.56106)=0.125 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.125mm 小于 竖楞最大容许挠度=1.800mm，满足要求！五、五、B B方向柱箍的计算方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩 W=5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I=12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.2 47.710.90+1.4 2.000.90)0.230 0.45/2=2.80 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N=6.336 kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩：M=0.306 kN.m；B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形：V=0.097 mm；1.1.柱箍抗弯强度验算柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.31 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值：=57.37 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f=205.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =57.37N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求!2.2.柱箍挠度验算柱箍挠度验算经过计算得到：=0.097 mm；柱箍最大容许挠度：=375.0/250=1.500 mm；柱箍的最大挠度 =0.097mm 小于 柱箍最大容许挠度=1.500mm，满足要求!六、六、B B方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算计算公式如下：其中 N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号：M12；对拉螺栓的有效直径：9.85 mm；对拉螺栓的有效面积：A=76.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力：N=6.336 kN。对拉螺栓最大容许拉力值：N=1.701057.6010-5=12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.336kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、七、H H方向柱箍的计算方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩 W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I=121.90cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P=(1.247.710.90+1.42.000.90)0.230 0.45/2=2.80 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N=6.336 kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩：M=0.306 kN.m；H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形：V=0.097 mm；1.1.柱箍抗弯强度验算柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.31 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值：=57.367 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f=205.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =57.367N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求!2.2.柱箍挠度验算柱箍挠度验算经过计算得到：V=0.097 mm；柱箍最大容许挠度：V=375.000/250=1.500 mm；柱箍的最大挠度 V=0.097mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.500mm，满足要求!八、八、H H方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算验算公式如下：其中 N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径：M12；对拉螺栓有效直径：9.85 mm；对拉螺栓有效面积：A=76.00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值：N=1.701057.6010-5=12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力：N=6.336 kN。对拉螺栓所受的最大拉力：N=6.336kN 小于 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!梁底立杆板下立杆扫地杆梁两侧立杆A.2A.2 框梁模板设计计算框梁模板设计计算 大梁模板48钢管三排支撑计算 大梁模板48钢管三排支撑计算工程名称荷载情况木模板部位支撑情况350850150200500550.21.3梁侧立杆排距Lc (mm)梁侧立杆间距La (mm)梁底立杆间距Ld (mm)板下立杆至梁侧立杆距离 Lb钢管壁厚1000 楼层层高(mm)2.8mm2.8mm大梁截面宽度 b (mm)大梁截面高度 h (mm)楼板厚度 (mm)砼集中堆料高度 G (mm)梁底小横杆计算结果梁底小横杆间距 LG(mm)小横杆截面应力(N/mm)小横杆变形值 (mm)小横杆允许变形值(mm)236002005501000 水平杆步距 Hb (mm)15001000 梁底调整步距 ht(mm)1000梁底立杆悬臂长度 HX梁下大横杆计算结果立杆稳定计算结果大 横 杆 截 面 应 力16梁侧立杆轴力Nc (kN)9.26(N/mm2)大横杆变形值 (mm)0.3 梁侧立杆截面应力N/mm2116大横杆允许变形值 (mm)2.5 梁底立杆轴力Nd (kN)12.85托大横杆扣件受力（kN）0.62 梁底立杆截面应力N/mm21610.6合格合格合格合格计算立杆竖向变形（mm）550.2 mm0.3mmN/mm2梁底小横杆应力=小横杆q(b/2)2(2-b/Lc)2/8/W =梁底小横杆变形值 f =0.521q(Lc/2)4/2.06/107/I=梁下大横杆应力值=0.05(2La2+LG2)/(LaLG)*QLa/W=梁下大横杆变形f=1.883QLa3/2.06/107/I=托梁下大横杆扣件受力=0.62kN。205205161.3 mm2.5 mm梁侧立杆轴力Nc=梁q b3(4-b/Lc)/16/Lc2+0.015(+G)+0.9(Lc-b+Lb)La/106+自重=梁侧立杆应力=0.015(+G)+0.9(Lc-b+Lb)La/10/p/A=39.26 kNN/mm2合格合格116161205205梁底立杆轴力 Nd=梁qb8-4(b/Lc)2+(b/Lc)3/8/1000+架体自重1.2/1000=梁底立杆截面应力=Nd1000/A=12.85 kNN/mm2梁模板梁模板(扣件钢管架扣件钢管架)计算书计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：850。一、参数信息一、参数信息1.1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.85；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m)：0.70；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为 483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.2.荷载参数荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3)：1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.3.材料参数材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.4.梁底模板参数梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.5.梁侧模板参数梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22t12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.1.强度计算强度计算材料抗弯强度验算公式如下：M/W f其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=7022/6=46.67cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.20.717.85=14.992kN/m；振捣混凝土荷载设计值：q2=1.40.74=3.92kN/m；计算跨度：l=350mm；面板的最大弯矩 M=0.114.9923502+0.117 3.923502=2.40105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.114.9920.35+1.23.920.35=7.418kN；5经计算得到，面板的受弯应力计算值：=2.4010 /4.67104=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.1N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.2.挠度验算挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q=14.992N/mm；l-计算跨度：l=350mm；E-面板材质的弹性模量：E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩：I=70222/12=46.67cm4；面板的最大挠度计算值：=0.67714.9923504/(10060004.67105)=0.544 mm；面板的最大容许挠度值：=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大挠度计算值=0.544mm 小于 面板的最大容许挠度值=1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算1.1.次楞计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.418/(0.850-0.150)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=1688/6=64cm3；I=16888/12=256cm4；E=9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.212 kNm，最大支座反力 R=3.709 kN，最大变形=0.264 mm（1 1）次楞强度验算）次楞强度验算强度验算计算公式如下：=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =2.12 105/6.40104=3.3N/mm2；次楞的抗弯强度设计值：f=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =3.3 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！（2 2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：=300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值=0.264mm 小于 次楞的最大容许挠度值=0.75mm，满足要求！2.2.主楞计算主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.709kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=2688/6=128cm3；I=26888/12=512cm4；E=9000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.584 kNm，最大支座反力 R=8.253 kN，最大变形 =0.411 mm（1 1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值：=5.84105/1.28105=4.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值：f=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =4.6N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！（2 2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.411 mm主楞的最大容许挠度值：=700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值=0.411mm 小于 主楞的最大容许挠度值=1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=2502020/6=1.67104mm3；I=250202020/12=1.67105mm4；1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.85+0.300.25=6.593kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.25=1.400kN/m；q=6.593+1.400=7.993kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.125ql2=0.1257.9921752=3.06104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3756.5920.175+0.4371.40.175=0.54kNRB=1.25ql=1.257.9920.175=1.748kN=Mmax/W=3.06104/1.67104=1.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.8 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.2.挠度验算挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q=q1/1.2=5.494kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距)：l=175.00mm；E-面板的弹性模量：E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值：=175.00/250=0.700mm；面板的最大挠度计算值：=0.5216.5921754/(10060001.67510)=0.032mm；面板的最大挠度计算值：=0.032mm小于 面板的最大允许挠度值：=0.7mm，满足要求！六、梁底支撑的计算六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.1.荷载的计算：荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.748/0.25=6.993kN/m2.2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=688/6=64 cm3；I=6888/12=256 cm4；方木强度验算：方木强度验算：计算公式如下：最大弯矩 M=0.1ql2=0.16.9930.252=0.044 kNm；最大应力=M/W=0.044106/64000=0.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.7 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!方木抗剪验算：方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：=3V/(2bh0)其中最大剪力：V=0.66.9930.25=1.049 kN；方木受剪应力计算值 =31.0491000/(26080)=0.328 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.328 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值 1.7N/mm2，满足要求!方木挠度验算：方木挠度验算：计算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值=0.6776.9932504/(1009000256104)=0.008mm；方木的最大允许挠度=0.2501000/250=1.000 mm；方木的最大挠度计算值=0.008 mm 小于 方木的最大允许挠度=1mm，满足要求！3.3.支撑小横杆的强度验算支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.540kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.748kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.700-0.350)/40.250(1.20.15024.000+1.42.000)+1.220.250(0.850-0.150)0.300=0.282kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力：N1=N3=0.257 kN；N2=2.877 kN；最大弯矩 Mmax=0.054 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.013 mm；最大应力 =0.054106/5080=10.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 10.6 N/mm2小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；4I=12.19 cm；E=206000 N/mm2；1.1.梁两侧支撑钢管的强度计算：梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.257 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax=0.022 kNm；最大变形 max=0.015 mm；最大支座力 Rmax=0.296 kN；最大应力 =M/W=0.022106/(5.08103)=4.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 4.4 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.015mm小于500/150与10 mm，满足要求!2.2.梁底支撑钢管的强度计算：梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.877 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax=0.252 kNm；最大变形 max=0.166 mm；最大支座力 Rmax=3.309 kN；最大应力 =M/W=0.252106/(5.08103)=49.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 49.6 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.166mm小于500/150与10 mm，满足要求!八、扣件抗滑移的计算：八、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值，取16.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.309 kN；R 16.00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算：九、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式=N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算：其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=2.877 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1253.6=0.539 kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2(0.50/2+(0.70-0.35)/2)0.500.30=0.077 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2(0.50/2+(0.70-0.35)/2)0.500.150(1.50+24.00)=0.975 kN；N=2.877+0.539+0.076+0.975=4.468 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh (1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo=k1uh=1.1551.71.6=3.142 m；lo/i=3141.6/15.8=199；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.182；钢管立杆受压应力计算值；=4467.886/(0.182489)=50.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =50.2 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算：其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=4.315/Sin75o=4.468 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.125(3.6-0.85)/Sin75o=0.426 kN；N=4.468+0.426=4.894 kN；-边梁外侧立杆与楼地面的夹角：=75o；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh/Sin (1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo=k1uh/Sin=1.1551.71.6/0.966 =3.252 m；lo/i=3252.424/15.8=206；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.171；钢管立杆受压应力计算值；=4893.908/(0.171489)=58.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =58.5 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！十、立杆的地基承载力计算：十、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值：fg=fgkkc=1201=120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120 kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=4.468/0.25=17.872 kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=4.468 kN；基础底面面积：A=0.25 m