地铁车站人行天桥施工方案门架计算书.pdf

附件二：附件二：华夏西路站华夏西路站2#2#出入口人行天桥施工方案出入口人行天桥施工方案门洞门架计算书门洞门架计算书20142014年年7 7月月1 1日日目目录录一、天桥板梁支架立杆布置概况.1二、门架设计思路.12。1 快车道门架搭设思路.12.2 慢车道门架搭设思路.2三、慢车道门架受力计算.23.1 验算 18#工字钢枕梁.23.2 验算 60#H 型钢横梁.33。3 验算 60#H 型钢卧梁一.43。4 卧梁一下钢立柱受力计算.53.5 地梁一承载力计算.53.6 地梁一配筋计算.6四、快车道门架受力计算.64。1 验算 18工字钢枕梁.64。2 验算 60 H 型钢横梁一.74。3 验算 60 H 型钢横梁二.84.460 H 型钢横梁三.84。5 验算 60 H 型钢卧梁二.94.5 卧梁二下钢立柱受力计算.94.6 地梁二承载力计算.104.7 地梁二配筋计算.104。8 验算 60#H 型钢卧梁三.114。9 卧梁三下钢立柱受力计算.124。10 地梁三承载力计算.124。11 地梁三配筋计算.131上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书一、天桥板梁支架立杆布置概况一、天桥板梁支架立杆布置概况本工程涉及门架上的梁板规格分别为：KL（柱牛腿梁）120011001500，CL1（边梁）6001100，CL2（中梁）4001100，板厚为 120mm。根据梁的位置及大小，梁底支架承重立杆采用 483.0 钢管，其布置为：KL 牛腿梁垂直梁方向底部设置 5 根立杆，立杆间距 400mm，顺梁方向立杆间距 400mm650mm；CL1 梁垂直梁方向底部设置 4根立杆，立杆间距 400mm，顺梁方向立杆间距最大为 850mm；CL2 梁垂直梁方向底部设置 3 根立杆,立杆间距最大为 650mm，顺梁方向立杆间距最大为 850mm；楼板立杆最大间距为 1000850。经计算 KL 牛腿梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为 3.9KN，中间 3 根立杆轴心压力值为 16。8KN;CL1 梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为 2.6KN,中间两根立杆轴心压力值为 11.4KN；楼板单根立杆轴心压力值为 0.9KN；CL2 梁底部承重立杆的两侧立杆轴心压力值为 2KN，中间一根立杆轴心压力值为 17KN.按照最不利因素考虑,作用于门架上的立杆轴心压力值全部取最大值 17KN 计算.二、门架设计思路二、门架设计思路由于 2#人行天桥横跨罗山路，为了不影响罗山路交通,根据相关要求及现场情况，在天桥板梁施工时在快车道及慢车道搭设一个连续的两跨门架，以便车辆顺利通行，其中快车道门架门洞横跨中央绿化带，门架计算跨度 11m，慢车道门架计算跨度 4.95m。2 2。1 1 快车道门架搭设思路快车道门架搭设思路1、快车道门架自下而上组合为：地梁+立柱+卧梁+横梁+枕梁(仅中部位置）。2、地梁采用钢筋混凝土现场浇筑，梁宽 0。9m，梁高 0。9m,梁长 12m。快车道门架设置地梁 2 根（其中一根与慢车道门架地梁共用），为了防止污染现有的沥青路面，在地梁浇筑前,梁底与沥青路面之间设置塑料布隔离层。3、立柱采用 50010 钢管立柱，立柱高度为 3.5m，设置在地梁上，与地梁上的预埋件焊接连接，每根地梁上设置 4 根立柱,立柱间距 3。3m。每根地梁上立柱之间设置剪刀撑,剪刀撑采用 10#槽钢与立柱焊接牢靠。4、立柱上沿车行道方向设置卧梁,卧梁采用 5883001220 H 型钢，卧梁与立柱焊接牢靠。5、卧梁上垂直车行道方向设置横梁,横梁采用 6002001117 H 型钢，横梁间距根据支架立杆确定，且与卧梁焊接牢靠。支架立杆搁置在横梁上之前,在立杆位置焊设100mm 长 25 定位钢筋。1上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书2 2。2 2 慢车道门架搭设思路慢车道门架搭设思路1、慢车道门架自下而上组合为:地梁+立柱+卧梁+横梁+枕梁。2、地梁采用钢筋混凝土现场浇筑,梁宽 0。9m,梁高 1。2m，梁长10m。慢车道门架设置地梁 2 根（其中一根与快车道门架地梁共用）,为了防止污染现有的沥青路面，在地梁浇筑前,梁底与沥青路面之间设置塑料布隔离层。3、立柱采用 50010 钢管立柱,立柱高度为 3。5m，设置在地梁上，与地梁上的预埋件焊接连接，每根地梁上设置3 根立柱，立柱间距4m。每根地梁上立柱之间设置剪刀撑,剪刀撑采用 10槽钢与立柱焊接牢靠。4、立柱上沿车行道方向设置卧梁，卧梁采用 5883001220 H 型钢，卧梁与立柱焊接牢靠。5、卧梁上垂直车行道方向设置横梁，横梁采用6002001117 H 型钢,横梁间距1.4m，且与卧梁焊接牢靠。6、横梁上沿车行道方向设置枕梁，枕梁采用 18#工字钢。天桥板梁结构底板承重立杆直接搁置在枕梁上，枕梁间距根据支架立杆间距确定,间距最大为 0。85m，枕梁与横梁焊接牢靠。支架立杆搁置在枕梁上之前,在立杆位置焊设 100mm 长 25 定位钢筋。三、慢车道门架受力计算三、慢车道门架受力计算3 3。1 1 验算验算 18#18#工字钢枕梁工字钢枕梁1、枕梁参数信息(1)枕梁按照 8 跨连续梁计算(2)枕梁承受板梁支架立杆传递的压力，即 F1F21=17KN(3)18工字钢自重：0。24KN/m(4)将集中力转换为均布荷载得:q=1721/11.6=30.78KN/m则，q=30.78+0.241。2（K）=31.07KN/m(5)18工字钢 Wx=185cm3q=31.07 KN/m图图 3.13.1 枕梁计算简图枕梁计算简图表表 3 3。1 118#18#工字钢枕梁受力计算表工字钢枕梁受力计算表支座均布荷载(KN.m）支座弯矩M（KN。m）2剪力 V(KN）V 左V 右支座反力R（KN）上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书ABCDEFGHJ31。0731.0731.0731.0731。0731。0731.0731.0731。070-7。418-4.369-5.5934.816-5。5934。369-7.4180029.492-18。714-23。369-21.194-22。304-21.68223.23120。22020.22023.23121。68222.30421。19423.36918.71429.492020.22052.72340.39645.67342。38845.67340。39652。72320.2202、抗弯强度验算：取最大负弯矩 Mmax=7。418 KN。m满足要求。3、扰度验算：满足要求4、抗剪强度验算：5、稳定性验算:满足要求3 3。2 2 验算验算 60#H60#H 型钢横梁型钢横梁1、横梁参数信息(1)横梁按照单跨简支梁计算，跨度为 4。95m,横梁包括脚手架横梁和板梁支架横梁，本次按照最不利情况的板梁支架横梁进行计算.(2)板梁支架横梁承受枕梁传递的压力,按照最不利因素取枕梁传递给横梁压力F1F7=52.723KN.(3)将集中力 F1F7 转换为均布荷载得：q=52。7237/4。95=74.56KN/m(4)60#H 型钢(6002001117）自重为:1。03KN/m。(5)板梁支架横梁上均布荷载：q=74。56+1。031.2(K）=75.80KN/m.(6)脚手架横梁支座反力为：RA=RB=（17KN4 根+1.03 KN/m1.2(K）4.95m）/2=27。06KN(7)60#H 型钢（6002001117）:Wx=2480.62cm3q=75。80KN/m图图 3.23.2 横梁计算简图横梁计算简图支座反力 RA=RB=0.575。804.95=187。605KN3上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书最大弯矩2、抗弯强度验算：满足要求。3、扰度验算：满足要求4、抗剪强度验算：5、稳定性验算：满足要求3.33.3 验算验算 60#H60#H 型钢卧梁一型钢卧梁一1、横梁参数信息(1)卧梁承受横梁传递的压力,取横梁传递给卧梁压力 F1=F11=27.06KN，F2=F10=187。605KN。(2)将集中力 F1F9 荷载转换为均布荷载为:q1=(187.6059+27.062)/13.15=132。51KN/m.(3)60 H 型钢(5883001220）自重为：q2=1。46KN/m。(4)卧梁一上均布荷载：q=132。51+1。461.2（K）=134。27KN/m。(5)60 H 型钢（5883001220）：Wx=3853。19cm3q=134.27KN/m图图 3 3。3 3 卧梁一计算简图卧梁一计算简图表表 3.33.3卧梁一受力计算表卧梁一受力计算表支座ABC均布荷载（KN.m）134.27134。27134。27支座弯矩M（KN.m)-445.14745.966-445.147剪力 V（KN）V 左-345.745-168.745368。335V 右368。335168。745345。745支座反力R（KN）714.08337.49714.082、抗弯强度验算:取最大负弯矩 Mmax=445。147KN。m满足要求。3、扰度验算：满足要求4、抗剪强度验算：4上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书5、稳定性验算：满足要求3 3。4 4 卧梁一下钢立柱受力计算卧梁一下钢立柱受力计算1、参数信息(1)卧梁一支座反力值:RA=RC=714.08KNRB=337.49KN(2)钢立柱以最大支座反力 RB=714。08KN 计算2、钢立柱承载力计算（按最不利工况计）:抗压强度：Lo=Uol=2.0350cm=700cm=lo/ix=700cm/17.33cm=40.4150 满足要求轴心受压稳定系数查表=0.751N/（A)=714。08KN/（0。751153.94cm2）=6。2N/mm2f=215 N/mm2满足要求3 3。5 5 地梁一承载力计算地梁一承载力计算1、各钢柱传至地梁轴向力设计值RA=RC=714.08KNRB=337.49KN=2714.08KN+337.49KN=1765。65KN2、每根钢柱自重:3.5m 长 50010 钢柱：23.140.250.013.578=4.3KN/根64016 封头钢板：3。140.3220。016782 块=0。8 KN/根故每根钢柱自重为：4.3+0.8=5。1 KN3、10槽钢剪刀撑自重：查表得 10槽钢自重为 0。1KN/m,共计 4m 长 10槽钢剪刀撑 4 根，则分配到每根钢柱为：0.14=0。4KN/根4、地梁均布荷载力：90090010000 钢砼地梁自重为:0.91.151025=258.75 KN=1765.65+（5.13+0。43+258.75）1.2（K）=2095。95KN地梁均布荷载力:2095.95KN/10m=209.595KN/m5、由于地梁是建在现有的沥青路面上，现有道路为城市快速道路,道路结构层为400mm 厚的水泥稳定碎石，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度为3。0MPa，考虑到5上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书其他的一些不利因素，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度至少能达到0.83.0MPa=2。4 MPa=2400KPa，满足地基承载力要求。3.63.6 地梁一配筋计算地梁一配筋计算1、钢柱自重:（5.13+0。43）1.2（K）=19。8KN/3 根=6。6KN/根地梁各支座点反力为:RA=RC=714。08KN+6.6 KN=720。68 KNRB=337.49KN+6.6 KN=344。09 KN均布荷载为:（720。682+344。09）/10=178.545KN/m2、计算地梁最大弯矩综上取最大弯矩 MB=-637。91KM。m，取支座最大剪力 V=368.335 对地梁进行配筋。3、验算是否需要双筋截面配置截面：BH=9001150C30（fc=15N/mm2）二级钢筋（fy=310N/mm2）钢筋设置两排:ho=115070=1080所以不需要双筋截面配置满足要求满足要求设 722 钢筋截面积 2661mm22352mm2，所以取 722 满足要求4、承载力复核：M=637.91KNm满足要求5、支座边缘截面剪力计算及配筋V=368.335KN3038KN满足抗剪要求6、只需配构造箍筋：四肢 10250满足要求图图 3.43.4门架地梁一配筋图门架地梁一配筋图四、快车道门架受力计算四、快车道门架受力计算4.14.1 验算验算 1818工字钢枕梁工字钢枕梁1、参数信息(1)枕梁按照单跨简支梁计算，跨度 2.1m(2)每根枕梁承受 5 根板梁支架立杆传递的压力，即 F1F5=17KN6上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书(3)18#工字钢自重：0。24KN/m(4)将集中力转换为均布荷载得：q=175/2。1=40.48KN/m(5)枕梁上均布荷载：q=40。48+0.241.2(K)=40。77KN/m(6)18工字钢 Wx=185cm3q=40。77KN/m图图 4 4。1 1 枕梁计算简图枕梁计算简图支座反力 RA=RB=0。540.772。1=42.809 KN最大弯矩2、抗弯强度验算：满足要求。3、扰度验算:满足要求4、抗剪强度验算：5、稳定性验算：满足要求4 4。2 2 验算验算 6060 H H 型钢横梁一型钢横梁一1、参数信息(1)横梁一按照单跨简支梁计算，跨度 11m。(2)横梁承受板梁支架立杆传递的压力以及柱两侧枕梁传递的压力，即F1=F7F16=17KN，F2F6=17+17/2=25。5KN。(3)将集中力 F1F16 转换为均布荷载得：q=（1711+25。55）/11=28.59KN/m(4)60 H 型钢（6002001117）自重为:1。03KN/m。(5)横梁一上均布荷载:q=28.59+1.031。2（K）=29。83KN/m(6)60 H 型钢(6002001117）Wx=2480.62cm3q=29。83KN/m图图 4 4。2 2 横梁一计算简图横梁一计算简图支座反力 RA=RB=0。529。8311=164。07 KN最大弯矩2、抗弯强度验算：满足要求。7上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书3、扰度验算：满足要求4、抗剪强度验算：5、稳定性验算:不满足要求故考虑在横上增设故考虑在横上增设 4 4 道拉结，采用道拉结，采用 1010槽钢垂直横梁方向焊接连成整体，在横梁槽钢垂直横梁方向焊接连成整体，在横梁底部沿横梁方向每隔底部沿横梁方向每隔 2 2 米用米用 2525钢筋将相邻两根横梁进行焊接连接钢筋将相邻两根横梁进行焊接连接.4 4。3 3 验算验算 60#H60#H 型钢横梁二型钢横梁二1、参数信息(1)横梁二按照单跨简支梁计算，跨度 11m,采用双拼 6002001117 型钢。(2)横梁承受柱中间枕梁传递的压力以及柱两侧枕梁传递的压力，即 F1=F7F16=42.809KN,F2=F6=42.809+17/2=51。309KN,F3=F4=F5=17+17/2=25.5KN。(3)将集中力 F1F16 转换为均布荷载得：q=（42。80911+51。3092+25.53)/11.3=57.52KN/m(4)60#H 型钢（6002001117）自重为:1.03KN/m.(5)横梁二均布荷载：q=57.52+(1.032)1。2(K）=59。99KN/m(6)60#H 型钢(6002001117)Wx=2480。62cm3q=59.99KN/m图图 4.34.3 横梁二计算简图横梁二计算简图支座反力 RA=RB=0.559。9911=329。945 KN最大弯矩2、抗弯强度验算:满足要求。3、扰度验算:满足要求4、抗剪强度验算：5、稳定性验算：满足要求。4.4 604.4 60 H H 型钢横梁三型钢横梁三8上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书脚手架立杆底部横梁承受 7 根脚手架立杆压力，每根立杆按照 17KN 计算,则横梁支座反力为 RA=RB=（177+1.461.2）/2=60。38KN4 4。5 5 验算验算 6060 H H 型钢卧梁二型钢卧梁二1、参数信息(1)卧梁上承受快车道横梁和慢车道横梁上传递的压力，其中快车道横梁传递的压力为:F1=F20=60。38KN，F2F9=164.07KN，F10=F11=329.95KN，F12F19=164。07 KN；慢车道横梁传递的压力为：F1=F11=27.06KN，F2F10=187。61 KN.(2)将集中荷载转换为均布荷载为：（60。382+164。0716+329.952+187。619+27.062）/13.15=391。513KN/m.(3)60#H 型钢(5883001220)自重为:1。46KN/m。(4)卧梁上均布荷载为：q=391.513+1。461.2（K）=393.265KN/m。(5)卧梁(5883001220)H 型钢 Wx=3853。19cm3。q=393。265KN/m图图 4 4。4 4 卧梁二计算简图卧梁二计算简图表表 4 4。4 4卧梁二受力计算表卧梁二受力计算表支座ABCD均布荷载（KN。m）394。852394.852394。852394.852支座弯矩M（KN.m)-519。233-339.167-397.173-345。213剪力 V（KN）V 左639。056615.590685.611-653。268V 右721。511651.490683。833521。076支座反力R（KN）1360。5671267。0801369.4441174。3442、抗弯强度验算:取最大负弯矩 Mmax=519.233KN.m满足要求。3、扰度验算：满足要求4、抗剪强度验算：5、稳定性验算：满足要求4 4。5 5 卧梁二下钢立柱受力计算卧梁二下钢立柱受力计算9上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书1、参数信息(1)卧梁支座反力值：RA=1360。567KN，RB=1267.080KN,RB=1369。444KN，RB=1174.344KN(2)钢立柱以最大支座反力 RB=1369.444KN 计算2、钢立柱承载力计算（按最不利工况计）：抗压强度：Lo=Uol=2。0350cm=700cm=lo/ix=700cm/17.33cm=40。4150 满足要求轴心受压稳定系数查表=0.751N/(A)=1369.444KN/(0。751153。94cm2）=11。8N/mm2f=215 N/mm2满足要求4.64.6 地梁二承载力计算地梁二承载力计算1、各钢柱传至地梁轴向力设计值RA=1360。567KN，RB=1267.080KN，RC=1369。444KN，RD=1174。344KN=1360.567+1267。080+1369。444+1174。344=5171。435KN2、每根钢柱自重：3.5m 长 50010 钢柱：23。140。250.013。578=4.3KN/根64016 封头钢板：3.140.3220.016782 块=0。8 KN/根故每根钢柱自重为：4。3+0.8=5。1 KN3、10槽钢剪刀撑自重：查表得 10#槽钢自重为 0。1KN/m，共计4m 长 10#槽钢剪刀撑 6 根，则分配到每根钢柱为：0.14=0.4KN/根4、地梁均布荷载力：1000100012300 钢砼地梁自重为：11.1012.325=338.25KN=5171.43+（5.14+0。44+338.25)1.2（K）=5603。73KN地梁均布荷载力:5603。73KN/12。3m=455.59KN/m5、由于地梁是建在现有的沥青路面上,现有道路为城市快速道路,道路结构层为 400mm厚的水泥稳定碎石，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度为 3。0MPa，考虑到其他的一些不利因素，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度至少能达到0。83。0MPa=2.4MPa=2400KPa,满足地基承载力要求。4 4。7 7 地梁二配筋计算地梁二配筋计算10上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书1、钢柱自重：（5.14+0.44)1.2(K）=19.8KN/4 根=6.6KN/根地梁各支座点反力为:RA=1360.567KN+6。6KN=1367.167KN，RB=1267。080KN+6。6KN=1267。680KNRC=1369。444KN+6。6KN=1376。044KN，RD=1174.344KN+6。6KN=1180。944KN均布荷载为：（1367.167+1267。680+1376.044+1180.944）/12.3=422.588KN/m2、计算地梁最大弯矩综上取最大弯矩 MBC中=1135.94KM.m，取支座最大剪力 V=721.511 对地梁进行配筋。3、验算是否需要双筋截面配置截面：BH=10001100C30(fc=15N/mm2）二级钢筋（fy=310N/mm2)钢筋设置两排：ho=110070=1030所以不需要双筋截面配置满足要求满足要求设 1025 钢筋截面积 4909mm24486mm2,所以取 1025 满足要求4、承载力复核：M=1135.94KNm满足要求5、支座边缘截面剪力计算及配筋V=721.511KN3219KN满足抗剪要求6、只需配构造箍筋：四肢 10250满足要求图图 4 4。8 8 门架地梁二配筋图门架地梁二配筋图4 4。8 8 验算验算 6060 H H 型钢卧梁三型钢卧梁三1、参数信息(1)卧梁三上承受横梁一、横梁二上传递的压力，以及脚手架横梁上传递的压力，即 F1=F2=60.38 KN，F2F9=164。07KN,F10=F11=329.945 KNF12F19=164。07KN(2)将集中荷载转换为均布荷载为：（60。382+164。0716+329。9452）/13。15=258。994 KN/m。11上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书(3)60#H 型钢（5883001220）自重为：1。46KN/m。(4)卧梁三上均布荷载为：q=258。994+1。461。2（K）=260.746KN/m.(5)卧梁(5883001220）H 型钢 Wx=3853。19cm3.q=260。746KN/m图图 4 4。8 8 卧梁三计算简图卧梁三计算简图表表 4 4。8 8 卧梁三受力计算表卧梁三受力计算表支座ABCD均布荷载（KN。m）260。746260.746260.746260。746支座弯矩M（KN.m）-344。266-215。099-215.099344.266剪力 V（KN)V 左423。712391.089-430.231469.372V 右469。372430。231391。089423.712支座反力R(KN)893.084821.320821.320893。0842、抗弯强度验算:取最大负弯矩 Mmax=344.266KN.m满足要求。3、扰度验算:满足要求4、抗剪强度验算：5、稳定性验算:满足要求4.94.9 卧梁三下钢立柱受力计算卧梁三下钢立柱受力计算3、参数信息(1)卧梁支座反力值：RA=RD=893。084KNRB=RC=821。320KN(2)钢立柱以最大支座反力 RA=RD=893。084KN 计算4、钢立柱承载力计算（按最不利工况计）：抗压强度：Lo=Uol=2。0350cm=700cm=lo/ix=700cm/17。33cm=40.4150 满足要求轴心受压稳定系数查表=0.751N/（A)=893.084KN/(0。751153.94cm2)=7.7N/mm2f=215 N/mm2满足要求4.104.10 地梁三承载力计算地梁三承载力计算1、各钢柱传至地梁轴向力设计值12上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书RA=RD=893。084KNRB=RC=821.320KN=2893。084KN+2821.320KN=3428。808KN2、每根钢柱自重:3.5m 长 50010 钢柱:23。140。250。013。578=4.3KN/根64016 封头钢板:3.140.3220。016782 块=0。8 KN/根故每根钢柱自重为：4。3+0。8=5.1 KN3、10#槽钢剪刀撑自重：查表得 10#槽钢自重为 0.1KN/m,共计 4m 长 10#槽钢剪刀撑 6 根，则分配到每根钢柱为：0.14=0。4KN/根4、地梁均布荷载力：90090011000 钢砼地梁自重为:0。90。91225=243 KN=3428.808+（5.14+0.44+243）1。2(K）=3746.808KN地梁均布荷载力：3746。808KN/12m=312。234KN/m5、由于地梁是建在现有的沥青路面上，现有道路为城市快速道路，道路结构层为400mm 厚的水泥稳定碎石，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度为 3.0MPa,考虑到其他的一些不利因素，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度至少能达到 0。83。0MPa=2.4MPa=2400KPa，满足地基承载力要求。4.114.11地梁三配筋计算地梁三配筋计算1、钢柱自重:（5。13+0.43）1。2（K)=19。8KN/4 根=6.6KN/根地梁各支座点反力为:RA=RD=893.084KN+6.6 KN=899.684KNRB=RC=821.320KN+6。6 KN=827.920KN均布荷载为：（899.6842+827.9202）/12=287。934 KN/m2、计算地梁最大弯矩综上取最大弯矩 MBC中=636。69KM.m，取支座最大剪力V=469.372 对地梁进行配筋.3、验算是否需要双筋截面配置截面：BH=900900C30（fc=15N/mm2）二级钢筋（fy=310N/mm2）钢筋设置两排：ho=900-70=83013上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段2#出入口人行天桥门洞门架计算书所以不需要双筋截面配置满足要求满足要求设 725 钢筋截面积 3436mm23145mm2，所以取 725 满足要求4、承载力复核:M=636.69KNm满足要求5、支座边缘截面剪力计算及配筋V=472.224KN2334KN满足抗剪要求6、只需配构造箍筋：四肢 10250满足要求14