门吊拆除计算书5635.pdf
计算书 10.1 地基承载力计算 最重部件小车重 31t，由 1 部 200t 汽车吊进行吊拆，汽车吊带配重自重135t，在吊车支腿下方铺设 2m*2m 厚 20mm 的路基箱，使吊车支腿受力通过路基箱均匀扩散至地基。汽车吊支腿全伸长度为 8.7m，当汽车吊吊载小车到最大工作半径 12 米并旋转至一侧支腿正上方，此时处于最大受力工况，此时的最大受力支腿承受汽车吊本身自重平均在四个路基箱的受力值，和吊重物以最大受力支腿为支点产生的力矩反支力,此时需根据被吊物重量分为两种情况判断，第一种为均分算法，第二种为力矩算法，最终结果取两种算法的较大值：算法一:均分算法 KPamtP8.103/38.102243113542宽长部件重汽车吊重 算法二:力矩算法 KPamtabP169/9.16225.55.631312宽长部件重部件重 根据三角函数算得 a=5.5m，b=6.5m 根据以上算法可以得出汽车吊支腿对地面的最大压强为 169KPa，只要地面承载力大于此压强即可。ab 图 10.1-1汽车吊支腿最大受力示意图 10.2 缆风绳受力计算 1）缆风绳的选用 风力和主梁撞击时可能导致支腿偏摆量（按3 度计算）引起的单根缆风绳的受力计算（即 X、Y 方向产生的拉力 图 10-2-1 缆风绳拉结示意图 四个支腿分别用两根垂直于大车行走的方向的缆风绳固定，大车行走用夹轨钳锁死。缆风绳分别在支腿 9 米处固定，防止支腿倾覆，并确认缆风绳支腿固定点牢靠。缆风绳与地面的锚固固定采用钢丝绳连接 3t 手拉葫芦再连接支腿方式的固定方式。钢丝绳用 10t 卸扣连接支腿上端的锚固点。通过 3t 手动葫芦拉紧钢丝绳，选用公称抗拉强度为 1770N/mm2 的 16（637-16-1770）钢丝绳，直径选用 D=16mm。取支腿重的一侧进行受力验算。由手册可查得直径 16mm 的 637 纤维芯钢丝绳抗拉强度 N=150KN；风载荷力和主梁撞击引起支腿偏摆量的倾覆力矩 M 倾=FWhW+GLW=1328.36+294000.31=17084N.m 其中 FW=CKKqA=1.751.01106.9=1328.3N，CK：风力系数（跟迎风面的结构有关，在此选 1.75）K:风力随高度变化系数（在此选 1.0）q：不同等级风下的计算风压（大雨、风力在五级以上等恶劣天气，必须停止露天起重吊拆作业。计算受力时按六级风计算，风压 q110N/m2）A:迎风面积（支腿迎风面为不规则面，放样计算为 6.9m2）其中 G 为支腿重量；G=30009.8=29400N 其中 hW 为支腿倾覆高度：支腿高度 Hw=9m，hW=92/3=6m 其中 LW 为支腿有效摆偏量：支 腿 倾 斜 3 时 倾 覆 高 度 处 的 偏 摆 量 LW=hW tan3 =6 0.0524=0.31m 3）焊接吊耳的受力验算 15070R40 30 20AA 图 10.2-2 吊耳示意图 支腿吊耳和钢梁吊耳均采用20mm厚的钢板制作,焊接的长度150mm；筋板与底板用结50 焊条满焊，焊接面积150mm5 mm=750 mm；由手册可查得该型号焊条焊缝金属抗拉强度为 50Kg/mm；则其抗拉强度 750 mm50Kg/mm=37500Kg；大于支腿倾斜产生的最大拉力 T，焊接吊耳能满足受力强度.10.3 地锚抗拔力计算 钢筋混凝土地面 30cm-35cm厚，用 150mmM16，8.8级高强膨胀螺栓做锚固。对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式验算:N 拔=N/2+（M/Z)/n*2B 式中:N拔-单个膨胀螺栓承载能力设计值 N-拉力 M-弯矩 Z-上下两排螺栓中距 n-每排螺栓个数 B-调整系数,每处 4 个取 1.25、6 个取 1.30、8 个取 1.32 N=1.54*103/2+（0.54*103/100）/3*2*1.3=20KN 即每个 M16膨胀螺栓抗拉力承载力为 20KN。整个地锚共 6 个膨胀螺栓，最大拉力承载力总和为 20*6=120KN大于 F 拉=5.13KN，所以地锚设置满足本次要求。10.4、防滑止挡受力分析计算：主梁底部吊装绳主梁侧面 图 10-4-1 防滑止档示意图 防滑止档采用 16mm钢板做止档面，10mm钢板做加强筋，在主梁底部两侧边缘制作两个，如上图 10-4-1所示，钢丝绳呈 55角，止档受力在根部，可忽略止档本身破坏性，计算止档焊缝受力即可，Q235通常采用 J422焊接，填充金属的抗拉强度不低于 420MPa。而 Q235材料本身的抗拉强度是 375-500 MPa，在此计算采用最低值低=375 MPa 单个止挡水平力受力 F=G/4cos55=25/40.57=3.6t 止档总焊缝截面积 A=（802+1202）8=3200mm2 止档焊缝最大承受拉力 F拉=低A 0.85=1020KN=102t，式中 0.85为焊接融合率 因实际受力 FF拉，所以止档受力满足使用要求 10.5、吊拆钢丝绳跟卸扣的计算和选择（1）主梁吊拆吊索计算选择 图 10.6-1 钢丝绳拉结示意图 根据公式：S 为每一根吊索钢丝绳所受的拉力，KN G 为所吊物体的自重，G=229.8=216KN n 为吊索钢丝绳的根数，n 取 4 根；【S】为吊索钢丝绳的允许拉力 根据直角三角形勾股定理 所以 S=1314421658KN 选择 6 37，直径为 32mm的钢丝绳（抗拉强度为 1770Mpa）的破断拉力为1350KN，吊拆用钢丝绳安全系数取 6，所以钢丝绳的允许拉力【S】=564/6=94KN，大于计算拉力值 58KN，则选取32mm637-1770的钢丝绳就能满足本次的吊拆任务。（2）小车吊拆吊索计算选择 图 10.6-2 小车吊拆示意图 根据公式：22222SbaLLnGS S 为每一根吊索钢丝绳所受的拉力，单位 KN G 为所吊物体的自重，G=309.8=294KN n 为吊索钢丝绳的根数，n 取 4 根；a、b、L 为吊索钢丝绳吊点距离；【S】为吊索钢丝绳的允许拉力 实测 a=6m，b=6m，L=9m 得：222222222669942942baLLnGS=83.3 KN 吊拆用钢丝绳安全系数取 6，所以钢丝绳的允许拉力【S】=564/6=94KN大于S=83.3KN 故选取32mm637-1770的钢丝绳能满足本次的吊拆任务。卸扣荷载=159.8=147 吊拆用卸扣安全系数取 1.1，所以卸扣的荷载力=147KN大于 S=83.3KN故选取四个 15t的卸扣能满足本次的吊拆任务。图 10.6-3 钢丝绳力学性能表 表 10.6-4 卸扣性能表 额定载荷WLLton A mm B mm C mm D mm E mm F mm G mm 3 45 30 28 28 95 58 90 5 54 38 30 30 114 70 110 8 58 42 35 35 128 80 120 10 64 45 38 38 136 85 130 15 50 50 52 52 200 110 150 20 78 55 52 52 25 125 165 25 82 60 63 63 226 135 190 32 100 70 70 70 238 157 215
