脚手架工程专项安全施工方案改完整.pdf

脚手架工程专项安全施工方 案改完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）一、工程概况 本工程为红泰翡翠豪庭工程,总建筑面积共计 46000m 2，建筑物总高度为 77。8m，该工程位于雅安市 天全县滨河路东段南侧，交通方便.根据工程特点及工程安全使用要求,该工程采用钢管脚 手架，下面就从几个方面进行施工阐述。二、持证上岗 凡参加该工程脚手架搭拆操作人员，必须持证上岗（健 康证和特种作业证）.三、搭架时间 当基础施工完验收合格后，土方进行了回填，进入现浇 板施工时，外架即可开始进行搭设。安全网应随外架的搭设 而挂设。四、施工方案 1、根据工程编制的该脚手架专项施工方案,方案有针对 性，能有效地指导施工，明确了安全技术措施.2、搭设高度在 2m 以下的外架有搭拆方案,绘制架体与 建筑物拉结详图，现场杆件立面和平面布置图（根据现场编 制）。3、该工程搭设高度为 25m 的外架，故采取双排钢管主 杆或缩小间距等加强措施，并绘制架体与建筑物拉结详图、现场杆件立面、平面图外（详附图），并说明脚手架基础做法。4、该外架专项施工方案包括卸荷方法等，且必须经企 业技术负责人审批签字盖章。五、立杆基础 1、现场不采用竹脚手架，立杆需深埋地下 30cm 以上 并支在垫木上，基础夯实后落实地顶撑支设在木板或水泥垫 块上，并设纵横相连地杆，立杆基础埋深上部分采用砼浇筑 的可不设地杆。2、脚手架基础平整夯实，高于地面 10-15cm,砼硬化，落地立杆垂直稳放在金属底座、垫板、砼地坪上，设纵横相 连扫地杆，扫地杆离地 20cm+5cm。3、外脚手架不得支在屋面、雨棚、阳台等处，确因工程 需要搭设的外脚手架，要分别对外架和屋面、雨棚、阳台等 部位的结构稳定性进行计算并采取有效安全措施.其设计计 算书和安全措施须经企业技术负责人审核签字盖章（该内容 根据施工时的实际情况决定）六、架体与建筑物拉接 1、脚手架与建筑物连接水平方向不大于 7m，垂直方 向不大于 4m 设一拉结点,拉结点在转角和顶部加密，即在 转角 1m 以内范围按垂直方向不大于 4m 设一拉接点,顶部 80cm 以内范围水平方向不大于 7m 设一拉接点。2、外架采用柔性拉结，拉结点应保证牢固，防止其移 动变形，且尽量设置在外架大、小横杆接点处。3、外墙装饰阶段拉结点也须满足要求，确因施工需要 除去原拉结点时，必须重新补设可靠有效的基础拉结，以确 保安全可靠，并经项目部安全员或施工员同意后方可进行。七、脚手架与防护栏杆 1、该建筑物的外脚手架除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外，还应在中间至少满铺一层。2、脚手板须用不细于 18#铅丝双股并联绑扎不少于 4 点，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板，脚手板完好无 损，破损的要及时更换.3、脚手架的高度，里立杆低于檐口 50cm，平屋面外 立杆高于檐口 1 1.2m。八、交底和验收 1、脚手架搭设前要对架子工进行安全技术交底，交底 内容要有针对性，交底双方履行签字手续。2、脚手架应进行定期检查和不定期两种形式的检查,并按要求填写检查表,检查内容量化，履行检查签字手续，对检查出的问题应及时整改，项目部每半月至少检查一次。九、卸料平台 1、外脚手架吊物卸料平台和龙门架，卸料平台应有单 独的设计计算书和搭设方案.2、吊物卸料平台必须设置限载牌。3、卸料平台临边防护到位，设置 1.2m、0。6m 高,二道防护栏杆和 18cm 踢脚板，四周采用密封式安全立网封 闭。十、脚手架材料 1、由于温江区地处成都市郊区,本工程拟采用钢管脚手 架。2、木脚手板采用厚度不小于 5 厘米的木板，宽度以 20-30 厘米为宜，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透节 的不得使用。板的两端 8 厘米处应用镀锌铁丝箍绕 23 圈 或用铁皮钉牢。3、竹片脚手板，板厚不得小于 5 厘米，螺栓孔不得大 于 1 厘米,螺栓必须拧紧.竹编脚手板,其两边的竹杆直径不得 小于 4。5 厘米，长度一般以 2。3 3 米,宽度以 40 厘米为 宜.十一、外脚手架 1、脚手架的基础必须夯实、碾压平整、立杆垂直稳放、金属底座放在垫木上加以固定,应有排水措施。立杆间距不 得大于 2 米；大横杆间距不得大于 1。2 米；小横杆间距 不得大于 1。5 米.立杆、大横杆接头应错开。2、部分单排脚手架的小横杆伸入墙内不得少于 24 厘 米;伸出大横杆外不少于 10 厘米。通过门窗口和通道时,小 横杆之间距大于 1 米应绑吊杆；间距大于 2 米时，杆下需 加设顶撑.3、脚架的负荷量，每平方米不能超过 270 公斤.如果负 荷量必须加大，应按照施工方案进行架设。4、脚手架两端、转角处以及每隔 6 7 根立杆应设剪 刀撑和支杆，剪刀撑和支杆与地面的角度应不大于 60 度,支杆底端更埋入地下不小于 30 厘米。架子高度在 7 米以上 或无法设支杆时每高 4 米，水平每隔 7 米，脚手架必须同 建筑物连接牢固 5、架子的铺设宽度不小于 1.2。脚手板须满铺，离墙 面不得大于 20 厘米.在架子拐弯处脚手板应交叉搭接。垫平 脚手板应用木板，并且要钉牢，不得用砖垫。6、翻脚手板应两人由里往外按顺序进行,在铺第一块或 翻到最外一块脚手板时，必须挂牢安全带.7、脚手架的外侧、平台，要绑 1 米高的防护栏杆和钉 18 厘米高的挡脚板或防护立网.8、在门窗洞口搭设挑架（外伸脚手架），斜杆与墙面一 般不大于 30 度，并应支承在建筑物的牢固部分,不得支承在 窗台板、窗檐、线脚等地方。墙内大横杆两端都必须伸过门 窗洞两侧不少于 25 厘米。挑架所有受力点都要绑双扣，同 时要绑防护栏杆.十二、里脚手架 1、砌筑用的里脚手架铺设宽不得小于 1.2 米高度应保 护低于外墙 20 厘米。里脚手架的支架间距不得大于 1。5 米，支架底脚要有垫木块，并支在能承受荷重的结构上，搭 设双层架时，上下支架必须对齐，同时支架间应绑斜撑拉固。2、外脚手架在二层和四层设一道固定的水平安全网。同时外周满设安全网。3、搭设安全网每隔 3 米设一根支杆，支杆与地平一般 须保持 45 度,在楼层支网须事先预埋钢盘环或在墙的里外 侧各绑一道横杆；网应外高里低,网与网之间须接严密,网内 杂物要随时清扫.4、拆除脚手架，周围应设围栏和警戒标志，并设专人 看管,禁止入内。拆除应按顺序由上而下，一步一清,不准上 下同时作业。5、拆除脚手架大横杆、剪刀撑,应先拆中间扣，再撤离 两头扣，由中间操作人往下顺杆子。6、拆下的脚手杆、脚手板、钢管、扣件、钢丝绳等材 料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔.十三、搭设节点图附后 十四、脚手架的安全与维护（一）操作层及人行通道板必须满铺,板端搁置在在同一排 小横杆上搭接大于 200mm 严禁出现探头板，脚手板全部用 8#元铅丝绑扎。（二）操作层外侧设 1200mm 高安全横杆和中横杆、挡脚板。（三）安全网布设 脚手架外侧均需张设安全网进行全封闭围护，以保证施工 安全.支好后的安全网应能承受 160kg 冲击力,凡霉料、有漏孔 等不得使用。水平安全网架设时其伸出宽度大于 2m 外口高于内口，搭 接牢固，每隔一定距离用拉绳将斜杆与地面锚拉牢固,并随楼层 施工进度上升.（四）防雷电措施：脚手架搭设应远离高压线，在使用期间,严禁与带电体接 触。此外，搭设的外脚手架若处于雷雨季节,则设置避雷装置。十五、脚手架的检查验收和使用管理（一）检查工作阶段 1、每搭设一个楼层高度；2、遇有大风、大雨、大雪等异常天气后：3、停工超过一个月后；4、使用过程中发现异常后.（二）检查内容 l、检查是否按照施工组织设计和规范要求搭设；2、检查节点是否全部扣紧，扭矩达到 40 60KN m；3、拉杆及安全防护是否达到设计要求；4、钢管连接是否正确；5、检查垂直度是否满足要求；6、检查是否超载。（三）脚手架验收 脚手架搭好经项目工长、质安、专职工长、班组长自检后，由公司每月组织检查验收，经检验合格后，方投入使用（四）使用管理 为确保脚手架搭设和使用符合设计和有关规范规定要求，保障施工顺利进行，脚手架在使用过程中，具体由架工班管理，设专人负责管理，并设安全督查人员。做到确保施工需要，用 毕及时归库、清理及维护保养，提高使用速度，加速周转，降低 成本。十六、施工安全防护措施（一）出入口安全防护措施 本工程在所有出入口处均搭设水平防护棚，出建筑外沿不 小于 5m,棚顶满铺脚手板，再铺一层胶合板和彩条塑料布，棚顶 围栏 1.2m,用竹笆封闭底层出入口处脚手架安全防护棚（二）施工中的“四口五临边”必须进行安全防护 1、楼梯口梯段边用14钢筋临时焊成栏杆防护。2、预留洞口,用废旧模板遮盖，筒体内预留的较大的管道井口，则搭设立架用竹笆板封闭.3、框架外围墙体砌筑前，搭设安全栏杆栓挂竹笆板作临边的防 护。（三）施工安全防护 1、柱钢筋、模板安装时,搭设稳定的操作架,作业层铺架板.2、楼板、梁钢筋安装绑扎时，在两侧钢管架上铺宽度不小于 1 Om的操作平台，并临时设置防护栏杆。3、凡是高空作业人员使用安全带,进入现场施工人员带好安全 帽。4、楼梯、通道和施工作业面保证足够的照明度，危险部位还应 设置。5、楼梯口梯段边用14 钢筋临时焊成栏杆防护。6、预留洞口，用废旧模板遮盖，筒体内预留的较大的管道 井口,则搭设立架用竹笆板封闭。7、框架外围墙体砌筑前，搭设安全栏杆栓挂竹笆板作临边 的防护。（三）施工安全防护 1、柱钢筋、模板安装时，搭设稳定的操作架,作业层铺架 板。2、楼板、梁钢筋安装绑扎时,在两侧钢管架上铺宽度不小 于 1。Om的操作平台，并临时设置防护栏杆。3、凡是高空作业人员使用安全带,进入现场施工人员带好 安全帽。4、楼梯、通道和施工作业面保证足够的照明度，危险部位 还应设置。连墙件的轴向力设计值:N1=N1W+N0=5。645 KN 两墙件承载力设计值按下式计算：Nf=x AX f 其中为轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 Lo/i=300/15。8 的结果查表得到=0。949，L 为内排架距墙的长度，又因为 A=4.89 m2；:f:=205。00N/mrm.连墙件轴向承载力设计值为:Nf=0.949 X4.89X 104X205.00X103=95。133KN Nl=5.645 Nf 95。133,连墙件的设计值满足要求.连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到N=5.645小于单扣件的抗滑力8。0 KN,满足要求。连接件 连接部 连墙件扣件连接示童图 九、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：P fg 地基承载力设计值：fg=f gkX KC=200。00 KN/m2 其中，地基承载力标准值f gk=500。00 KN/m 脚手架地基承载力调整系数KC=0.400 立杆基础底面的平均压力：P=N=140.732 KN/m A 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12。665 KN 基础底面积A=0。090 m P=N=12665=140.72 7 7 =1。593 mm 5080 大横杆的最大弯取应力为3=58.464N/mm2小于大横杆抗压强度设 计值f =205。ON/mm2，满足要求.3、挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续均布荷载作用下的挠度。计算公式为：V max=0.677x q1 L L L L+0.990 x q2 L L L L 100EL 100EL 其中:静荷载标准值：qi=Pi+P2=0.038+0。105=0。143 KN.m 或荷载标准值:q2=Q=0。700 KN。m 最大挠度计算值为:0.143 1500 1500 1500 1500 V max=0.677 x 100 2.06 100000 121900+0 990 x 0.7 1500 1500 1500 1500 100 2.06 100000 121900 大横杆的最大挠度仁593 m小于大横杆的最大允许挠度需-与 10 m,满足要求!三、小横杆的计算 根据JGJ130-2001第5.2。4条规定，小横杆按照间支梁进行强度和 挠度值计算，大横杆在小横杆上面，用大横杆支座的最大反力计算 值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯 矩和变形。1、荷载值计算 大横杆的自重标准值：P仁0。038X1500=0。058 KN 脚手板的自重标准值：P2=0。30X 1。05X 空=0.158 KN 2 1 活荷载标准值：Q=2X 1。05X丄5=1.05 KN 2 1 集中何载的设计值：P=1。2X(0.058+0。158)+1。4X 1.05=1。728 KN p p Z、/、/、Z、/、Z*Z、/Z X Z、/X/、/-,/X Z /L/3 z L/3 7 7/L 小横杆计算简團 2、强度验算 最大弯矩考虑应为小横杆自重均布荷载于大横杆传递荷载的标准值 最不利分配弯矩。均布荷载最大弯矩计算公式如下：2 Mqmax=qX L*8 V pmax=pl 3丨丨4丨丨 pmax 1265.1 1050 3 1050 1050 4 1050 1050 9 72 2.06 100000 121900 094 mm 小横杆的最大挠度为2。094 mm小于小横杆的最大允许挠度 1050.00 150 7.000与10 mm,满足要求。3、挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计之最 不利分配的挠度.小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：V=5ql l l l V qmax=-384EL Vqmax=5 0.38 105 o=0.024 mm 384 2.06 100000 121900 大横杆传递荷载 P二P1+P2+Q=0058+0.158+1。050=1。265 KN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下 四、扣件抗滑力计算 按规范5。1。乙直角、旋转扣件承载力取值为&00KN，按 照扣件抗滑承载力系数 0.80,该工程实际旋转单扣件承载力取值为 6.40KN 纵向或横向水平干与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式 计算（规范5。2.5）。RW RD 其中：FD扣件抗滑承载力设计值，取6。40 KN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值.大横杆的自重标准值 P仁0.038X 1。5X 2=0。058 KN 2 小横杆的自重标准值 P2=d 038X 1。050=0。040 KN 脚手板的自重标准值 P3=0.30 1.05 1.5=0.236 KN 2 活荷载标准值：Q 二 2 1.05 1.5=1。575 KN 2 活荷载设计值：R=1。2X（0。040+0。236）+1.4 X 1.575=2 537 KN R=2.537 KN 6。40 KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。五、脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值 包括以下内容:（1）每米立杆承受的结构自重标准值（KN,为0。1505 0 038 0.1505 1.5 2/2 1.5 2 N31=X 15=3。986 1.5（2）脚手板自重标准值（KN/rf）,采用松木或竹串片脚手板，标准 值为0.30 0.30 255 0.3=0。608 KN（3）栏杆与挡脚板自重标准值（KN/m）,采用栏杆、冲压钢脚手板、挡板，标准值为0.11 0.110 2 1.5=0.165 KN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/rf）,标准值为0。005 N34=0。005X 1.5 X 15=0。112 KN 经计算得到,活荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.986+0.608+0.165+0.112=4.871 KN 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距 内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 M 2.0X 1。050X 1。5X2/2=3.15 KN 风荷载标准值按以下公式计算 WK=0。7 UZXUSXW0 其中：Wo-基本基本风压(KN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009 2001)的规定采用：W0=0。550 KN/m UZ=风 荷 载 高 度 变 化 系 数，按 照 建 筑 结 构 荷 载 规 范 (GB50009-2001)的规定采用：UZ=0.740 US=风荷载体型系数,取值为 0。649；经计算得到，风荷载标准值：WK=0.7X0。55X0.74X0.649=0.185 KN/m 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1。2N+1。4N0=1.2X4。871+1。4X3.15=10.255 KN 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：=0.074 KN/m A 0.186 489 N=1.2N+0.85 X 1。4N)=1。2X4.871+0。85X 1。4X 3。15=9.593 KN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为:MW=0。85X 1。4 WKLAH/10 0.85 1.4 0.0.185 1.5 1.5 1.5 10 六、立杆的稳定性计算 不组合风载时，立杆的稳定性计算公式为 5=:?A 立杆轴向压力设计值：N二10.225 KN 计算立杆的截面回转半径:i=1.58 cm 计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：u二1.155 计算长度，由公式 L0=kuh 确定：L0=3。119 m 长细比：L/I=197.00 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/I的计算结果查表得到=0.186。立杆净截面面积 A=4.89 cm 2 立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5。8 cm3 钢管立杆抗压强度设计值：f=205。000 N/mn2 5=10255=112.745N/mnn 立杆稳定性计算3=112.745N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205.000 N/mm2，满足要求。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：5=J1+MW f:A W 立杆的轴心压力为设计值为：N=9.593 KN 计算立杆的截面回转半径：i二1。58 cm 计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3。3得：k=1。155 计算长度系数参照扣件式规范表 5。3.3得u二1。8 计算长度，由公式 L0=KUH确定：L0=3.119 m 长细比：L/I=197。00 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/I的计算结果查表得到=0。186 o 立杆净截面面积A=4 o 89 cm2 立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5。08 cm3 钢管立杆抗压强度设计值：f=205。000 N/mn2 5=+MW=9593.1+74260.503=120.090N/mm2 A W 0.186 489 5080 立杆稳定性计算5=120.090N/mm小于立杆抗压强度实际值f=205o 000 N/mm，满足要求。七、连墙件的计算 连墙件轴向力设计值应按照下式计算：连接件 N=N1W+N 0 风荷载标准值 W=0.185 KN/m2 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 AW=9.00 m 按规范 5.4。1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）,N0=3.0 KN 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN,按照下式计算：NW=1.4 X WKX A=2.330 KN;连墙件的轴向力设计值：M=NIW+N 0=5。330KN 连墙件承载力设计值按下式计算：N 二 X AX f 其中为轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L /i=300/15。8的 结果查表得到=0。949，L 为内排架距墙的长度,又因为 A=4.89 m；f=205.00N/mm 2.连墙件轴向承载力设计值为：-4 3 Nf=0.949 X4.89X10-4X205。00X103=95.133 KN N=5。330 N 95.133，连墙件的设计值满足要求。连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到N=5。330小于单扣件的抗滑力8。0 KN,满足要 求。连接部 连墙件扣件连接示童图 八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬挑部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙 支点。本方案中，脚手架为1。05米，内排脚手架距墙距离为0。3米，支 拉斜杆的支点距墙体的距离不小于 1。2米，水平支撑梁的截面惯性 矩 1=866。2cm，截面抵抗矩 W=108.3crh，截面积 A=21.95cmi。受力脚手架集中荷载 N=1。2X4.871+1。4X 3。15=10.255 KN;水平钢梁自重荷载 q 二 1.2 X21。95X0。0001X78。5=0.207KN/m;/-A B 悬挑脚手架示意图 J/P J/Q /X /ri J S/Ji /X 广、/x#、/X-,严、zx r|3og/1200 x 2000 L f A-广 悬挑脚手架计算简图 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1:二 13。839 KN 5=bWK R2:=7。460 KN R3:=0。066 KN 最大弯矩 M max=1.547 KN。m M,N 1.547 1000000 0 2 最大应力 3=+=+=13。609 N/mm 1.05W A 1.05 108300 2195 水平支撑梁的最大应力计算值为13。609 N/mm小于水平支撑梁的抗 压强度设计值215 N/mn2，满足要求。九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下:其中 b为均匀弯曲的受力构件整体稳定系数，按以下公式计算：b=5Z0b X 235 lh y 57010 63 235 b=1.87 1200 160 235 由于b大于0。6,查钢结构设计规范(GB5001 2003)附表 B,得到b为0.919。经计算得到最大应力 3=1.547 1000000=15.545N/mmw?=215mm 0.919 108300 水平钢梁稳定性，15.545N/mnm?=215mm满足要求。a为钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 6X 19、6X 37、6X 61 钢丝 d=16。8 十、拉绳的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 n RAH=RUiC0S ii i l 其中FUiCosB i为钢丝绳的拉力对水平杆产生的轴压力 各支点的支撑力 R。二RiSin 0 i 按照以上公式计算得到钢丝绳的拉力为：19.572KN。十一、拉绳的强度计算 钢丝绳的内力计算 钢丝绳（斜拉杆）的轴力FU均取最大值进行计算，为:FU=19.572 KN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的允许拉力按照下列公式计算:其中：Fg为钢丝绳的允许拉力（KN Fg为钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）计算中可以近似计算 Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径（mm）。绳分别取 0.85、0.82、0.8;K为钢丝绳使用系数。计算中Fg取 19。572 KN,a=0.820,K=6 0,得到:经计算，钢丝绳最小直径必须大于 17.00伽才能满足要求。钢丝绳（斜拉杆）的拉环强度计算 钢丝绳（斜拉杆）的拉环轴力 RU的最大值进行计算作为拉环的拉 力 N,为 N=R=19。572 N 钢丝绳（斜拉杆）的拉环强度计算公式为：5=N(b b-)?cc 4 其中：N为锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.460 KN;d为楼板螺栓的直径,d=20。00 m b为楼板内的螺栓锚板边长，b=5X d=100 m:?cc为楼板螺的局部挤压强度设计值，计算中取0 95?cc=11 9 N/mm 经过计算得到公式右边等于115。26 KN,大于锚固力N二7。46 KN,楼板混凝土局部承压计算满足要求。悬挑卸料平台 所需要的钢丝绳的拉环最小直径 D=1957-178 4=15 mm 3.142 125 十二、锚固段与楼板连接的计算 1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=Q 066 KN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：5=-d b 其中：N为锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.066 KN;d为楼板螺栓的直径,d=20.00 mm?d为楼板螺栓与混凝土的允许粘结强度，计算中取 1.27N/mm H为楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经计算得到 h要大于 1、荷载参数 脚手板类别：松木脚手板，自重标准值0。35 KN/rn2 由于卸料平台的悬挑长度和所受的荷载都很大，因此必须严格的进 行设计和验算。一、参数信息 栏杆、挡板类别：栏板冲压钢板，自重标准值0.11 KN/m2 施工工人等活荷载：自重标准值2.0 KN/m 最大堆放材料荷载：自重标准值 10 KN/m 2、悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离：1。2米;外层钢丝绳与内侧钢丝绳的距离：0。5米 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：5 米 钢丝绳安全系数 K：10；悬挑梁与墙的连接点按铰支计算.预埋件的直径：20 mm。3、水平支撑梁 主梁槽钢型号：16a 号槽钢槽口水平.次梁槽钢型号：10a号槽钢槽口水平。次梁槽钢间距：0。4 米，最里端次梁与墙的最大允许距离为 0。2 米。4、卸料平台参数 水平钢梁（主梁）的悬挑长度：2。5米；水平钢梁（主梁）的锚固长度：0。1 米；平台计算宽度：3 米.二、次梁的验算 次梁选择10a号槽钢槽口水平，间距0。4米其截面特性为：2 面积：A=12。74 cm 惯性矩：IX=198.30 cm4 转动惯量：WX=39.70 cm3 回转半径：ix=3。95 cm 截面尺寸：b=48。0 mm；h=100mm；t=8.5 mm。1、荷载计算(1)脚手板自重标准值：本工程采用松木脚手板，标准值为：0.35 KN/m2 Q=0。35X 0.4=0。14 KN/m(2)最大材料堆放荷载为10 KN,转化为线荷载：Q2=10。00/2.50/3。00X 0.40=0。53 KN/m(3)槽钢自重荷载 Q3=0.10 KN/m 经计算得到静荷载设计值 q=1.2(Q 1+Q2+Q3)=1.2(0。14+0。53+0.1)=0。93KN/m。经计算得到活荷载设计值 P=1。4X2。00X 0。40X 3=3。36 KN 2、内力验算 内力按照集中荷载 P 与均布荷载 q 的作用下简支梁计算，计算简图 如下：经计算得到 570 8.5 48 235 3 100 235=0.78 由于b 0。b=1。07 、N1 B Z 简支梁计算简图/最大弯矩M计算公式为:M=q l l+Pl 8 4 经计算得到，最大弯矩 M=0.93 3 3+3.36 3=3.56 KN/m.8 4 3、抗弯强度验算 次梁应力：3=f RX WX 其中FX为截面塑性发展系数，取1。05;?为钢材的抗压强度设计值,取205.00 N/mm2;次梁槽钢的最大应力计算值3=3.56 1000=85.43 N/m2 1.05 39.7 次梁槽钢的最大应力计算值 85。43N/mm小于次梁槽钢的抗压强度 设计值205.00 N/mm2满足要求。4、整体稳定性验算 M b WX 其中，b为均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按下列公式计算：b=570tb X 空 lh b 得到 b=0。706 次梁槽钢稳定性验算3=3.56 1000=127.02N/mm 0.706 39.7 次梁槽钢的稳定性计算等于 127.02N/mm小于次梁槽钢的抗压强度 设计值205.00N/mm满足要求.三、主梁的验算 根据现场的一些情况和一般做法，卸料平台的内钢丝绳作为安全储 备不参与内力的计算 主梁选择16a号槽钢槽口水平，间距0。4米。其截面特性为：面积:A=15.69 cm2 惯性矩：lx=391。47 cm4 转动惯量:W=62.14 cm3 回转半径:i x=4.95 cm 截面尺寸:b=53。0 mm；h=126mm;t=9。0 mmo 1、荷载计算(1)栏杆、挡脚手板自重标准值：本工程采用栏杆冲压钢，标准值为:0。11 KN/m2 Q=0.11 KN/m(2)槽钢自重荷载 Q2=0。10 KN/m 经计算得到静荷载设计值q二1。2(Q+Q2)=1.2(0。11+0。12)=0.28KN/m。次梁传递的集中荷载取次梁支座力：P=（0.93 X 3。00+3。36）+2=3。07 KN 2、内力验算 脚手架专项工程安全技术施工方案 一、工程概况：本工程位于振兴街路北粮食局后院美景东方住宅小 区11#住宅楼面积8052.57m2，高度18.90m。二、编制依据：本方案编制依据 JGJ130-2001。三、根据高度选用单排脚手架。四、构造要求：常用脚手架设计尺寸：敞开式单排脚手架的设计尺寸 连墙体设置 立杆横距 lb 步距 下列何载时的立杆纵距 la（m）脚手架允许 搭设高度（H）2+2 X 0.35(kN/m 2)2+2 X 0.35(kN/m 2)二步三跨 1.20 1.20 1.35 2.0 1.8 24 1.80 2.0 1.8 24 三步三跨 1.40 1.20 1.35 1.8 1.5 24 1.80 1.8 1.5 24 五、纵向水平杆、横向水平杆、脚手板 1、纵向水平杆的构造应符合下列规定：（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于 3跨;（2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆 的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在 水平方向错开的距离不应小于 500m m;各接头中心至最近主节点的 距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm；当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向 水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使 用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于 400mm。2、横向水平杆的构造应符合下列规定：（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严 禁拆除。（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜概括支承脚手板的 需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的 1/2；（3）当使用冲压钢脚手板、木脚手板的横向水平杆两端均应采 用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度 不应小于 180mm。3、脚手板的设置应符合下列规定：（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面 120 150mm；（2）冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三 根横向水平杆上。当脚手板长充小于2m时，可采用两根横向水平杆 支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板 的铺设可采用对接平铺，变可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取 130 150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于 300m m;脚手板搭接铺设时，接 头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于 200mm,其伸出横向水 平杆的长度不应小于 100mm。(3)作业层端部脚手板探头长度应取 150m m,其板长两端均 应与支承杆可靠地固定。4、立杆(1)每根立杆底部应设置底座或垫板。(2)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣 件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用 直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同 一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm。(3)脚手架底层步距不应大于 2m。(4)立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。(5)立杆接长除顶层顶步可采用搭接处,其余各层各步接头必 须采用对接扣件连接。(6)立杆顶端宜高出女儿墙上皮 1m，高出檐口上皮1.5m。(7)双管立杆中副立杆的高底不应低于 3步,钢管长度不应小 于 6m。5、连墙件 连墙件数量的设置除应满足本规范要求。连墙件布置最大间距 脚手架高度 竖向间距(h)水平间距(1 a)每根连墙件覆盖 面积(m2)双排 50m 2h 31a W 27 单排 h13.5 实际楼层高度 13.5m 满足要求 卜一、脚手架的拆除 子下顺，顺下时要使杆子垂直稍有坡度，迫使杆子靠住脚手架一头 着地。3、拆除过程中，要听从统一指挥，不宜中途换人，操作时思想 要集中，上下呼应，拆下的扣件要集中放在袋内，装好后吊运下来，不可乱丢乱放。4、拆除架子时，随拆随运，将材料运到指定地点，严禁乱堆乱 放。拆架子 4 拆架子时应先清除上面的存留材料、杂物，然后按层次由上 而下进行，先拆护身围栏，每留一块脚手板返到下一步，其余下运，然后依此拆小横杆、大横杆、剪力撑、立杆等，拆下的杆子要沿架 时不要碰坏门窗、玻璃、水落管、墙面等，对无把握部 位应提前加以防护。2 Mqmax=1。2X0。038X 1。05*8=0.006 KN.m 集中荷载最大弯矩计算公式：M pmax=号 Mpmax=1.728 1.05=0.605 KN.m 3 最大弯矩 M=M qmax+M pmax=0。006+0。605=0.611 KN.m 最大应力计算值3=Max=M=0.611 1000000=120。311 N/mm2 3 W 5080.00 小横杆的最大应力计算值3=120.311 N/mm2小于小横杆的抗压强 度设计值205。00N/mm2，满足要求。