模板专项施工方案(样本)203.pdf

南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心（调度灾备中心)模板工程专项方案 编 制：审 核：批 准：江苏江都建设集团有限公司 23 年 1 月 4 日 -1-1、工程概况 南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心(调度灾备中心)工程为二层建筑,建筑高度 1m,其中一层高度为 3.3,二层 6.m,建筑物室内外高差 0.45m。一层用途:活动室、门厅、讯问室、医务室、警卫室等,二层为办公区、休息厅、会议室、监控室,三层为大会议室、休息厅、办公室、贮藏室、音控室等，本工程外形为长方形，长 64.8m（轴线间长度)，宽9.0（轴线间宽度)纵向共6个轴线，为 114 轴，横向为1 个轴线分别为L 轴。结构形式:基础为桩承台独立基础,上部为框架结构,结构安全等级为二级,抗震设防烈度为 7 度，框架抗震等级三级,按抗震等级二级采取抗震措施;墙体拉结筋按 8 度设防；楼梯间抗震等级为二级，抗震按一级等级执行。2、材料选用及要求 材料种类 规格型号 材质 模板 1m厚 木胶合板 木方 010 杉木 钢管 482.7mm 235 扣件/锻铸铁 3.1 本工程采用 12厚木胶板，其强度、刚度满足施工要求,木胶板表面平整光滑,易脱模。3.2 钢管：采用 482.7mm 钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响架体结构实体稳定性的管体严谨使用。33 扣件：有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。3.4 架体底座采用木垫板,木垫板宽不小于0mm，厚度不小于50mm，垫板的延伸不得少于跨。4、施工工艺 -2-4.支设流程：柱 梁 板 4.2 柱模板安装 43 梁模板的安装 4.4 板模板的安装 4.5 梁板模板支撑系统的搭设 6 架体支设要求）采用 482mm 钢管搭设，立杆支设时可调底座配合使用。梁设双排架体,板设满堂架体,柱、梁、板应连成整体。2)立杆底部应设置垫板,距基面、顶面 20mm 搭设扫地杆。架体安装在木垫板上,垫板地面应夯实整平。3）剪刀撑要求：满堂架体外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑,中间在纵横向每隔 6m 左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑,每隔六排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，架设于梁处。并于在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处设置水平剪刀撑。）柱模板设计：采用木胶板，柱箍采用48 钢管进行加固，第一步距地 1cm,其余每步间距 40cm，同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑，其水平撑可与底梁支撑连为一个整体。并用对拉螺栓加固。5)梁模板设计:采用木胶板,设双排架体，梁底每跨加设道小横杆（均分)，梁侧立杆应通到板底。对于较大梁侧模,可采用中部加设对拉螺栓进行加固。梁底端部探出横杆不宜大于 200mm,如有其他因素超过者应在端头另加支撑。)现浇板模板设计:采用木胶板，设满堂架体,横杆步距.5 米，扫地杆距地 200mm。快拆头调整标高。在最上一层横杆钢管上加设小横杆,钢管上铺设木方次楞，木方次楞上铺木胶板。、模板工程的有关验算 -3-柱模板工程参数 柱模板参数 柱截面尺寸 50cm00-7mm 柱高度.3-.6 面板 12厚木胶合板 次楞 竖楞采用方木,柱每边设置个竖楞 柱箍 双钢管，间距 40m 对拉螺栓 77cm 柱中间加设直径2m水平对拉螺栓，竖向间距 400m 荷载参数 振捣砼对侧模板压力 4kN/m2 倾倒砼对侧模板压力 4N/2 新浇砼对模板侧压力标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值,依据建筑施工模板安-4-全技术规范,按下列公式计算,取其中的较小值:VFC210t22.0=0.25.1.1.21.00=43.38 m2 HFc=248=1000 kN2 其中 c-混凝土的重力密度,取24km3；t0 新浇混凝土的初凝时间，按00(T+5）计算,取初凝时间为5.7小时。T:混凝土的入模温度，经现场测试，为2；V-混凝土的浇筑速度,取m/h;H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取8m;1-外加剂影响修正系数，取2;2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值43.33kN/m2。柱侧模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为2mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取10mm。面板的截面抵抗矩W=10001/64000m3;截面惯性矩I=100011212/12=1400m4；(一)强度验算 1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距,=0.16m。2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4.38m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值 QK=4kN/m2。均布线荷载设计值为:q=0.91.438141=5145Km -5-q=0.91.354338+140.741=56.184N/m 根据以上两者比较应取1=5.18KN/m 作为设计依据。160 160 160 q=56.184KN/m 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载:M1=1q12=0.1561840.162.14Nm 面板抗弯强度设计值f=2.mm2；=Ma 0.14106=5.83/mm2 f12N/m2 W 24000 面板强度满足要求！（二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下：q=1438=43.338KNm；面板最大容许挠度值：16/250=6mm；面板弹性模量:E=4500N/mm2;=.677ql 06743.31604=30m 04mm 1E 04501000 -6-满足要求!柱侧模板次楞验算 次楞采用4000m(宽度高度）方木,间距：06m,截面抵抗矩W和截面惯性矩分别为:截面抵抗矩W=0010/=667mm3;截面惯性矩I=08080/12=3333m4；（一)强度验算、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L0.4m。2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4=33kN/m，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值 Q2K4N/m。均布线荷载设计值为:1.91.2.3+140.16=85KN/m q=091.354340740.6=8.989KN/m 根据以上两者比较应取 q8.989N/作为设计依据。400400400q=8.989KN/m、强度验算 计算最大弯矩:-7-Mx0.ql2=0.18.989.42=44km 最大支座力:1.1ql118.9804=.9kN 次楞抗弯强度设计值f17N/m2。=Mmax=0.1416 2.700N/mm2 17N/m2 W 533 满足要求！(二）抗剪强度验算 次楞最大剪力设计值V1.q1=0.68.9804=57KN 木材抗剪强度设计值v1.7N/mm2;抗剪强度按下式计算:=3V=2.5710 0.09Nm2 f=1N/m2bh 080 次楞抗剪强度满足要求!（三)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下:q 4.33016=6.934KNm；次楞最大容许挠度值=400/25=1.m；次楞弹性模量:E=100Nmm2;=.7q4=0.66934004=056 1mm 00I 1001000213333 满足要求!-8-柱宽度 B 方向柱箍的验算 柱箍采用双钢管，间距400m。截面抵抗矩W=8980mm3;截面惯性矩I=2560m4;截面积=848mm2（一)强度验算 竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:P.9143.338+144.56.4=.23kN P2.1.53381.74.560.4=.50kN 根据以上两者比较应取 P.506N 作为设计依据。4723503504721.753.513.513.513.513.513.513.513.511.75 计算简图(k)-0.258-0.3200.1640.429-0.024-0.0870.155-0.087-0.0240.4290.164-0.320-0.258 弯矩图(k.)经计算,从左到右各支座力分别为:N=2.15kN；2.51N;N3=6.212kN;4=10.519kN;N52.2N；最大弯矩 Mmax=49kN;-9-柱箍抗弯强度设计值（mm2)=0N/mm；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值.3KN。=Mmax=36 0.2906 50.056N/mm2 05N/mmn W 88 8980 满足要求!（二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=43330.156=704kN。柱箍的最大容许挠度值:=3m;经计算最大变形 Vmax=.06 m mm 满足要求!柱宽度 B 方向柱箍的对拉螺栓验算 对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值 Nb:Ntb=AnFtb A对拉螺栓净截面面积 tb螺栓的抗拉强度设计值 本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积n=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Nt1292kN。对拉螺栓轴力设计值N10.519 1292kN。满足要求！柱高度 H 方向柱箍的验算 柱箍采用双钢管，间距40m。截面抵抗矩W=98mm3;截面惯性矩=15mm4；截面积=88mm(一)强度验算 竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:P1.91.243.338+1.44.120.=2.489k -10-2=0.91.3543338+.4.740.104=7kN 根据以上两者比较应取 P 2.697N 作为设计依据。4224221.352.702.702.702.701.35 计算简图(kN)-0.182-0.1990.1080.4230.108-0.199-0.182 弯矩图（kN）经计算，从左到右各支座力分别为：N1.489kN;N=10.506k;3=189N;最大弯矩 ax=0.2kN.；柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205Nm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值=1.5KN。=N Mmax=1655 0.43106=49.056N/mm2 05/mm2 n W 848 880 满足要求！(二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=43380120.2.0kN。柱箍的最大容许挠度值:=8/500=1.6mm；-11-经计算最大变形 Vax=0.049 m 16mm 满足要求!柱高度 H 方向柱箍的对拉螺栓验算 对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值 Ntb:Nt Antb An对拉螺栓净截面面积 Ftb螺栓的抗拉强度设计值 本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0m2，可承受的最大轴向拉力设计值tb12.2kN。对拉螺栓轴力设计值N=10.06k 12.92N。满足要求！模板面板验算 面板采用木胶合板,厚度为12m，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=10121=400mm3;截面惯性矩=100212/1=14000mm；（一）强度验算 1、面板按四跨连续梁计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.3。2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为:q=1.2(0.11+1.101+03)1.42.1=.73KN/m q1=1.35(240.1+1.10.110.3）+.40.72.1 6.82KN/m -12-根据以上两者比较应取1=7.17N/m 作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q21.20.=0.60 KN/m 跨中集中荷载设计值 P=1.42.=.50KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载：1=0.107q=0.1.73.32=.069m 施工荷载为集中荷载:M0.107q2l20161P=007.360.3 0.16 3.500.3=17KNm 取Mmax=0.173Km验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Max=1730=7.1N/mm f12.5/mm2 W 24000 面板强度满足要求!（二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下:q (240.11+1.10.1.)=3.061KN/m；面板最大容许挠度值:30=0.8mm;面板弹性模量:=40N/m；=.3ql4=.623.6304=02mm .8mm EI 104144 满足要求!-13-次楞方木验算 次楞采用方木，宽度40m,高度10mm，间距0m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=4000100/6=666mm3;截面惯性矩I 508088012=33333mm4；(一）抗弯强度验算 1、次楞按三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1。2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。均布线荷载设计值为:q12(0.11+1.10.11+0.3).42.50.3=2.15KN/m q1=3(240+1.10.11+.3)+1.4072.503=1.7K/根据以上两者比较应取 q=152KN/m 作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值 q2=1.20303=.10KNm 跨中集中荷载设计值=.5=.500KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载：=.q1l=0.12.1522.15Km 施工荷载为集中荷载：M2 0.08q2+0.213P=0.8.1812+.213500.7Km -14-取Max=.74K验算强度。木材抗弯强度设计值17mm2；Mmx 0.74106 1414Nmm2 =1Nm2 53333 次楞抗弯强度满足要求!(二）抗剪强度验算 施工荷载为均布线荷载时：V1=0.q1l=0.2.121=.29KN 施工荷载为集中荷载:V2 0.6q2.0.6.081065.500.40KN 取V=2N验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv4.8N/m2;抗剪强度按下式计算:=V=32.3403 0.78N/mm2 fv=48/mm2 2h 250 次楞抗剪强度满足要求!（三)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下：=0.3（2011.10.110.3)=.18K/m 次楞最大容许挠度值：100250=4m;次楞弹性模量:E=10000/m2;-15-=0.677q=0.770918104=0.29mm 4m 10I 10000023333 满足要求！主楞验算 主楞采用：单钢管 截面抵拒矩W=449m3 截面惯性矩I=1.78m(一)强度验算 当进行主楞强度验算时,施工人员及设备均布荷载取 1.5k2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q1=.(240000111000.11+300)+1.415000.31732Nm q1=.35(240001+11000.1300)+14150.3=1681N/根据以上两者比较应取1=12N/作为设计依据。次楞最大支座力=1.11l=11721/1000=1.905kN。次楞作用集中荷载=195k,进行最不利荷载布置如下图:1000100010001.911.911.911.911.911.911.911.911.911.91 计算简图(kN)-16-0.377-0.559-0.1690.6320.441-0.130-0.1300.4410.632-0.169-0.559-0.377 弯矩图(kNm)最大弯矩 Max.6kN.;主楞的抗弯强度设计值f=25/m2;=Mma=032106 140.7 7N/m2 2 5N/mm W 4.49103 主楞抗弯强度满足要求！（二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q=0.3（2400.111000.11+300)=98/m.918N/m；次楞最大支座力=1.11l.118=1.01kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载，经计算，主梁最大变形值 V1077mm。主梁的最大容许挠度值:100/15.m,最大变形 Vmax=1.07mm 6.7mm 满足要求!(三）立杆稳定性验算 -17-立杆的稳定性计算公式:N+f A W N-轴心压力设计值(N）:N=6.858kN;-轴心受压稳定系数,由长细比=oi 查表得到；0-立杆计算长度(）,L0=kk2(+2a)，h：顶步步距，取1m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取.;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用,k=.167，k=1.16,L=2.9m。i-立杆的截面回转半径（c）,i1.6cm;A-立杆截面面积(cm2),A=38c2;Mw-风荷载产生的弯矩标准值；W-立杆截面抵抗矩(cm3):W=4.cm3；-钢材抗压强度设计值N/m2,=0m2；立杆长细比计算：Lo/=296/16=185 -18-按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209;N Mw=.8510+0.01510=2.463.52=857A W 0.20398102 4.25103 f=2Nmm 立杆稳定性满足要求!立杆底地基承载力验算 1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值 N=6858kN 2、垫木底面面积 A 垫木作用长度 1m,垫木宽度 3m，垫木面积 A=0.3=0 3m2 3、地基土为素填土，其承载力设计值 fak=10kN/2 立杆垫木地基土承载力折减系数.4、验算地基承载力 立杆底垫木的底面平均压力=N=.8=226kN/m2 mfak=100.4=40kN/2 A 0.3 满足要求!。新浇砼对模板侧压力标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:VFC210t22.0=0.2224.21.21.22=52.73 kN/m HFc=240=190 kN -19-其中 c-混凝土的重力密度,取24m3；t0-新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+1)计算,取初凝时间为5.小时。T：混凝土的入模温度,经现场测试，为2；V-混凝土的浇筑速度,取1.mh;-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0m；1-外加剂影响修正系数，取12；2-混凝土坍落度影响修正系数,取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值920kNm2。梁侧模板面板验算 面板采用木胶合板,厚度为12m，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=100122/6000mm3；截面惯性矩I=1000112212=14400m4；（一）强度验算、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L0.20m。2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4=19.200N/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值 Q=4kN/m2。均布线荷载设计值为：=0.9.21920+141=2.776N q10.91.319.0014.741=26.86Km 根据以上两者比较应取 q1=6.86N/m 作为设计依据。3、强度验算 -20-施工荷载为均布线荷载:M10q1=.12.560.02=0.1KNm 面板抗弯强度设计值f=5mm2;Mmax=1110=4.58N/m2 25N/2 2000 面板强度满足要求！(二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下:q=11920=19.2KNm;面板最大容许挠度值:2/400.5m;面板弹性模量:E 450N/m2;0.77q4=0.779.0204 0.32mm .5m 10EI 1050014400 满足要求!梁侧模板次楞验算 次楞采用40100m(宽度高度）方木，间距：0.m,截面抵抗矩W和截面惯性矩分别为:截面抵抗矩W=40000/=66667m3；截面惯性矩I=0808080/12=333333mm;（一）强度验算 1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞间距，L=。2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=19.200kN/m2,振捣砼对-21-侧模板产生的荷载标准值 Q2=4kN/2。均布线荷载设计值为:10.91.219.440.2=5.15KNm q2=1.319.2001.0.2.31N/根据以上两者比较应取 q51Km 作为设计依据。500500500q=5.371KN/m、强度验算 计算最大弯矩:max=0.1ql20.1.370=.3kN 最大支座力：1.1ql=1.15.7105=2.5N 次楞抗弯强度设计值f=7N/m。=Mmx=0.1310=2.3N/mm2 17m2 W 5333 满足要求！（二)抗剪强度验算 次楞最大剪力设计值1=06q1l=0.65.310.1.11K 木材抗剪强度设计值fv=4.N/m2;抗剪强度按下式计算：=1.61103=04Nm2 fv=48N/m2 h 25080 -22-次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:q=9.2000.3.8K/m；次楞最大容许挠度值=50/250=2mm；次楞弹性模量:=1000N/mm；=0.677ql4=0.673.845004=.076mm 2mm 100EI 1010213333 满足要求！梁侧模板主楞验算 主楞采用双钢管，间距:.5m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩=880mm3；截面惯性矩I=215600mm;（一）强度验算 1、主楞承受次楞传递的集中荷载=2.95kN，按集中荷载作用下二跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距,L=0.4m。4004002.952.952.952.952.95 主楞计算简图(kN)-23-0.1840.221-0.184 主楞弯矩图(kN.m)0.920.92-2.03-2.032.032.03-0.92-0.922、强度验算 最大弯矩ma=0.221kNm 主楞抗弯强度设计值f=20mm。=Max 0.22110=4.610N/mm 20N/mm2 W 89 满足要求！（二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P2.112kN，主楞弹性模量:E=20600/m。主楞最大容许挠度值：400/150=2.7mm;经计算主楞最大挠度Vmax=0.02mm =.44k。满足要求!梁底模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为12m。取梁底横向水平杆间距1作为计算单元。面板的截面抵抗矩W 1021./6=4m3;截面惯性矩I=10121.21./1=4.cm4;(一)强度验算 1、梁底次楞为根,面板按四跨连续板计算,其计算跨度取梁底次楞间距，L=07m。2、荷载计算 -25-作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：=.1.2(24.+1.508+0.3）+11=2.88km q=.91.5(2408+1.50.8+3)+.40.72=6N/m 根据以上两者比较应取 26.91kNm 作为设计依据。q=26.91kN/m75757575 计算简图(N)-0.0110.016-0.0050.011-0.0050.016-0.011 弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为:N1=0.79k;N=2.30k；N31.87k;N4=2 7kN;N=0.793k;最大弯矩 max=0.06N.m 梁底模板抗弯强度设计值f（N/mm2)=12.N/;梁底模板的弯曲应力按下式计算：=0.1616=0.66Nmm2 2.N/mm2 W 43 -26-满足要求!（二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:q 1(0.1.50.8+.3）20.70k/；q=20.70kN/m75757575 计算简图(N)面板弹性模量：E=500N/mm;经计算，最大变形 Vmx 0006m 梁底模板的最大容许挠度值:5/00=.2 mm；最大变形 max=0.006mm 0.2 满足要求!梁底模板次楞验算 本工程梁底模板次楞采用方木,宽度5mm，高度8mm。次楞的截面惯性矩和截面抵抗矩分别为：W=5/6=53.3m3;58/12=23.333cm4；（一)强度验算 最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1m。-27-100010001000q=2.307KN/m 次楞计算简图 荷载设计值 =2307/1=.37kN/m；最大弯距 max=0.q2=012.3712=0.231 m；次楞抗弯强度设计值 f=1mm2；=Ma=.2110 31N/m2 17Nmm2 W 53.33103 次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算 V=0.6q0.62.3071=.38KN 木材抗剪强度设计值fv4.8/m2;抗剪强度按下式计算:=3V=31.3840=052Nm2 fv=4.8N/mm2 2bh 25080 次楞抗剪强度满足要求!(三)挠度验算 次楞最大容许挠度值:l250=100/2 4 m；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值:q=1.77/1 1.74/mm；次楞弹性模量:E 10000Nmm2;=067q=0771.74004=0.56mm 4m -28-100EI 0000021.3304 次楞挠度满足要求!梁底横向水平杆验算 横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载取梁底面板下次楞传递力。5005001.870.792.312.310.79 计算简图(N)-0.060-0.0130.207-0.013-0.060 弯矩图（kN.m）经计算，从左到右各支座力分别为:N10.170kN;27.32kN;N=0.17kN;最大弯矩 Mmax=0.207kN.；最大变形 Vmax053mm。(一)强度验算 支撑钢管的抗弯强度设计值f(Nmm2)=20N/mm;支撑钢管的弯曲应力按下式计算:=mx=.2076=48706N/mm 205N/mm .250 -29-满足要求!（二)挠度验算 支撑钢管的最大容许挠度值：l/50=01=3.3mm或1mm；最大变形 Vma=0.053m m 满足要求!梁底纵向水平杆验算 横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P7.732kN。1000100010007.737.737.737.7计算简图(N)纵向水平杆只起构造作用,不需要计算。扣件抗滑移验算 扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑承载力设计值：R=12N；水平杆通过扣件传给立杆的最大荷载设计值:R=8.316kN;R ,扣件抗滑承载力满足要求!立杆稳定性验算(一）风荷载计算 因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按德州0年一遇风压值采用，0=.3N/2。模板支架计算高度=8.5m,按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=4。-30-计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架,按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数=1.2A/(lah)=1.2.143/(1.5)=0.114 式中An(+.2lah)d=14m2 An-一步一跨内钢管的总挡风面积。-立杆间距，1m h-步距,1.5 d-钢管外径，0.048m 系数.2-节点面积增大系数。系数0.2-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数:st1.220.11=0.14 无遮拦多排模板支撑架的体形系数：=1-.4 1-.95 10=.12 1-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.41120.30.kN/m 风荷载产生的弯矩标准值:M 0.9kah2=01408211.5 .072Nm 10 10(二）立杆轴心压力设计值 N 计算 上部梁传递的最大荷载设计值:7.32kN;立杆承受支架自重：1.28.50.15=1.540 -31-立杆轴心压力设计值N：72+1.540=9.272kN;(三)立杆稳定性计算 立杆的稳定性计算公式：N+w f W N-轴心压力设计值（N)：N=.72N;-轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/查表得到;L0-立杆计算长度（)，0k1k2(h+a)，h：顶步步距，取1.5;：模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度,取0.5m;kk2为计算长度附加系数，按下表取用，k11.167，2=016,L2.9。-立杆的截面回转半径(m),i=1.m；-立杆截面面积(cm2),A=3.98cm;w-风荷载产生的弯矩标准值;W-立杆截面抵抗矩(m3)：W=4.25cm;f-钢材抗压强度设计值/mm2,f=25N/m2;立杆长细比计算：-32-=Lo/i=296.=185 按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数0.09；N Mw 9.272103+002106=11.66+16.941 A W 293.98102 4.103=28.07N/m 2,8 75 8 100 梁 8 75%10 -36-9.6 模板支设中，各种配件应放在工具箱或工具袋中,严禁放在模板或脚手架上,各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内,不得掉落。9.7装拆模板时,上下应有人接应,随拆随运走,并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。98 装拆模板时,除操作人员外，下面不得站人。9.柱模板支设后应与周围架体可靠连接。0 拆除模板前必须设置警戒区和警示标志,并有专人监护,防止无关人员随意出入。9.1拆除模板严禁采用大面积撬落的方式，应逐块、逐张拆除，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和架杆应分散堆放并及时清运10、事故应急救援预案措施 0模板架体、脚手架坍塌 10.11、启动现场应急预案,危险源控制组人员排除险情,预防再次坍塌。1.、若是架体倒塌，危险源控制组组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作,防止其他架子再次倒塌。102 高处坠落 101 将受伤人员用担架（避免二次伤害)营救至安全地带。02.2 身体某部位出血时,首先止血,若切割伤口很深,流血很急，可判断为动脉出血，必须压住伤口距离心脏更近部位的动脉止血。10.2.将病人送到附近医院进行救护或拨打20 急救电话请求外部医疗机构进行救助。