学校办公楼工程脚手架施工方案.docx
学校办公楼工程脚手架施工方案_物业经理人 学校办公楼工程脚手架施工方案 A、搭设方案 a、搭设方案 本工程外架子采纳双排钢管脚手架附墙拉结方案，框架构造施工期间作为围护脚手架，进入装饰阶段后，作为装饰脚手架。主体构造施工时，先搭设一至三层脚手架；四至六层脚手架有一局部需搭设在屋面上，搭设时应在脚手架下部铺设通长木板，木板两端应搁置在梁上；三至六层的其余脚手架均在原来的根底上连续搭设。 搭设挨次：一至三层脚手架四层至六层脚手架。 撤除挨次与搭设挨次相反，但必需待上一层楼面及外装饰做完前方可撤除。 脚手架外侧防护用密目式安全网实行立面封闭防护，每一步架子均应设护栏和踢脚板。 b、搭设要求 操作工艺：基土夯实安放垫板安放底座直立杆并同时安扫地杆设置抛撑设置剪刀撑、斜杆和拉结点铺脚手板搭挡脚板和栏杆分段分层验收。 (1)、搭设脚手架必需根据以下制定的脚手架搭设施工方案，进展技术和安全交底，由专业架子工负责搭设，持证上岗。 (2)、搭设前应对所用的钢管及扣件进展仔细选择，不符合要求的严禁使用。搭设脚手架的位置应夯实，并有排水坡向明沟。 (3)、脚手架必需协作施工进度搭设，一次搭设高度高出操作层不宜大于一步架。 (4)、垫板、底座均应精确地放在定位轴线上，垫板采纳200×50mm的木板。 (5)、每根立杆的底座向上200mm处应设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立杆固定。 (6)、本脚手采纳双立管，纵距见平面布置图，排距为1.05m，水平管步距为1.8m. (7)、底部立杆采纳不同长度的钢管间隔布置或参差布置，使相邻立杆上部接头相互错开，以保证脚手架有充分的刚度和稳定性。 (8)、本工程脚手架四周交圈,从转角处起每隔6跨设置一道剪刀撑，由底至顶连续布置，每副剪刀撑跨越4-7根立杆，与纵向水平杆呈45°-60°角。剪刀撑搭接不应小于1M，并用三只转向扣件固定。 (9)、从其次步脚手架起，在脚手架操作层外侧,设水平栏杆扣件固定,上栏杆高度取1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，中栏杆居中设置。栏杆和挡脚板均应架设在外立杆内侧，并保证足够的刚度。 (10)、搭设架子时应在四周同时进展拉结，其水平间距不大于4.5米，垂直间距不大于3.6米，拉结点采纳8钢筋拉结。 (11)、在门洞出入处应在四周搭设防护棚，防护棚伸出架外不应小于3米，两边大于门洞宽度应不少于1米，防护棚上应满铺两层木板。 (12)、操作层上应满铺脚手板。 (13)、架手架必需安装避雷设施，其接地电阻不大于4。 (14)、架子搭好后必需由工长、专职安全员同架子工一齐检查架子搭设质量，符合要求前方可使用。如遇大风、雨天气候，应由专人重点检查，发觉问题应准时实行相应加固措施。 c、脚手架的撤除 (1)、撤除前应全面检查脚手架，重点检查扣件、拉结点、支撑体系等是否符合安全要求，并进展书面技术交底。 (2)、撤除前应全面去除脚手架上存留的材料、电线等杂物。 (3)、依据现场状况，设围栏或戒备标志，并有专人看管。 (4)、撤除脚手架必需有专人指挥，参加撤除的人员应留意动作的协作和协调，在撤除的过程中不宜中途换人，不得单人撤除较重杆件等有危急的构配件。 (5)、撤除挨次应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采纳拉倒或推倒撤除的做法。 (6)、拉结点应在位于其上部可拆的杆件撤除之后才能撤除，当拆至最终一节立杆时应先搭临时支撑加固前方可撤除拉结点和支承点。 (7)、撤除脚手架宜一步一清，分段撤除时高度不应大于2m。 (8)、拆剪刀撑和纵向水平杆时应先拆中间扣件，后拆两端扣件。拆扣件时应防止杆件突然坠落。 (9)、撤除的脚手架部件应准时运到地面，钢管应由多人自上而下接力传递，不得直接向下乱扔。 D、落地脚手架计算书 落地式扣件钢管脚手架计算书 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准（JGJ130-2023） 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为26.58米，20米以下采纳双管立杆，20米以上采纳单管立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采纳的钢管类型为48×3.5，连墙件采纳2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米。施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设15层。 一、大横杆的计算 大横杆根据三跨连续梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 根据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1均布荷载值计算 大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05/1=0.158kN/m 活荷载标准值Q=2×1.05/1=2.1kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.158=0.235kN/m 活荷载的计算值q2=1.4×2.1=2.94kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.235+0.10×2.94)×1.502=0.704kN.m 支座最大弯矩计算公式如下： 支座最大弯矩为 M2=(0.10×0.235+0.117×2.94)×1.502=-0.827kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进展强度验算： =0.827×106/5080=162.795N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满意要求！ 3挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值q1=0.038+0.158=0.196kN/m 活荷载标准值q2=2.1kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.196+0.990×2.1)×15004/(100×2.06×105×121900) =4.459mm 大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm，满意要求！ 二、小横杆的计算 小横杆根据简支梁进展强度和挠度计算，但没有大横杆直接铺在小横杆的上面，无需计算。 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力根据下式计算(标准5.2.5)： RRc 其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取8kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1荷载值计算 横杆的自重标准值P1=0.038×1.05=0.04kN 脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.50/2=0.118kN 活荷载标准值Q=2×1.05×1.50/2=1.575kN 荷载的计算值R=1.2×0.04+1.2×0.118+1.4×1.575=2.395kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满意要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验说明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： 1每米立杆承受的构造自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1=0.1248×26.58=3.317kN 2脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采纳竹笆板，标准值为0.15 NG2=0.15×15×1.50×(1.05+0.3)/2=2.278kN 3栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采纳栏杆竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3=0.15×1.50×15/2=1.688kN 4吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.005×1.50×26.58=0.199kN 经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.482kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ=2×2×1.50×1.05/2=3.15kN 风荷载标准值应根据以下公式计算 其中：W0-根本风压(kN/m2)，根据建筑构造荷载标准(GB50009-2023)的规定采纳：W0=0.45 Uz-风荷载高度变化系数，根据建筑构造荷载标准(GB50009-2023)的规定采纳：Uz=1.25 Us-风荷载体型系数：Us=1.2 经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.45×1.25×1.2=0.473kN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式： N=1.2NG+0.85×1.4NQ 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式 MW=0.85×1.4Wklah2/10 其中Wk-风荷载根本风压值(kN/m2)； la-立杆的纵距(m)； h-立杆的步距(m)。 五、立杆的稳定性计算 外脚手架采纳双立杆搭设局部，根据构造要求设置，不进展稳定性计算，只进展单立杆的稳定性计算。 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式： 其中： N-立杆的轴心压力设计值，N=13.388kN； -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.186； i-计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0-计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3.119m； k-计算长度附加系数，取1.155； u-计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5； A-立杆净截面面积，A=4.89cm2； W-立杆净截面模量(反抗矩)，W=5.08cm3； -钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=147.195 f-钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f,满意要求! 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式： 其中： N-立杆的轴心压力设计值，N=12.7269kN； -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.186； i-计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0-计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3.119m； k-计算长度附加系数，取1.155； u-计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.5 A-立杆净截面面积，A=4.89cm2； W-立杆净截面模量(反抗矩)，W=5.08cm3； MW-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.273kN.m； -钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=193.667 f-钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f,满意要求! 六、最大搭设高度的计算 不考虑风荷载时，采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度根据下式计算： 其中NG2K-构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=4.165kN； NQk-活荷载标准值，NQ=3.15kN； gk-每米立杆承受的构造自重标准值，gk=0.1248kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，根据稳定性计算的搭设高度Hs=61.682米。 脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，根据下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H=50米。 考虑风荷载时，采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度根据下式计算： 其中NG2K-构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=4.165kN； NQk-活荷载标准值，NQ=3.15kN； gk-每米立杆承受的构造自重标准值，gk=0.1248kN/m； Mwk-计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.23kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，根据稳定性计算的搭设高度Hs=65.772米。 脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，根据下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H=50米。 七、连墙件的计算： 连墙件的轴向力计算值应根据下式计算： Nl=Nlw+No 其中： Nlw-风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应根据下式计算： Nlw=1.4×wk×Aw wk-风荷载根本风压值，wk=0.473kN/m2； Aw-每个连墙件的掩盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.6×4.5=16.2m2； No-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5 经计算得到Nlw=10.728kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.728kN 连墙件轴向力设计值Nf=Af 其中-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=30/1.58的结果查表得到=0.952； A=4.89cm2；f=205.00N/mm2。 经过计算得到Nf=95.433kN NfNl，连墙件的设计计算满意要求！ 连墙件采纳扣件与墙体连接。 经过计算得到Nl=15.728kN大于扣件的抗滑力8kN，不满意要求! 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算： 立杆根底底面的平均压力应满意下式的要求： pfg 其中p-立杆根底底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=53.552 N-上部构造传至根底顶面的轴向力设计值(kN)；N=13.388 A-根底底面面积(m2)；A=0.25 fg-地基承载力设计值(N/mm2)；fg=68 地基承载力设计值应按下式计算： fg=kc×fgk 其中kc-脚手架地基承载力调整系数；kc=0.4 fgk-地基承载力标准值；fgk=170 地基承载力的计算满意要求！</P
