xx外脚手架专项施工方案.doc

健峰培训城项目一期工程外脚手架专项施工方案编制人： 职务（称） 编制日期 审核人： 职务（称） 审核日期 批准人： 职务（称） 批准日期 批准部门：（章） 浙江欣捷建设施工组织设计/方案报审表工程名称健峰培训城项目一期工程结构形式剪力墙、框剪、框架建设单位余姚健峰管理顾问设计单位宁波大学建筑设计研究院监理单位宁波监理投资咨询编 制 人朱立兆方案名称：外脚手架专项施工方案报审意见：项目经理： 年 月 日审核意见：审核人： 年 月 日审批意见：批准人： 年 月 日目 录一、编制依据1二、工程概况1三、施工部署2四、落地式脚手架验算5附图图一、落地外脚手架立杆平面布置图图二、拉结详图一、编制依据1、本工程施工图纸2、本工程施工组织设计3、相关技术规范、标准及主管部门规范性文件4、简明施工计算手册（第二版）中国建筑工业出版社5、建筑施工手册（第四版）中国建筑工业出版社6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)7、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)8、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)9、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)二、工程概况工程名称： 健峰粱弄培训城项目一期工程 工程地址： 余姚市粱弄镇高南村庙下畈 建筑面积： 59130 建设单位： 余姚健峰管理顾问 设计单位： 宁波大学建设计研究院 勘察单位： 宁波宁大地基处理技术 监理单位： 宁波国际投资咨询 施工单位： 浙江欣捷建设 2，其中地面以上行政教学综合大楼、接待楼、宿舍楼建筑面积48360.81 m2；人防地下室及地下车库建筑面积10790m2；行政教学综合大楼为9层（檐高35.9M），接待楼、宿舍楼均为9层（檐高32.3M）。各栋号楼外架搭设情况栋号落地架高度（女儿墙上口+1.5米）综合楼（-）米接待楼，宿舍楼（-）米三、施工部署1.1 钢管为48×3.5，表面锈蚀程度不大于0.3mm，钢管弯曲程度不大于3/m，若超出规定，不得使用。钢管和扣件应有产品合格证和检测报告。1.2 扣件宜用锻铸铁制成，不得有裂缝、出现滑丝等缺陷。1.3 脚手板采用竹笆脚手板，主竹筋不得缺少或断裂。1.4 脚手架外侧用密目式安全网应符合有关规定，并有许可证及合格证方可使用。2.1 水平杆与脚手板（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，单根钢管长度不宜小于3跨。（2）水平杆应采用对接，对接接头应交错布置，即相邻两根接头不得设置在同步同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平位置错开不小于500；若搭接，则搭接长度不小于1m，且用三个扣件固定，端部离扣件100。（3）横水平杆邻墙端挑出200，外端伸出100。（4）竹笆脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四角用直径1.2镀锌铁丝固定于纵向水平杆上。2.2 立杆（1）脚手架必须设置纵横扫地杆，其中纵向扫地杆采用直角扣件固定于距底座200处的立杆上，横向扫地杆同样固定于紧靠纵向杆下方的立杆上。（2）立杆接长除顶层顶步可以搭接外，一律采用对接，对接接头错开要求同纵向水平杆。搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，扣件边缘至立杆端距离不小于100。2.3 连墙件（1）本外架拉结为层层拉结，均为二步（每层）三跨设置。（2）连墙件从底层第一步纵向杆开始设置，并应靠近主节点设置，连墙件需采用刚性连接。（3）连墙件用钢管和扣件配合应用，见详图。2.4 剪刀撑（1）每道剪刀撑宽度应不小于4跨且不小于6m，斜杆与水平夹角45°。所有外侧立面均应设置剪刀撑。水平方向应连续设置剪刀撑。（2）剪刀撑应由底至顶连续设置。（3）剪刀撑接长采用搭接，要求同2.1（2）条。2.5 门洞双排落地式脚手架在门洞处采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式，斜杆与地面的倾角应在45°60°之间，详见图3。3、外脚手架施工（1） 综合楼，接待楼，宿舍楼落地式脚手架大部分搭设在地下室顶板的砼结构面上，在立杆底垫厚木板。部分立杆落在地下室外侧填土地基上，采用塘渣分层夯实作为立杆的地基，并在塘渣垫层上做200厚C20素砼垫层，（1）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件的二步。（2）每搭设完一排架子后，应及时校正步距、纵距、横距及垂直度。（3）开始搭设立杆时，应每隔6米设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可拆除抛撑。（4）搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处立杆、纵横水平杆后，应立即设置连墙杆。（5）剪刀撑应随立杆、水平杆同步搭设。（6）脚手架外侧自第二步起搭设扶手离架面1.2米，下道踢脚杆距架面300。（7）落地脚手架脚手板应满铺，铺稳，离开墙面120150，四角用铁丝绑于水平杆上。落地脚手架脚手板采用隔层一铺。（8）搭设完一层架体后，即在架体外侧刷棕黄色油漆一遍，斜杠采用棕黄和白色油漆进行分色涂刷。外围用密目式安全网进行全封闭。（1）拆除前先进行脚手架的全面检查，连墙件、支撑体系是否符合要求，做好准备工作。（2）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，拆几层先解几层安全网。（3）连墙件必须随脚手架拆除而逐层拆除，分段拆除高差不应大于2步。（4）各配件严禁从上往下抛掷，必须由上而下传递下来。3.4、安全管理要求（1） 外架操作人员必须具有特种作业上岗证，且须持证上岗。（2） 工人每次操作前，必须对其进行技术、安全交底。（3） 操作人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。（4） 作业层施工荷载应符合装修脚手架设计要求，标准值不得超过2KN/。（5） 在脚手架使用期间不得拆除扫地杆、连墙件及主节点杆件等。（6） 外架拆除时，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，非操作人员严禁入内。四、落地式脚手架验算落地扣件式48×3.5钢管脚手架立杆纵距1500，横距800，步距1800，连墙件每一楼层拉结，其水平距离4500。剪刀撑每6个纵距连续搭设，竖向连续搭设。落地双立杆脚手架最高搭设高度3m（12米双立杆），验算立杆的稳定性和连墙件强度及地基承载力。按装修脚手架设计。综合楼，接待楼，宿舍楼（9层）钢管落地脚手架（12m双立杆）计算书综合楼落地架搭设高度为米。接待楼，宿舍楼落地架搭设高度为米，（搭设高度为女儿墙上口离地高度+1.5米）钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型脚手架搭设高度H(m)27脚手架沿纵向搭设长度L(m)64立杆步距h(m)立杆纵距或跨距la(m)立杆横距lb(m)内立杆离建筑物距离a(m)双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)12双立杆受力不均匀系数KS二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)脚手板铺设方式1步1设挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)横向斜撑布置方式6跨1设装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区浙江宁波市安全网设置敞开基本风压0(kN/m2)风荷载体型系数s风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.4，1.4，1风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)113600横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4730纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.035+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb 正常使用极限状态 q'=(0.035+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmaxa22=0.3kN·m =Mmax/W=0.3×1062f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.98×15004 max1.429mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxa 正常使用极限状态 Rmax'=1.1q'la四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.44×1062f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max0.743mmminlb 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.2/2=1.1kNRc 横向水平杆：Rmax=1.12kNRc 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H双立杆计算高度H112脚手架钢管类型每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.035/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×1/2×0.035/1.8)×(-12)=kN 单内立杆：NG1k=kN 双外立杆：NG1k=(gk+0.035+la×n/2×0.035/h)×H1=(0.129+0.035+1.5×1/2×0.035/1.8)×12=kN 双内立杆：NGS1k=kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=()/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/1/2=kN 单内立杆：NG2k1=kN 双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=12/1.8×1.5×0.8×0.35×1/1/2=kN 双内立杆：NGS2k1=kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=()/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=kN 双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=12/1.8×1.5×0.17×1/2=kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=+1.67+0=kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=kN 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=+0=kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj 内立杆：NQ1k 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(+4.42)+ 0.9×1.4×2.4=kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(+2.75）+ 0.9×1.4×2.4=kN 双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(+)+ 0.9×1.4×2.4=kN 双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(+)+ 0.9×1.4×2.4=kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H双立杆计算高度H112双立杆受力不均匀系数KS立杆计算长度系数立杆截面抵抗矩W(mm3)4730立杆截面回转半径i(mm)立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)450连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0 长细比=l0/i=2.7×103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0 长细比=l0/i=3.12×103 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)=(1.2×(+4.42)+1.4×2.4)=kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(+1.12)+1=kN2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)=(1.2×(+)+0.9×1.4×2.4)=kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(+1.12)+1=kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah22/10=0.03kN·m =N/(A)+ Mw2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah22/10=0.02kN·m =KS(NS/(A)+ Mw2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)400连墙件截面面积Ac(mm2)450连墙件截面回转半径i(mm)连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数 Nlw=1.4×k×2×h×3×la 长细比=l0 (Nlw+N0)/(Ac)=(1.14+3)×10320.85 ×f=0.85 ×205N/mm22 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0 满足要求！九、立杆地基承载力验算 回填土立杆基础验算立杆底为夯实的塘渣基础300厚，C20素砼垫层厚200，垫200×200×18厚模板。NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(+1.12)+12.47=kN地基（塘渣夯实）承载力特征值fak=70Kpafa= fak×kc=×70=70Kpa×0.5=0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)/(1×0.25)kPafg70kPa 满足要求！综合楼（9层）钢管落地脚手架（18米双立杆）计算书 基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型脚手架搭设高度H(m)脚手架沿纵向搭设长度L(m)64立杆步距h(m)立杆纵距或跨距la(m)立杆横距lb(m)内立杆离建筑物距离a(m)双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)18双立杆受力不均匀系数KS脚手架自重荷载脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)脚手板铺设方式1步1设挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)横向斜撑布置方式6跨1设施工荷载装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2风荷载地区浙江宁波市安全网设置敞开基本风压0(kN/m2)风荷载体型系数s风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)连墙件连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)400连墙件截面面积Ac(mm2)450连墙件截面回转半径i(mm)连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数地基基础脚手架放置位置混凝土楼板； 硬化地坪支撑简图序号验算项目计算过程结论1纵向水平杆验算抗弯=Mmax/W=0.3×1062f=205N/mm2满足要求挠度max1.429mmminla/150，10min1500/150，1010mm满足要求2横向水平杆验算抗弯=Mmax/W=0.44×1062f=205N/mm2满足要求挠度max0.743mmminlb满足要求3扣件抗滑承载力验算抗滑纵向水平杆：Rmax=2.2/2=1.1kNRc=0.8×8=6.4kN；横向水平杆：Rmax=1.12kNRc满足要求5立杆稳定性验算立杆长细比长细比=l0/i=2.7×103/15.9=169.81210满足要求单立杆2f=205N/mm2满足要求双立杆=KSNS2f=205N/mm2满足要求单立杆=N/(A)+ Mw2f=205N/mm2满足要求双立杆=KS(NS/(A)+ Mw2f=205N/mm2满足要求6连墙件承载力验算连墙件(Nlw+N0)/(Ac)=(1.22+3)×10320.85 ×f=0.85 ×205N/mm22满足要求扣件Nlw+N0满足要求7立杆轴向力设计值Kn双立杆NS= 九、立杆地基承载力验算 （1）回填土立杆基础验算立杆底为夯实的塘渣基础300厚，C20素砼垫层厚200，垫200×200×18厚模板。单立杆的轴心压力标准值N=kN 双立杆的轴心压力标准值NS=kN地基（塘渣夯实）承载力特征值fak=70Kpafa= fak×kc=×70=70Kpa地基负荷外力杆荷载的面积A=×=0.36 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)(1×0.36)kPafg60kPa 满足要求！（2）地下室顶板验算×3.9，进行验算。脚手架架在地下室顶板计算书一、工程属性脚手架基础所在楼层数1第1层混凝土楼板厚度h1(mm)200楼板的计算单元长度Bl(m)楼板的计算单元宽度BC(m)3.9楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）第1层X向正筋HRB40012200ASX =612Y向正筋HRB40012200ASY =612X向负筋HRB40010200ASX， =612Y向负筋HRB40010200ASY， =612二、支架搭设参数 1、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行长边脚手架内排立杆离楼板长边距离a1(m)立杆排数N2立杆底部垫板尺寸(m)【a×b】立杆纵、横向间距(m)【la×lb】 设计简图如下：脚手架楼板_平面图脚手架楼板_立面图三、荷载参数每根立杆传递荷载qk(kN)板上活荷载标准值Qk(kN/m2)2钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)四、各楼层荷载计算 1、第1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)210000砼弹性模量Ec(N/mm2)28000砼的龄期T(天)28砼的强度等级C30砼的实测抗压强度fc(N/mm2)砼的实测抗拉强度ft(N/mm2) 脚手架立杆传递荷载标准值：qk=18.3kN; s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d<b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1， 当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2， b，=min b1，b2， 得：Mmax 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8 Mmax/(bl222 s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d<b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1， 当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2， b，=min b1，b2， 得：Mmax 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8 Mmax/(bl2222 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*NG1K 板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk 2、各楼层荷载分配 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)则有：Pi=(EihiPi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Eci(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi (kN/2)1200Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算 1、第1层内力计算脚手架楼板_第1层钢筋布置图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl3550/39501m1m2m1'm2'四边简支Bc/Blmq1mq2 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/2内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2Bc内力值(kN.m)M1M2M1'M2'M1=(m1+m2)Gi'BC2+(mq1+mq2)Qi'BC2M1=(m2+m1)Gi'BC2+(mq2+mq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2 第1层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fy'As'(h0-s')fy'受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As'受压区钢筋总面积s'纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s')fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当<2s'时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fy'As')/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)(mm)s'比较3001801100030020<2s' 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)30010001803001000180备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu111000180Mu211000180比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'30018020Mu2'30018020比较Mu1'm1'符合要求Mu2'm2'符合要求六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取，受弯、偏心受压取，偏心受拉取；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取，对于光面钢筋取；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te，时取 tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，时，取；当时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第1层20121210000比较第1层 max/0.31符合要求七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析hftpc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h；当h2000mm时，取h；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)s , 2=0.5+as×h0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s <2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层hftumh0F1hftumh0F第1层11180比较第1层 F/F11符合要求（3）接待楼，宿舍楼，综合楼(9)层单立杆搭设在地下室顶板搭设高度米，计算结果如下：钢管落地脚手架审核表 基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型脚手架搭设高度H(m)脚手架沿纵向搭设长度L(m)64立杆步距h(m)立杆纵距或跨距la(m)立杆横距lb(m)内立杆离建筑物距离a(m)双立杆计算方法不设置双立杆脚手架自重荷载脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)脚手板铺设方式1步1设挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设施工荷载装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2风荷载地区浙江宁波市安全网设置敞开基本风压0(kN/m2)风荷载体型系数s风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)连墙件连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)400连墙件截面面积Ac(mm2)450连墙件截面回转半径i(mm)连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数地基基础脚手架放置位置混凝土楼板支撑简图序号验算项目计算过程结论1纵向水平杆验算抗弯=Mmax/W=0.3×1062f=205N/mm2满足要求挠度max1.429mmminla/150，10min1500/150，1010mm满足要求2横向水平杆验算抗弯=Mmax/W=0.44×1062f=205N/mm2满足要求挠度max0.743mmminlb满足要求3扣件抗滑承载力验算抗滑纵向水平杆：Rmax=2.2/2=1.1kNRc=0.8×8=6.4kN；横向水平杆：Rmax=1.12kNRc满足要求5立杆稳定性验算立杆长细比长细比=l0/i=2.7×103/15.9=169.81210满足要求单立杆2f=205N/mm2满足要求单立杆=N/(A)+ Mw2f=205N/mm2满足要求6脚手架搭设高度验算脚手架搭设高度Hs满足要求7连墙件承载力验算连墙件(Nlw+N0)/(Ac)=(1.22+3)×10320.85 ×f=0.85 ×205N/mm22满足要求扣件Nlw+N0满足要求8立杆轴力 kN