高层30层悬挑脚手架工程施工组织方案.docx

高层30层悬臂框架施工专项施工方案 可通过查找长细比1。/i的结果得到垂直杆在轴压下的6 ： ” = 0. 188极网截面积：一二4. 24 cm2 ;竖杆净截面模数(阻力矩):W= 4.49 cm：'；钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm 2 ;考虑风荷载时a=9695.82/(0.188x424)+38466.087/4490=130.203N/mm2 ；电杆稳定性计算o=130.203N/mm 2少于立杆抗压强度设计值f=205N/mm 2 ,符合 要求！不考虑风荷载时o= 10294.32/(0.188x424)= 129.144N/mm 2 ；电杆稳定性计算o=129.144N/mm2少于立杆抗压强度设计值f=205N/mm 2 ,符合 要求！2. 6连接墙件计算连接墙的轴力设计值应按下式计算：N i=N lw+ N o连接墙风荷载标准值按脚手架顶高U片0.92 , u s= 0.214 , 3。= 0.6 ,Wk =0.7 u z u s 3 o =0. 7 X 0. 92 X 0. 214 X 0. 6=0. 083kN/m 2 ；各连接墙片覆盖面积中脚手架外侧的迎风面积A * 16.2 m2;根据施工中扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-2001) 5.4. 1,由连接壁件约束的脚手架面外变形产生的轴向力(kN) , N5. 000千牛；(kN)按以下公式计算：N i*L4 X W k X A w=L 875kN ；连接壁件轴向力设计值N 1 =N lw + N o = 6. 875kN ；连接墙的承载力设计值计算如下：N f 二巾 A f在6轴向压缩立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果，查表可得6=0.949 , 1为内弯框距墙的长度；A= 4. 24 cm2 ; f=205N/mm 2；连接壁轴向承载力设计值为N f =0.949 X 4. 24 X 10 -4 X 205 X 10 3=82. 487kN ；N产6.875 < N f =82. 487,连接墙局部的设计计算符合要求!连接墙件通过双扣件与墙体连接。由以上计算可知，N产6.875小于双扣件抗滑力12kN ,符合要求!连接墙扣件示意图2.7悬臂梁受力计算悬臂式脚手架的水平钢梁按悬臂连续梁计算。悬臂局部受脚手架荷载N影响，内端B为与楼板的锚点，A为墙体支点。本方案中脚手架的排距为800mm，脚手架内排距300mm墙的距离为1200mm, 横截面惯性矩I=866. 2cm4 ,横截面阻力知108. 3cm3 ,横截面积A二21. 95cm2。脚手架集中荷载N=L 2 X 5. 254+1.4 X 2. 85=10. 294kN ；水平钢梁自重荷载q=L 2 X 21.95 X 0. 0001 X 78. 5=0. 207kN/m ；经过连续梁的计算，我们得到每个支撑对支撑梁的支撑反作用力从左到右为：R 2=12. 88kN ；R 3=8. 521kN ；R 4=0. 015kN o最大弯矩M max = 1.699kN m ；最大应力o=M/L05W+N/A=L699><10 6/( 1.05x108300)+ 8.28x10 3/2195=18.714N/mm计算得出的水平支撑梁最大应力值18. 714N/mni 2小于水平支撑梁抗压强度设计值215N/ mm215N/ mm10.294kN0.207kN/m10.294kN0.207kN/m0.207kN/m11 ia ( ,I l , P H l ,II (2)15012002650悬挑脚手架计算图2.5550U(-d.oo2N z / w2.3690.5347-0.015<5r-7.925 7.987悬臂式脚手架支撑梁剪力图（kN）悬臂式脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬臂式脚手架支撑梁变形图(mm)2. 8悬臂梁整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下o=M/q)bWx W f中(Pb均匀弯曲受弯构件的整体稳定系数，按下式计算：(pb=(570tb/lh)x(235/fy)经计算，最大应力(p b=(570tb/lh)x(235/fy)=570x10x63x235 /(2700x 160x235)=0.83 由于(pb大于0.6,根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B ,得到(pb的值 为0.73 o计算的最大应力 o=1.699x 10 6/( 0.73x108300 )= 21.469N/mm 2 ；水平钢梁稳定性计算。=21.469小于f=215N/mm 2 ,满足要求！2. 9拉绳受力计算水平钢梁的R AH和牵引钢绳的轴向力R Ui计算如下R AH = ER Ui COS0 i其中R Ui cos Oi是由拉力施加在水平杆上的轴向压缩力。各支点的支撑力R ci=R uisin 9i根据上式计算每根钢丝绳从左到右的拉力为：R ui=14. 013kN ;10拉绳强度计算钢丝绳（支柱）内力计算钢丝绳（斜拉杆）的轴向力R u取最大值为R u=14. 013kN选用6 X 37钢丝绳，钢丝绳的公称抗拉强度为1700MPa ,直径为1700MPa 15mm。F g>aF g/K其中Fg钢丝绳的允许拉力（kN）；F g一钢丝绳断裂张力之和（kN）,查表得F g= 145kN ；a-6义19、6 X 37、6 x 61钢丝绳的钢丝绳间载荷不均匀系数分别取0. 85、0. 82 和0. 8 o a = 0. 82 ;K钢丝绳使用的平安系数。K = 6。得到：Fg=19. 817kN>R u= 16. 356kN 。经计算，该型号钢丝绳可以满足要求。钢丝绳拉环强度计算（斜拉杆）钢丝绳（斜拉杆）的轴向力R u计算为拉环的拉力N ,即N=R u=14. 013kN钢丝绳拉环（斜拉杆）的强度计算公式为：o=N/A W f.其中f为拉环钢筋的抗拉强度，根据混凝土结构设计规范，每个拉环10. 9. 82 段计算的吊环应力不应大于50N/mm 2 ；要求钢丝绳拉环（斜拉杆）的最小直径D=（l 4013 X 4/（3. 142 X 50 X 2） 1/2 = 13.4mm;实际拉环可以采用直径口= 18mm的HPB235钢筋。2.11 锚固段与楼板连接计算如果水平钢梁与楼板之间的受压点采用压环，拉环的强度计算如下R=0.0 15 kN水平钢梁与楼板受压点之间的拉环；压环加强筋设计直径D =1 , 8mm ；水平钢梁抗拉强度和楼板受压点的计算公式为：o=N/2A W f其中f为拉环钢筋的抗拉强度，根据混凝土结构设计规范，每个拉环10. 9. 82 段计算的吊环应力不应大于50N/mm 2 ;A= 71 D 2 /4=3.142x 16 2 /4= 201.062mm2c =N/ 2A= 15 /201.062x2=0.0 4 N/mm 2 ；水平钢梁拉环和楼板受压点必须压在楼板下部钢筋下方，并30cm保证两侧以上搭接长 度。拉环受力小于50N/inm 2 ,符合要求！o o zo o z悬挑式脚手架拉结钢丝绳节点预埋。16钢筋锚固钢丝绳拉结点拉结钢丝绳设置索具绳卡环应位于钢丝绳尾端索具套环六、架设、使用、撤除平安考前须知脚手架的基本要求严格按照申建管治字200853号建筑工程脚手架及模板支撑系 统平安管理规程和国家行业标准施工中扣件式钢管脚手架平安技术规程执行。 (JGJ130-2001)1、建筑施工(1)钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的钢扣件，不得使用引线等材料进行绑扎。脚手架构件不得与钢材和木材混用。搭设前，必须对进入现场的脚手架杆件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合 格的杆件。(三)脚手架搭建必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1)外围脚手架应从一个角开始，向两侧圆形延伸；“一”字形脚手架应从一端开始,一直延伸到另一端。2)脚手架各杆相交突出的端部大于杆的端部10cm,以防止杆滑脱。(4)剪撑、斜杆等整体拉杆及墙体连接件应与架高架子一起及时设置。(5)脚手架在顶层墙连接点以上的自由高度不得大于该自由高度6m。当工作层4m距 其下连接墙2级以上且无连接墙时，应采取适当的临时支拉措施。(6)脚手板或其他工作层的铺设要求1)脚手板或其他铺面板应平整、稳固，并应系好固定。2)脚手板采用对接拼贴时，对接缝与下两侧支撑杆的距离应控制在100以内 200mmo3)搭接搭接脚手板时，搭接长度不应小于该搭接长度，200mm搭接段中间应设置支 撑横杆。严禁探针板末端超出支撑杆150mm且未固定。4)长脚手板纵向铺设时，下支撑杆之间的距离不应大于冲压钢脚手板的距离1.5m。 纵向铺设的脚手板应按以下规定部位与其下部支撑杆绑扎固定：脚手架两端、角部； 沿板长每15一次20m；坡道的两端；其他可能滑动和抬起的部件。5)由于内排立杆之间的距离30cm,这里的小横杆必须用脚手板覆盖，脚手板必须用 14#铁丝绑牢。脚手架的操作面必须用脚手板覆盖，不得有缝隙、探板和飞跳板。(7)在安装连接墙件或其他支拉杆时，应注意抓紧支拉杆的松紧度，以免拉杆及整个 框架发生明显变形。(8)工人在货架上架设时，应在工作台面上铺设必要数量的脚手板并临时固定。工人 必须戴平安帽和平安带。不允许一个人安装较重的电杆附件和其他容易发生不平衡、 打滑、碰撞、滑倒等不平安操作。(9)架设时，不得随意改变框架设计，减少立杆附件设置，100mm加大对立杆纵向 距离2的框架尺寸。如有实际情况，需要对结构进行调整和变更时，应提交技术主管 解决。(10)脚手板操作面端部设置两道高防护栏杆。建筑物顶部的脚手架1. 2米应高于屋顶 的女儿墙顶部1.0m,较高的局部应系上两根护栏，并用平安网悬挂。2、安装质量手架验收标准(1)车架结构符合上述规定和设计要求，个别零件的尺寸变化应在允许的调整范围 内。节点连接可靠，应控制紧固件的紧固程度，使扭矩到达 40-60N - mo(3)钢脚手架杆的垂直度应W1/300,同时控制最大垂直偏差值：高度W时20m, 不大于50mlli；当高度大于20m时，不大于75mm。纵向钢扁杆的水平偏差应W1/250,整个框架长度的水平偏差值不应大于1/250 50mm o工作层的铺设及平安防护措施应符合上述要求。2.12 手架的验收和日常检查按以下规定进行。经检验合格后方可投入使用或继续使 用：(1)安装完成后(2)连续使用6个月；(3)施工中途停止使用15天以上，方可重新使用；(四)遭受暴风雨、大雨、大雪、地震等强因素后；(5)在使用过程中发现有明显变形、沉降、脱杆、脱节，存在平安隐患。三、脚手架使用规定(1) Im?作业层各层架的实际施工荷载(人员、材料、设备重量)不得超过以下规定 值或施工设计值：施工荷载标准值(人员、设备、材料重量)在操作层)，结构脚手 架需要3kN/m 2 ；装修脚手架需要2kN/m 2。施工设备单件重量不得大于IkN,人工搬运安装在机架上的构件自重不得大于 2. 5kNo(3)货架上设置的材料应堆放整齐、稳定，以免影响施工作业和人员通行。按过往 小车要求搭设脚手架，应保证车道畅通。严禁货架上的人员在货架上奔跑、后退或向 后拉车。(4)操作人员在机架上的最大工作高度应尽可能高，以便正常操作。禁止在货架上增 加垫块或单片脚手架以增加作业高度。(5)在作业过程中，禁止随意撤除脚手架的基本框架构件、整体构件、连接扣件和 连接墙体构件。因作业需要需要临时撤除的，必须经主管批准，采取相应的补救措施, 作业完成后及时恢复。(6)工人在货架上作业时应注意自身平安保护和他人平安，防止碰撞、事故和坠物。 严禁在架子上玩耍和坐在栏杆等不平安的地方休息。(7)人员上下脚手架必须通过有平安防护的通道(梯)道，严禁上下脚手架。(8)每班工人上架时，应先检查是否有影响平安作业的问题，排除并解决后再开始 作业。在运行中发现不平安的情况和迹象时，应立即停止运行进行检查，待解决方法 解决后方可恢复正常运行；发现异常危险情况时，应立即通知货架上的所有人员撤离。(9)货架各步骤操作完成后，必须将货架上剩余的物料和物品移入室内；每天下班 前应清理机架外表，清除垃圾；材料和物品。在任何情况下都严禁从货架上扔物质物 品和倾倒垃圾。4、脚手架撤除规定(1)脚手架的撤除应按确定的撤除程序进行。连接壁应在其上的可拆卸杆全部撤除后撤除。(3)在拆卸过程中，应及时将所有已松动连接的杆附件拆下运走，以免误托、托靠 松动的杆。撤除的电杆配件应平安运出和吊起，不得向下抛掷。(4)在拆解过程中，要配合协调。撤除脚手架前，应将脚手架上的剩余材料和杂物清理干净。按照自顶向下的顺序, 第一个汇编器再反汇编，最后一个汇编器先反汇编。(6)不允许上下两步同时拆框架，做到一步清，一杆清。五、平安考前须知(1)搭设或撤除脚手架时、必须划定平安区，设置警示标志，并有专人负责，防止闲 人靠近工作区。(2)搭、拆脚手架时，操作人员必须佩戴平安帽，使用的工具应放入工具包内，防 止跌落伤人。登山时穿防滑鞋。(3)严格控制脚手架上的施工荷载，不允许在脚手架上堆放多余的材料，保证脚手 架的平整和平安。六、管理措施(1)在架设过程中，技术人员和平安员应及时组织相关人员检查。(2)工程施工过程中，应派有经验的脚手架对脚手架进行检查和保养，并及时松开 和紧固扣件。尤其是大风大雨过后，平安员要及时组织相关人员对货架进行全面检查。(3)脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改。如需局部拆卸和改装，只能由技术 负责人和平安员确认。8、环保措施(1)搭建和撤除脚手架时，应轻拿轻放各种杆件，严禁向下抛掷。外部脚手架覆盖一、工程概况沉铁皇谷屯段和机车段小区9#、10#、11#楼位于沉阳市铁西区北一 路铁路光明家园北侧，皇谷屯站铁路南侧。由沉阳铁路房地产开发有限 公司开发；由辽宁天纬纺织研究与建筑设计集团设计；由江苏 苏中建设集团承建的高层住宅（1至5层为廉租房）；地下1层 为5.5米；地上34层为2.8米。合理使用寿命为50年；抗震工事七度， 建筑高度95.2米；建筑面积约55000平方米。筏板基础；剪力墙结构； 墙体保温采用垂直燕尾槽聚苯板80 （120）厚现场混凝土墙体一次性浇筑 而成。二、架设形式1、地上结构施工现场：9#、11#楼-6楼采用落地式双排脚手架，5楼以上采用悬 臂式双排脚手架2.8mo悬臂高度为19. 6m,第一个悬臂在6楼顶，第二个悬臂在13 楼、20楼、27楼顶；最大悬臂高度不应大于此值20米。10#楼1-3楼采用落地式双 排脚手架，3楼顶部采用悬臂式双排脚手架。楼板采用钢管悬挑，悬挑框架受到建筑 立面的充分保护，工程施工完成后将框架体撤除。三、材料要求一、脚手架钢管的要求脚手架钢管是外径6 48mm、壁厚3. 5mml0万的焊接钢管，主要用于立杆、大横杆、 小横杆、斜撑、剪撑等，外表平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、划痕，符合现行国家 碳素结构钢（GB/T700 ）中Q235-A级钢的要求，并具有产品出厂合格证。焊接钢 管外表光滑平整，无锈蚀、裂纹、分层、划痕。有裂纹、开焊、凹凸、折痕、严重腐 蚀和弯曲的严禁使用。2 .紧固件要求采用可锻铸铁制造的紧固件应符合现行国家标准钢脚手架紧固件（GB15831）的 要求。外表平整，活动部件灵活。夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于此值5mm。着密集的网状平安网，作为一个封闭的外壳。(2)外脚手架外侧全挂密网状平安网，以减少施工和装修施工阶段某些工序施工扬尘的现象，减少粉尘向大气的排放。(3)符合沉阳市有关环保规定。相关图纸：示意图如下二q剪刀撑搭接示意图品核弱丝绳坦杆当螺栓拧紧扭矩到达65Nm时，不会发生损坏。有直角扣件（两根管子交叉90度连接）、 旋转扣件（两根管子任意角度交叉连接）和对接扣件（两根管子连接在一起）三种， 用于连接钢管之间。3 .脚手架和平安网要求脚手板采用木板制作，有裂缝、凹陷、变形、弯曲严重的不得使用。平安网分为平安 平网和平安垂直网（密目网）。平网的材质应符合国家标准平安网（GB5725-1997）。 建委有关规定。平安网用绿色阻燃密网平安网（沉阳宏达平安网厂）必须满足2000 目/ lOOcn?的要求，不穿透测试，单张6X1. 5m的重量不少于比3.0kg平安。网络必须 有生产许可证、质量证书和建筑平安监管部门颁发的许可证，严禁无证生产不合格产木质脚手板，脚手架水平铺设和外接网采用平网，脚手架全围护采用密网。4、悬臂架架设材料的选择及相关资料 1、脚手架参数双排脚手架的高度为22 m,极采用单极；说明：标准层高高2. 8米，最大悬臂一次7层。顶层操作层1.5m设置高防护框架21. 1米，根据计算进行22米计算19. 6米。架设尺寸为：立杆垂直距离为1.5m,竖杆水平距离为0. 80 m,大横杆步距为1. 4 m ；内弯框距墙的宽度为0.30 m；搭接在小横杆上的大横杆的数量为2 ；使用的钢管类型是48X3.0 ；（根据市场实际壁厚不均，选用壁厚3.0的校核计算）横杆与竖杆的连接为单个扣件；连接墙局部的布置应为两步三跨，垂直间距2.8m ,水平间距4. 5 m,用紧固件连接;连接壁件的连接方式为双扣件；4 .活荷载参数施工均布荷载（kN/m 2 ） ： 2.000 ；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2层；3、风荷载参数工程地处东北风，基本风压0. 6kN/m 2 ；（使用高风压）风荷载高度变化系数R z计算连接墙强度时取0.92,计算竖杆稳定性时取0. 74,风荷载体形系数R s。是0.214 ;4.静载参数每米杆的结构自重载荷标准值（kN/m） ： 0. 1248 ；踏板自重标准值（kN/m 2 ） ： 0. 350 ；栏杆趾板自重标准值（kN/m） ： 0. 140 ；平安设施和平安网自重标准值（kN/m 2 ） ： 0.005 ；脚手架层数：4层；（按四层立体保护检查计算）脚手板类型：5cm厚木板；栏杆挡板类型：多层板挡板；悬臂式水平钢梁采用Q235B 16号工字钢3-4米，其中楼外悬挑段长度1. 2m ,楼内锚固 段长度1.82. 8米。锚固压力点压环钢筋直径（mm） ： 18. 00圆钢；地坪混凝土标 签：C25 ；6.绳索和支柱参数选用6 X 37钢丝绳，钢丝绳的公称抗拉强度为1700MPa ,直径为1700MPa 15mmo钢丝绳的平安系数为：6. 000 ；钢丝绳与墙壁的距离为（m） ： 2.800 ；悬臂式水平钢梁用钢丝绳与建筑物系在一起，最里面的钢丝绳远离建筑物。1.2 m.、钢悬臂扣件式钢管脚手架计算依据施工中扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-2001)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑施工平安检查评分标准(JGJ59-99)高处施工平安技术规范(JGJ80-91)本工程施工图。2.悬臂式脚手架的第二节现在用作平安检查大横杆的计算根据扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-2001)的规定，大横杆的5. 2. 4 强度和挠度按三跨连续梁计算，大横杆在上的小横杆。以脚手板自重和大横梁上的施 工活荷载为均布荷载，计算大横梁的最大弯矩和变形。(1)均布载荷值的计算大横梁自重标准值：P I =0. 033kN/m ；脚手板自重标准值:P 2=0.35 X 0. 95/(2+1) =0. lllkN/m ；活载标准值：Q=2 X 0. 95/(2+1) =0. 633kN/m ；静载荷设计值:q 1=1.2 X 0. 033+1.2 X 0. 111=0. 173kN/m ；活荷载设计值：q 2 = 1.4 X 0. 633=0. 887kN/m ；qzqz图1大横梁设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)55图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)(2)强度计算跨中和支座的最大弯曲距禺分别按图1和图2组合。跨中最大弯曲距离计算公式如下：M imax =0. 08q il?+ 0. 10q 2了跨中最大弯曲距离为M imax=0.08 X 0. 173 X 1.5 2+0. 10 X 0. 887 X 1.5 2 =0. 231kN m ；轴承最大弯曲距离的计算公式如下：M 2max=-0. 10q il2- 0. 117q 212支架最大弯曲距离为M 2max=-0. 10 X 0. 173 X 1.5 2-0. 117 X 0. 887 X 1. 5 2 =-0.272kN m ；选取支撑弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度校核：a=Max(0.231xl0 6,0.272x10 6)/4490=60.579N/mm 2 ；大横杆的最大弯曲应力为o=60.579N/mm2少于大横杆抗弯强度设计值f=205N/mm 2 ,符合要求！(3 )挠度计算最大挠度被认为是三跨连续梁均匀荷载作用下的挠度。计算如下：V最大值=(0.677q il4+0.990q 214)/100EI其中：静载荷标准值：q i= P i+P 2=0. 033+0. 111=0. 144kN/m ；活荷载标准值：q 2=Q =0. 633kN/m ；计算得到的最大挠度值为：v=0.677x0.144xl500 4/(ioox2.O6xlO 5x 107800)+0.990x0.633x 1500 4/(100x2.06x 10 5 x 107800)= 1.652 mm；大横杆最大挠度1.652 mm少于大横杆最大允许挠度为1500/150mm , 10 mm满足要 求！2. 2小横杆的计算根据5.2. 4JGJ130-2001条的规定，小横杆的强度和挠度按简支梁计算，大横杆在小横 杆的顶部。以大横梁支座的最大反力计算值作为小横梁的集中荷载，计算了小横梁在 最不利荷载布置下的最大弯矩和变形。(1 )负荷值的计算大横杆自重标准值：p 1= 0.033 X 1.5=0. 05kN ；脚手板自重标准值：p 2=o. 35 X 0.95 X 1.5/(2+l)=0. 166kN ；活载标准值：Q=2 X 0.95 X 1.5/(2+l)=0. 950kN ；集中荷载设计值：P=1.2 X (0. 05+0. 166)+1.4 X 0. 95=1. 589kN ；小横杆计算图(2)强度校核最大弯矩被认为是小梁均布载荷标准值和大梁传递载荷标准值的最不利弯矩分布;均布荷载最大弯矩计算公式如下：M qmax =ql /8M qmax 1.2 X 0. 033 X 0. 95 2/8=0. 005kN m ；集中荷载最大弯矩计算公式如下：M pmax =P1/3M pmax=1.589 X 0.95 / 3=0. 503kN m ；最大弯矩qmax + M pmax = 0.508kN m ；计算最大应力q=M/W=0.508><10 6/4490=1 i3.i03N/mm 2 ;小横杆的最大弯曲应力o =113.103N/mm 2少于 小横杆的抗弯强度设计值为205N/mm 2 ,符合要求！(3 )挠度校核计算最大挠度为小横杆自重均布荷载最不利分布与大横杆传递荷载设计值之和；小横杆均匀分布载荷引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5ql4/384EIv qmax =5x0.033x950 4/(384x206x 10 5 xl07800)=0.016 mm ;大横杆传递负载P=p i+ p 2+ Q=0. 05+0. 166+0. 95=1. 166kN ；集中荷载标准值最不利分布引起的最大挠度计算公式如下：V pmax=P1( 312-412/9)/72EIv pmax = 1166.2x950x(3x950 2-4x950 2/9 )/(72x2.06xl0 5x 107800)= 1.598 mm;最大挠度和vr qmax + v pmax =0.016+1.598= 1.614 mm；小横杆的最大挠度为1. 614 mm少于小横杆最大允许挠度为950/150=6. 333 ,符合 10 mm要求!2.3紧固件防滑力的计算根据规格表5. 1.7,直角和旋转单个紧固件的承载能力为8. OOkN ,本工程旋转单个紧 固件的实际承载能力为8.00kN o当垂直或水平水平杆与垂直杆连接时，扣件的防滑承载力按以下公式计算(施工中扣件式钢管脚手架平安技术规范5.2.5)：R<Rc 其中，Rc紧固件的防滑承载力设计值，取8. OOkN ；R从垂直或水平水平杆传递到垂直杆的垂直力的设计值；大横杆自重标准值：P 1 =0. 033 X 1.5 X 2/2=0. 05kN ；小横杆自重标准值:P 2=0. 033 X 0. 95/2=0. 016kN ；脚手板自重标准值：P 3=0. 35 X 0.95 X 1. 5/2=0. 249kN ；活载标准值：Q=2 X 0.95 X 1.5 /2=1.425kN ；载荷设计值:R=l.2 X (0. 05+0.016+0. 249)+1.4 X L 425=2. 373kN ；R<8. OOkN ,单个紧固件的防滑承载力设计计算符合要求！2. 4脚手架杆荷载计算作用在脚手架上的荷载包括恒荷载、活荷载和风荷载。静态载荷的标准值包括： (1)每米电杆结构自重标准值为0. 1248kN/mN gi=0. 1248+(1. 50 X 2/2) X 0. 033/1.80 X 22. 00=3. 356kN ;(2)脚手板自重标准值；采用多层板，标准值为0. 35kN/m 2N G2= 0. 35 X 4 X 1.5 X (0.95+0. 3)/2=1.312kN ;栏杆自重和脚挡的标准值；多层挡板标准值为0. 14kN/mN G3=0. 14 X 4 X 1. 5/2=0. 42kN ;(4)悬挂平安设施载荷，包括平安网：0. 005kN/m 2N G4=0. 005 X 1.5 X 22=0. 165kN ;经计算，静载标准值N g-N gi +N G2 +N G3 +N G4-5. 254kN ;1/2 o经计算，活荷载标准值N q=2 X 0.95 X 1.5 X 2/2=2.85kN ；考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值为N=1.2 N g+0. 85 X 1.4N q = 1.2 X 5. 254+ 0. 85 X 1. 4 X 2.85= 9. 696kN ; 不考虑风荷载时，立杆轴压设计值为N'= 1.2N g+1.4N q=1.2 X 5.254+1.4 X 2. 85=10. 294kN ;5杆的稳定性计算风荷载标准值按下式计算w k =0. 7 u z u s 3 0在o 0基本风压(kN/m 2 )，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的 规定，3 o =0. 6kN/m 2 ；u z风荷载高度变化系数，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)采用：uz = 0. 74 ；US风荷载体形系数：值为。24；经计算，风荷载的标准值为：W k =0. 7 X 0. 6 X 0. 74 X 0. 214=0. 067kN/m 2 ；M ”由风荷载设计值得出的极段 对于：Mw= 0. 85 X 1.4WkLah 2/10=0. 85 X 1. 4 X 0. 067 X 1. 5 X 1.8 2/10=0. 038kNm ；考虑风荷载时电杆稳定性计算公式。二N/(OA) + M w /W W f立杆轴向压力设计值:N=ll. 123kN ;不考虑风荷载的电杆稳定性计算公式。二N/(6A) < f.立杆轴向压力设计值:N=N: 12. 021kN ;计算杆截面的回转半径：我二1.59 cm;参照建筑施工中扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-2001)获得。5.3.3 :k-1. 155 ;参照建筑施工中扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-2001)获得。5.3.3 : 口二1.5 ;计算长度，由公式确定1 o=kuh : 1 o = 3. 118 m;长细比：L 0/i二比6 ；