5207综采工作面供电设计.docx
陕西神木神源煤炭矿业有限公司5207综采工作面供电设计设 计：刘建伟审 核：石少刚日 期：2020年5月1日世 二企*竺虫(R+xxta%)10t/2e=*曾 Eg 096X1.02) =0. 57% 盘区变电所至移动变电站MYPTJ-8. 7/10 3*95型矿用高压电缆电压损失二生冬生冬R+xxta%)10(/2e二知耕5。皿】。2) =0. 48% 地面变电所至综采移动变电站高压电缆总损失为: Ue%=0. 57%+0. 48%=1. 05%-般情况下电压损失百分数正常情况下不得超过7%,故障状态下不超过10%。综合以上计算，选择型号为MYPTJ、截面为95mm的高压电缆符合要求。2> 2500KVA移变至设备列车QJZ33-1500/3300-8组合开关采煤机供电电缆的选择与校验按长时负荷电流选择 采面煤机长时计算负荷Ifh二厂 f 10， 后* UeCOScppjripj二 1280/(1. 732*3. 3*0. 85*0. 95) =277.36A 式中：Kx=lPd最大一台电动机功率，KWcos(I)pjcos(I)pj负荷组平均功率因数，查表取0.85。npj采面设备平均效率，取0.95则高压供电电缆长时负荷电流为277. 36A查表得，MCPT-3*95+1*50+6*4型电缆的长时负荷电流为370A, Iy=370>Ifh=277. 36A,故暂 选该型电缆。(1) 按经济电流密度选择电缆截面Aj=Ifh/Ij=277. 36/2. 25=123. 27mm2式中：Ifh采面长时负荷电流AAj一一经济电流所需电缆截面mm2Ij经济电流密度，查表得 2. 25A/mm2因 Aj= 123.27 mm2>95mm 2考虑长期运行经济性，初选MCPT3*95+1*50+6*4型高压橡套软电缆作为移动变压器至 采面组合开关采煤机供电电缆。(2) 按热稳定选择电缆截面设中央变电所10KV母线端最大短路容量Sd为100MVA,其最大三相稳态短路电流为：K =S/ V 3Uav=100/l. 732*3. 3=17. 5KA忽略电缆电抗，则按下式计算2#移动变电站至组合开关电缆截面：Amin= M J/C=17. 5*1000* "0. 25/93. 4=93. 68 mm2因95mm2>93. 68 mm2,故满足要求.式中Ami一电缆满足热稳定要求的最小截面，mm2tj一短路电流假想时间，即热等效时间，取0. 25SC一电缆的热稳定系数，铜芯电缆取93. 4o(3) 、按允许电压损失校验电缆截面计算高压电缆损失百分数 u%为：Ug% = P*Lg* (R + X* tan。)/(ICWe)=1280*0. 6* (0. 247+0. 075*0. 593) / (10*3. 3 2)=2. 05%05%<7%满足电压损失要求。综合以上计算，选择型号为MCPT、截面为95mm的电缆符合要求。3> 2500KVA移变至综采面设备列车QJZ33-1500/3300-8组合开关供刮板机高压电缆的选 择与校验(1) 按长时负荷电流选择刮板机长时计算负荷TP1 KrEPg* 1()3Ifh=4UeCOS(ppjripj=800/(1.732*3. 3*0. 85*0.95)=173. 5A式中：Kx二1Pd最大一台电动机功率，KWcos<t)pj 负荷组平均功率因数，查表取0.85。HPJ 采面设备平均效率，取0.95则高压供电电缆长时负荷电流为173. 5A查表得，MCPT-3*95+1*50+6*4型电缆的长时负荷电流为370A, Iy=370>Ifh=173. 5A,故暂 选该型电缆。(2) 按经济电流密度选择电缆截面Aj=Ifh/Ij=173. 5/2. 25=77. 1mm2式中：Ifh采面长时负荷电流AAj经济电流所需电缆截面nun2Ij经济电流密度，查表得 2. 25A/mm2因 Aj=77. 1 mm2<95mm2考虑长期运行经济性，初选MCPT3*95+1*50+6*4型高压橡套软电缆作为移动变压器至组合开关刮板机供电电缆。(3) 按热稳定选择电缆截面设中央变电所10KV母线端最大短路容量Sd为100MVA,其最大三相稳态短路电流为：K =Sd/ V 3Uav=100/l. 732*3. 3=17. 5KA忽略电缆电抗，则按下式计算2#移动变电站至组合开关电缆截面：Amin= K J/C=17. 5*1000* "0. 25/93. 4=93. 68 mm2因95mm2>93. 68 mm2,故满足要求.式中Ami一电缆满足热稳定要求的最小截面，mm2tj一短路电流假想时间，即热等效时间，取0. 25SC一电缆的热稳定系数，铜芯电缆取93. 4O、按允许电压损失校验电缆截面计算高压电缆损失百分数 u%为：Ug% = P*Lg* (R + X*tand) ) /(10*U2e)=800*0. 6* (0. 247+0. 075*0. 593) / (10*3. 3 2) =0. 26%0. 26%<7%满足电压损失要求。综合以上计算，选择型号为MCPT、截面为95mm的电缆符合要求。四、低压电缆的选择低压电缆的选择原则：按井下低压电缆机械强度要求初选电缆截面；按长时允许负荷电 流复选电缆截面，以保证电缆不过热；按允计电压损失校验电缆截面，以保证电动机正常运 转；按最远最大电动机起动时校验电压损失，以保证电动机能正常起动，同时保证先起动的 关联电动机能继续正常工作；热稳定校验，按运行中可能通过的最大稳态短路电流校验热稳 定性，以保证电缆能承受工作中可能遇到的短路电流；按过电流保护灵敏系数要求校验电缆 截面。()1000KVA移动变电站电缆选择1、按长时负荷电流与机械强度初选低压电缆截面如下表:序号所供负荷(或设备)名 称机械强度要 求最小截面(mm2)长时负 荷电流(A)长时负荷电 流要求最小 截面 (mm2)初选标准 截面mm2电缆长度M校验后选 择截面 mm2备注1馈电开关电源电缆1243570570满足灵敏度要求2皮带软起电源电缆71.516508250满足灵敏度要求3皮带机负荷电缆34.5616516满足灵敏度要求4张紧绞车负荷电缆2.546306满足灵敏度要求5喷雾泵电源电缆471070270满足灵敏度要求6喷雾泵负荷电缆471016516满足灵敏度要求7乳化泵电源电缆197.670701070满足灵敏度要求8乳化泵负荷电缆197.670702070满足灵敏度要求11组合开关电源电缆244. 04959571095满足灵敏度要求12转载机高速负荷电缆197.670708670满足灵敏度要求13转载机低速负荷电缆100.325358635满足灵敏度要求14破碎机负荷电缆100.425709070满足灵敏度要求15防灭火阻化泵负荷电缆1.884165016满足灵敏度要求16绞车电源电缆16.34162016满足灵敏度要求17后绞车负荷电缆4.74161016满足灵敏度要求2、按允许电压损失校验所选电缆截面18前绞车负荷电缆11.64162016满足灵敏度要求(1) T2#移变低压配电系统:B厂，3*95 710米35c90m70=86rnUb |Mg Uz7090m m 3 15KW转哉机南M I6OKW与专裁,机f氐M 160KW破碎机(2)正常运行时电压损失校验。T2移变供电系统中，因转载机距离最远，负荷最大，所以以该处为校验点。 T2变压器电压损失计算:_ Sh(Ur X cos + t/x X sinj)t/2e _ 1015 .5 x (0.61 % x 0.7 + 4.54% x 0.714) x 11401000u i、 qz.DV3=斋="%=质%Ux = 77 - Ur2% = 74.52-0.612% = 4.54% 干线电缆电压损失计算: Ug=访 PR。+ X。x tan。)e二浩件仙)二 106V 支线转载机高速电缆电压损失计算: Ug=Lz (R)+ X。X tan)e=315x0.086(0315 + 0.078 x 1.02)1.14=9. 37V 支线转载机低速电缆电压损失计算: Ug二+ X。X tan9)e160x0.253(Q616 + 0.084 x 1.02)1.14=24. 9V支线电缆末端转载机正常运行时的电压总损失AU=AUb+AUg+AUz=42. 5+106+24. 9=173V 正常运行时，综采工作面电动机端电压应不低于额定电压的10%, 即允许电压损失：ZUy=Ezo-O. 9Ue 在 1140V 电网时，ZUy二E2(r0. 9Ue=1200-0. 9*1140二 174V 13V<174V满足煤矿井下供配电设计规范要求。3、按起动电压损失校验破碎机所选电缆截面 为保证电动机能顺利起动，同时保证已起动好的并联电动机不掉闸，最远最大电动机起动时，其端电压不低于75%的额定电压，即起动时允许电压损失为：当额定电压为1140时,起动允许电压损失为Uyq二U2o-0. 75Ue =1200-0.75*1140 =345V 则 Uq=1200-345 =855V最远最大电动机起动时电流回路阻抗等值电路图如下:7UeRbXb1#千路2#干路3#干路Ri.XlRi.Xl1#节点3#节点Rl破Xl破Xu?； WRl转RlXX顷gRi皮R破X破R转X转Rj乳X乳A、1#干路电阻、电抗及电导、电纳计算 1、破碎机电动机起动时每相阻抗Ie=100. 38A,破碎机电机起动功率因数估计Cos 4)q=0. 5, 则 sin 6q=0.866 故 Zq =Ue/l.732*6Ie=l140/1. 732*6*100. 38 =1.093 Q 起动电阻：Rq 破二Zq *cos。=1. 093*0. 5二0. 547 Q起动电抗：Xq 破二Zq *sin 6 q= 1. 093*0. 866二0. 947 Q破碎机电缆电阻、电抗Xo=0.078Q/KmXo=0.078Q/Km电缆芯线阻抗：查表6-1-12得70 01希 电缆的r0=o. 315Q/KmR 破二 Ro*L二0. 315*0. 086=0. 027 QX 破二 Xo*L=0. 078*0. 086=0. 0067 Q则破碎机起动支路总阻抗:Rqi 总二 Rq+ R 破=0. 547+0. 027=0. 574 QXq】总二 Xq+ X 破二0. 947+0. 0067=0. 9537 QZqy V (Rqi 总2+ Xq】总2)= V (0. 5742+0. 95372)=1. 113Q电导：G 破总二Rq/ Zq2=0. 574/1. 239=0. 463电纳：B 破总二 Xqw/ ZqJO. 9537/1. 239二0. 4792、转载机电动机正常运行时每相阻抗Ie=197. 62A,转载机功率因数取Cos 4)q=0. 85,则 sin 4)q=0. 527,故 Z 额=Ue/1. 732*Ie=l 140/1. 732*197. 62=3. 33 Q电阻：R 转二Z 转 *cos 6 q=3. 33*0. 85=2. 83 Q电抗：X 转二Z 转+sin 4)q=3. 33*0. 527=1. 755 Q与电缆的电阻、电抗：Xo=0. 078Q/KM电缆芯线阻抗：查表6-1-12得70 mm?电缆的Ro=0. 315Q/KMRL= Ro*L 转=0. 315*0. 09*二0. 0284QXL= Xo*L 转=0. 078*0. 09二0. 0071 Q则转载机与电缆总阻抗：R 转总二 R转+ RL=2.83+0. 0284=2. 8584 QX 转总二 X 转+ XL二 1. 755+0. 0071二 1.7621 QZq2 总二V (R转总?+ X转总 2)= V (2. 85842+l. 76212) =3. 359 Q电导：G 转总二R 转总/ Zq2总之二2. 8584/11. 28=0.254电纳：B 转总=X 转总/ Zq22=l. 7621/11. 28=0. 1563、1#节点电导、电纳及电阻、电抗计算；Gi#节点二Z G转 + G淤G 破+G 转二0. 463+0. 254=0. 717 (s)Bi# 节点=转+B 衿 B 破+B 转=0. 479+0. 156二0. 635 (s)Zi#节点二 1二/ :亏二.044 ( Q )Jg21#节点+ B21#节点"罗翌+°635Ri#节点二 Gi#节点* Z 之#节点二0. 717 *1. 044 2 -0. 782 ( Q )X】#节点二 Bi#节点* Z 之擀节点二0. 635*1. 044 2 =0. 635 ( Q )4、节点与电缆串联回路电阻、电抗及电导、电纳计算R 缆二0. 23*0.61 二0. 14 ( Q )X 虻0. 075*0.61=0. 046 ( Q )Ri#干二 R 缆+ Ri#节点=0. 14+0. 782=0. 922 ( Q )X】干二 X 缆 + X仲节点=0. 046+0. 635=0. 681 ( Q )Z1#T=Jr21#干 + X21#干=7o.9222 4- 0.6812=l. 147 ( Q )Gi#干二 Ri#干/ Z2 1#T=0. 922/1. 147 2 =0.71 (s)B】#干二 X#干/ Z2 冲干二0.681/1. 147 2二0.518 (s)B、2#干路电阻、电抗及电导、电纳计算1、乳化泵电阻、电抗计算乳化泵Ie=197. 62A,转载机功率因数取Cos 4)q=0. 85,则 sin 4)q=0. 527,故 Z 额=Ue/l. 732*Ie= 1140/1. 732*197. 62=3. 33 Q电阻：R 乳二Z 额 *cos - q=3. 33*0. 85=2. 83 Q电抗：X 转二Z 额+sin 4)q二3. 33*0. 527=1. 755 QXo二0. 078 QXo二0. 078 Q2、电缆芯线阻抗：查表6-1-12得70山击电缆的Ro二0.315Q/KM/KMRL= Ro*L 乳=0.315*0. 02*二0. 0063 QXL= Xo*L 乳=0. 078*0. 02=0. 00156 Q3、2#干路电阻、电抗及电导、电纳计算：R2#干总 R乳+ RL二2. 83+0. 0063=2. 8363QX2#干总二 X 乳+ XL= 1. 755+0. 00156二 1.75656 QZ2#干总二V (R2#干总？+Z2#干总二V (R2#干总？+X2#干总) V (2. 83632+1.756562)会审单位签字机运通风队年 月 日技术科年 月 日机电科年 月 日调度室年 月 日安检科年 月 日机电矿长年 月 日安全矿长年 月 日生产矿长年 月 日总工程师年 月 日矿长年 月 日二3. 337 Q电导: G2#干-R2#干总/ Z2#干总 2 二2.8363/11. 131 二0.255 (s)电纳：B 总2#干= X2#干总/ Z2#干总 2=1. 75656/11. 131=0. 158 (s)C、3#干路电阻、电抗及电导、电纳计算1、皮带输送机电动机正常运行时每相阻抗Ie=69. 01A,胶带输送机电机起动功率因数估计Cos 6 q=0. 5,则 sin 6q=0.866 故 Z 额 二Ue/1. 732*Ie二1140/1. 732*69. 01=9. 538Q电阻：R 皮二Z 额 *cos 6 =9. 538*0.5=4.769 Q电抗：X 皮二Z 额 *sin 4)q=9. 538*0. 866=8. 26 Q皮带输送机电缆电阻、电抗电缆芯线阻抗：查表6-1-12得70 mm2电缆的Ro=0. 315 Q /Km Xo=0. 078 Q /KmRL= Ro*L=0. 315*0. 07=0. 022QXL二 Xo*L二0. 078*0. 07=0. 0055Q则皮带机支路总阻抗：R 额总二 R 额 + RL=4. 769+0. 022=4. 791 QX 额总二 Xq+ XL=8. 26+0. 0055=8. 2655 QZ 额.,=V (Rq,总2+ Xqi总2)= V (4. 7912+8. 26 552)=9. 554 Q电导：G 皮总二R 额总/ Z 额 2二4.791/91. 273二0.053 (s)电纳：B 皮总二 X 额总/ Z 额 J8. 2655/91. 273=0.09 (s)2、喷雾泵电动机正常运行时每相阻抗Ie=47. 05A,转载机功率因数取Cos 6 q=0. 85, 则 sin 6 q=0. 527,故 Zq 额=Ue/1. 732*Ie=1140/1. 732*47.05=13.99Q电阻：R 雾二Z 雾 *cos6q=13.99*0.85=ll.89Q电抗:X 雾二Z 雾+sin 4)q二 13. 99*0. 527=7. 37 Q与电缆的电阻、电抗：电缆芯线阻抗：查表6-1-12得70 mm2电缆的Ro=0. 315Q /KM Xo=0. 078 Q /KMRL= Ro*L 转=0.315*0. 01*=0.00315 QXL二 Xo*L 转=0. 078*0. 01=0. 00078 Q则喷雾泵与电缆总阻抗：R 雾总=R 雾+ RL=11. 89+0. 00315=11. 89315 QX 雾总二 X 雾 + XL=7. 37+0. 00078=7. 37078 Qz 雾总=V (R 雾总 2+ X 雾总 2)= " (11. 893 1 52+7. 37 0 782)=13. 992 Q电导：G雾总次雾总/ Z雾2总之=11.89315/195. 776=0. 061电纳：B 雾总二 X 雾总/ Z 雾总之二7. 37078/195. 776二0.03763、3#节点电导、电纳及电阻、电抗计算；G3#节点=ZG皮+G爰G 皮+G 雾=0.053+0.061二0. 114 (s)B3#节点=ZB芟 + B券 B 皮+B 雾=0. 09+0. 0376=0. 1276 (s)Z3#节点二 j1 二亍 1-二5. 747 ( Q )*23#节点+B?3#节点 V0.1142+0.12762R3#节点= G3#节点* Z 2 3#节点=0. 114 *5. 747 2 =3. 765 ( Q )X3#节点= B3#节点* Z 2 岬点二0. 1276*5. 747 2 =4. 215 ( Q )4、3#节点与电缆串联回路电阻、电抗及电导、电纳计算电缆芯线阻抗：查表6-1-12得70 mm2电缆的Ro二0. 315 Q /KMXo二0. 078 Q /KMR 缆二0. 315*0.005二0.0016 (Q)X 缆二0. 078*0. 005=0. 0004 ( Q )R3#干二 R 缆+ R3#节点=0. 0016+3. 765=3. 7666 ( Q )X3#干二 X 缆 + X3#节点=0. 0004+4. 215=4. 2154 ( Q )Z3#支二Jr23#支 + X?3#支=丁3.76662 + 4.21542=5. 653 ( Q )G3# 干二 R3# 干 / z2 3#t=3. 7666/5. 653 2 =0. 118 (s)Ba#干二 X3#干/ Z2 3#t=4. 2154/5. 653 2 =0. 132 (s)D、各干路并联回路的电阻、电抗及电导、电纳计算G干总二 Gi#干+G2#干+G3#干=0. 71+0. 255+0. 118=1. 083 (s)Z干总B 干总二 Bi*干+B?#干+B3#干二0. 518+0. 158+0. 1320. 808 (s) /二0.74。 仁2 干+b?干 V 1.0832+0.8082R 干总二 G 干总* Z2 干总二1. 083*0. 548=0. 593 QX干总二 X 干总* Z2 干总二0. 808*0. 548=0. 443QE、变压器起动回路的电阻、电抗计算Ibe二Sbe*1000/ V3*Ube=1000*1000/ V3*1140=506.46A电阻：Rb=AP/3*Ie2=7000/3*506. 462二0. 0091 Q电抗：Xb=UxUbe/100 V 3 1肉二4. 3*1140/100* "3*506.46=0. 056 Q式中：Ur变压器在额定负荷下内部电阻上的压降的百分数,Ur=AP/10Sbe % =7000/10*1000* % =0. 7AP变压器中的短路损耗，W,取7000WoUx变压器在额定负荷下内部电抗上压降的百分数，Ux= V (Uk2-Ur2) = V (4. 47 -0. 72) =4. 3Uk变压器在额定负荷下内部阻抗上的压降的百分数KBSGZY-1000/10/1. 2 型的 Uk 为 4. 47。F、起动回路总阻抗计算R 总二 R 干总 + Rb =0. 593+0. 0091=0. 602 ( Q )X 总二 X 干总 + 海=0. 443+0. 056=0. 449 ( Q ) Z.LJ&2卷+ 乂2寿=0. 75 ( Q)G、破碎机起动电压计算移动变电站起动回路输出电流b2=b2=U2e序Z总=923.79A干路相电压U 干=n*Z 干二923. 79*0. 74=683. 6V1#节点电流L#节二U 干/Z戚节二683. 6/1. 147=595. 99A1#节点相电压Ui#节= L#节*Zi#节二595. 99*1 . 044=622. 22V破碎机起动电流计算I 破二 U冲节/Zq=622. 22/1. 113=559. 05AU 破起二 媚*1 "Z 破= 1. 732*559. 05*1. 093=1058. 33V75%*Ue二855V 1085. 33V>855V综上所述破碎机起动电压满足要求；(二)2500KVA移动变电站电缆选择1、按长时负荷电流与机械强度初选低压电缆截面如下表:序号所供负荷(或设备)名 称机械强度要 求最小截面(mm2)长时负 荷电流(A)长时负荷电 流要求最小 截面 (mm2)初选标准 截面mm2电缆长度M校验后选 择截面 mm2备注12号移变至组合开关277. 65959550095满足灵敏度要求22号移变至组合开关173.5709550095满足灵敏度要求3组合开关至采煤机277. 659595278954组合开关至刮板尾高86.75070289705组合开关至刮板尾低43.32535289356组合开关至刮板头高86.75070131707组合开关至刮板头低43.32535131352、按允许电压损失校验所选电缆截面2.1、2#移变低压配电系统电压损失校验 2#移变低压配电系统部分:1280KW采煤机400KW刮板机尾高200KW刮板机尾低400KW刮板机尾高200KW刮板机尾低1280KW采煤机400KW刮板机尾高200KW刮板机尾低400KW刮板机尾高200KW刮板机尾低UbUgaUz2. 1. 2正常运行时电压损失校验。2号移变供电系统中，校验采煤机点。A、正常运行时变压器内部电压损失为A Ub= B (Ur*cos ,b+Ux*sin 6b)*U2e二0. 832*(0. 432%*0. 7+5. 48%*0. 71)*3300=115.13V式中：8一变压器的负荷系数，B =Ib/Ibe=Sb/Sbe=2080/2500=0. 832lb, Sb变压器的负荷电流，A；负荷容量，VA,可以用计算值。计算值为2080KVA Ibe , Sbe变压器的二次侧额定电流，A；额定容量，VA。Ur变压器在额定负荷下内部电阻上的压降的百分数，Ur二ZkP/lOSbe二10800/10*2500二0. 432P变压器中的短路损耗，W。取10800WoUx变压器在额定负荷下内部电抗上压降的百分数，Ux= V Uk2-Ur2;-V5. 5-0. 432 =5. 48Uk变压器在额定负荷下内部阻抗上的压降的百分数，KBSGZY-1000 型的 Uk 为 5. 5。Coseb, sind)b变压器负荷的功率因数相应的及正弦值，取0.7, 0.71。Ue变压器二次侧的额定电压，取3300V.B、支路电压损失Uz="3*IeLz (Rocos 4)+Xosin 4)=1. 732*292. 74*0. 27(0. 247*0. 8+0. 075*0. 6)=33. 2V式中：le采煤机支路电缆中电流，由上知为292. 74ALz线路支线实际长度，KM,为0. 27KMRo, Xo支线电缆芯线单位长度的电阻和电抗，Q/KM。由表得95电缆分别为0. 247, 0. 075.Cos巾b, sin <l)b电动机额定功率因数及相应的正弦值，估计cos6b=0. 8,则sin。b=0. 6C、电缆干线上允许电压损失 Ug*尸(Ro+Xo*tanb)=o.92*i28o*o.7i(0. 247+o. 075*1. 02)3.3=81.96V式中：SP干线负荷功率，由上知为1280KWLg线路支线实际长度，KM,为0. 71KMRo, Xo干线电缆芯线单位长度的电阻和电抗，Q/KM由表6-1-8得95电缆分别为0. 247, 0. 075tanb电动机平均功率因数及相应的正切值，取1.02支线电缆末端转载机正常运行时的电压总损失AU=AUb+AUg+AUz=l 15. 13+33. 2+81. 96=230. 29V正常运行时，综采工作面电动机端电压应不低于额定电压的10%,即允许电压损失：ZXUy二E20-0. 9Ue在 3300V 电网时，ZUy二E20-0. 9Ue二3450-0. 9*3300二480V230. 29V<480V满足煤矿井下供配电设计规范要求。3、按起动电压损失校验破碎机所选电缆截面为保证电动机能顺利起动，同时保证已起动好的并联电动机不掉闸，最远最大电动机起 动时，其端电压不低于75%的额定电压，即起动时允许电压损失为：当额定电压为3300时, 起动允许电压损失为Uyq二U2o-0. 75Ue=3450-0.75*3300二975V则 Uq=3450-975 =2475V1按起动电压损失校验所选电缆截面最远电动机起动时电流回路阻抗等值电路图如下（刮板机正常运行电压损失大于采煤机的电压损失，故以刮板机起动电压损失为校验点）A、刮板机尾低电动机起动时每相阻抗刮板电机参数:Ie=45. 7A, cos 4)q=0. 85, sin 4)q=0. 53Zq=Ue/l. 732*Iqe=3300/L 732*6*45.7=6. 95 Q起动电阻：Rq二Zq*cos 4)q=6. 95*0. 85=5. 91 Q起动电抗:Xq=Zq*sin 4> q=6. 95*0. 53=3. 68 Q与刮板机电机串联的电缆阻抗：电缆芯线阻抗：查表6-1-12得35 mm2电缆的Ro=0. 683 Q /KM Xo=0. 084 Q /KM则 Ri= Ro*Llg尾低=0. 683*0. 26=0. 178 QXl= Xo*Llg 尾低=0 084*0. 260. 022 Q则起动支路阻抗为：Rq 尾二Rq+KW. 91+0. 178=6. 088 QXq 尾=Xq+ Xl=3. 68+0. 022=3. 702 QZq 尾二 V Rq M2+ Xq?尾= V 6. 0882+3. 702 =7. 125 Q电导：Gq 尾=Rq 尾/ Zq?尾=6. 088/50. 76=0. 12 (s) 电纳：Bq 尾二 Xq 尾/ Zq2尾=3.702/50. 76二0.073 (s)B、刮板机头低电动机起动时每相阻抗刮板电机参数：Ie=45. 7A, cos 4> q=0. 85, sin 6 q=0. 53Zq 头=Ue/l.732*Iqe=3300/l. 732*6*45.7=6. 95 Q起动电阻：Rq 头=Zq 头+cos 4)q=6. 95*0. 85=5. 91 Q起动电抗：Xq 头=Zq 头+sin 6 q=6. 95*0. 53=3. 68 Q与刮板机电机串联的电缆阻抗：电缆芯线阻抗：查表6-1-12得35 mm2电缆的Ro=0. 683 Q /KM Xo=0. 084 Q /KM则 R = Ro*Llg 头低=0. 683*0. 12=0. 082 QXL= Xo*Llg 头低=0. 084*0.12=0. 01 Q则起动支路阻抗为：Rq 头=Rq 头+Rl=5. 91+0. 082=5. 992 QXq 头=Xq 头 + Xl=3. 68+0. 01=3. 69 QZq 头二 J Rq 头2+ Xq?头= V 5. 9922+3. 692=7. 037 Q电导：Gq 头二Rq 头/ Zq2 =5. 992/49. 524=0. 121 (s)电纳：Bq 头二 Xq 总/ Zq?头=3. 69/49. 524=0. 075 (s)C、2#节点电阻、电抗及电导、电纳计算G?#节二 Gq 尾+Gq 头=0. 12+0. 1210. 241B2#= Bq 头+Bq 头=0. 073+0. 075=0. 148一、供电系统说明5二、负荷统计与移变容量的确定61、负荷统计72、移变容量的确定7三、高压电缆的选择与校验81、盘区变电所至南辅运移变高压电缆的选择与校验82、2号移变至采面组合开关电缆的选择与校验10四、低压电缆的选择与校验14（一）1#移变电缆选择14（二）2#移变电缆选择25五、短路电流的计算341、高压短路电流的计算342、低压短路电流的计算363、热稳定和分断能力的校验46六、继电保护整定计算471、高压配电装置整定472、移变高低压侧整定483、低压起动器的整定49七、工作面保护接地措施501、接地原则502、安装地点与要求511 1L"二广 22二3. 534JG22#'tj+B22#t)v0.241 +0.148R2#节二。2#节* Z 2 2#节=0. 241*3. 534 2 3. 01X2#广 B2#节* Z 2 2#rj-0. 148*3. 534 2 二1. 848D、2#干路电阻、电抗及电导、电纳计算Xo=0.075Q/KM电缆芯线阻抗：查表6-1-12得95 mn?电缆的R。=0.247Q/KM则 Ry Ro*L2=0. 247*0. 71=0. 176 QXL2= Xo*Llg 头低二0. 075*0. 71 二0. 054 Q则2#支路电阻、电抗及电导、电纳R2#节二 Rl2+ R2#节二0. 176+3. 01-3. 186X2#支二 XL2+ X2#节二0. 054+1. 848=1. 902膈成,22# 节 + X?2# 支=V3.1862 + 1.9022 = 3.71G潴支二 R2#节/ Z 2 2=3. 186/3. 71 2 =0. 232Bg= X2#支/ Z 2 2=1. 902/3. 71 2 =0. 138E、采煤机正常运行电阻、电抗及电导、电纳计算采煤机参数：le二292.7A, cosOq二0.85, sin 6 q二0.53Z采二Ue/1. 732*Ie二3300/1.732*292.7=6.51Q电阻：R 采二ZcosOq二6.51*0.85二5.91Q电抗:X 采二Z 采+sin 4)q=6. 51*0. 53=3. 45 Q与采煤机串联的电缆阻抗：电缆芯线阻抗：查表6-1-12得95 mm2电缆的Ro二0. 247 Q /KMXo=0. 075 Q /KM则 Rl2- Ro札lg头低=0. 247*0. 27=0. 0667 QXl2二 Xo*Llg头低二0. 075*0. 27=0. 0203 Q与干路串联的电缆阻抗：Xo=0. 075Q/KM电缆芯线阻抗：查表6-1-12得95京电缆的r°=0.247Q/KM则 &二 Ro*Llg 头低二0. 247*0. 71=0. 176 QXl= Xo*Llg 头低二0. 075*0.71 二0.054 Q则1#支路电阻、电抗及电导、电纳为：RyR 采+也+ Rli=5. 91+0. 0667+0. 176=6. 1527 QX比支二X 采 + XL2+ XL1=3. 45+0. 0203+0. 054=3. 5243 QZi#支二"Ri岐4 X21#x= V6. 152 72+3 . 52 432=7 . 091 Q电导：Gi岐二Rb支/ Z，支=6. 1527/50. 277=0. 1224 (s) 电纳：B冲支二 Xi#支/ Z%支二3. 5243/50. 277二0. 07 (s)F、1#、2#支路并联后电阻、电抗及电导、电纳计算G 支总二Gi#支+G2#支二0. 232+0. 1224=0. 3544B 支总二B#支+B2#支二0. 138+
