莲花滩河16号路工程地质勘察报告（一次性勘察）.docx

莲花滩河16号路工程地质勘察报告（一次性勘察）目 录1前言11.1 任务来源及工程概况11.2 勘察依据及主要技术规范11.3 勘察目的与任务21.4 勘察工作布置的原则及完成的工作量22场地工程地质条件52.1 地理位置及交通概况52.2 气象水文52.3 地形地貌62.4 地质构造62.5 地层岩性72.6 水文地质72.7 不良地质现象83岩土物理力学指标分析评价83.1 工程地质分层83.2 岩土物理力学指标统计93.3 岩体基本质量等级123.4 岩土可挖性分级123.5 岩土参数选取依据123. 5岩、土参数选用及建议134场地稳定性评价144.1 地震效应评价144.2 线路稳定性评价和适宜性评价144.3 相邻建（构）筑物与拟建道路相互影响评价145路基工程地质评价155.1 路基均匀性评价155.2 地下水作用评价165.3 路基（地基）持力层评价165.4 特殊性土评价165.5 路基干湿类型评价175.6 天然建筑材料评价175.7 施工条件及其对环境的影响评价176线路工程地质评价176.1 K0+000K0+280 段挖方路基段（1-1'、 A、 B 剖面）176.2 K0+280KO+32O 段挖方路基段（13-13*、A 剖面） 216.3 K0+320K0+543.701 段挖方路基段（14-14' 23-23'、A 剖面）226.4 桩板挡墙（K0+093K0+182段道路右侧）25地下水富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制，为大气降雨补给。一般情 况下，第四系厚度小，覆盖少，含水微弱；侏罗系泥岩等为相对隔水层；侏罗系砂岩 砂岩为基岩裂隙水含水层。（1）第四系松散层孔隙水主要分布在残坡积层和人工填土层中，多为局部性上层 滞水，赋存条件主要受堆积物分布范围与厚度控制，由于堆积层厚度不均，分布范围 有限，其水量不丰，无统一潜水面。该类地下水受大气降水补给，向下渗透补给基岩 裂隙水或顺坡向径流。（2）基岩裂隙水包括风化裂隙水和构造裂隙水。风化裂隙水分布在浅表层基岩强 风化带中，构造裂隙水主要分布于中风化砂岩及部分泥岩破碎区域发育的构造裂隙中， 地下水分布较复杂。上部连通风化裂隙及土层孔隙，接受部分地形径流；下部因相对 隔水较完整泥岩与砂岩的互层状分布，下渗地下水以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储 存、各含水层自成补给、径流、排泄系统：相互间水力联系较少，无统一的地下水面, 富水性受裂隙发育程度控制，沿裂隙系统下渗，在地势较低处就地分散排泄，或以下 降泉水方排泄。岩体的透水性特征：区内泥岩、砂岩等岩石，一般岩体完整，裂隙不发育，属隔 水岩体；砂岩，局部裂隙发育，具有一定的导水性。场地钻孔完成后，先清洗并抽干钻孔内循环水，于24小时后进行水位观测，观测 结果表明，勘察期间钻孔揭露深度范围内无地下水，场地（勘察深度范围）地下水较 贫乏。综上所述，勘察范闱内水文地质条件较简单。建议完善场地周边截排水系统，使得临时性地表水有序排放，基础施工时，配备 相应的抽水设备，确保基础施工安全、顺利。水土腐蚀性评价根据现场调查，场地周边和拟建场内无污染的工厂、矿山或污染排放点等污染源, 场内土层主要为素填土和粉质黏土，未污染。依据岩土工程勘察规范（GB50021-2001 （2009版）附录G判定场地环境类 型为1【类，本场地地层的渗透性为B类。结合当地经验，判定，场地地下水、土对混 凝土结构有微腐蚀，在B类条件下对混凝土结构有微腐蚀。水和土对建筑材料有微腐 蚀性。场地附近范围内无污染源，地基土对混凝土及混凝土中钢筋具有微腐蚀作用。综上所述，场地水文地质条件简单。2.7不良地质现象根据重庆市区域地质资料、勘察期间的工程地质测绘、钻探成果等资料，综合表 明：拟建道路沿线未发现滑坡、崩塌、泥石流、采空区、地面变形、断裂构造和明显 的构造破碎带等不良地质作用；未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工 程不利的埋藏物。其中，勘察范围内，局部零星分布的少量孤石，据调查主要成因为人工局部开采 （以前为采石场）后的散落岩石，最终形成孤石。因此，该拟建道路主要为挖方，建 议对该段的散落孤石必须进行处理，处理方法可采用清除，以预防施工期间孤石的滚 落对施工造成安全影响。3岩土物理力学指标分析评价3.1 工程地质分层场地内地层主要有第四系全新统素填土、残坡积粉质粘土，下伏基岩为侏罗系中 统沙溪庙组泥岩，砂岩。素填土主要采用动力触探试验进行判断；岩样送室内试验， 样品的采集、包装、送样及试验均符合相关规定，其测试成果真实、可靠。工程场地 工程地质分层以场地内地层岩性、力学特征异同作为划分依据。粉质粘土分布范围小, 其物理力学指标以结合重庆地区经验进行判断。索填土：本次勘察选取6个钻孔进行N63.5重型圆锥动力触探试验，经过统计, 场地素填土未修正的厚度加权平均值为6.43,综合确定场地素填十.的密实度为松散 稍密，与现场实际观测一致。粉质粘土：因原始地形地貌破坏严重，本场地粉质粘土主要存在于地势较高的 斜坡位置，厚度普遍较小，为本场地的非主要地层，据重庆地区经验结合场地周边场 地。基岩岩样：勘察中在中等风化基岩中采取45组岩样进行岩石物理力学试验。从 测试结果分析看，基岩随着竖向深度的增加，强度有所提高。砂岩强度较高，泥岩强 度较低，这与路基的实际状态相符合，表明了岩石试样成果是可靠的，可进行统计评 价。3.2 岩土物理力学指标统计素填土动力触探试验统计素填土分布广，本次勘察选取6个钻孔进行动力触探试验：各孔试验值统计见表 3.2-1：锤击数N63.5=1.012.0,平均值5.886.74,厚度加权平均值6.43,变异系数 0.21-0.31 （遇大块石时未作试验），说明此素填土的结构不均匀，松散状，力学性质 差。表3.2-1N63.5触探试验结果统计表上层名称钻孔编号试验深度统计厚度Nw.8区间值to平均值Nm加权平均值标准差变异系数素填土ZK12. 3-10.48. 11.012.06. 746.431.380.21ZK151.2 9. 28.06. 661.610. 24ZK242. 67. 44.86. 271.810. 29ZK625. 1 11.46.35. 881. 160. 20ZK742. 77.24.51.012.06. 151.880.31ZK932. 16.24. 16. 731.700. 25粉质粘土试验统计由于场地粉质粘土零星分布，且厚度在0.20300m之间，因此未取样，根据重 庆地区经验结合场地周边场地，粉质粘土承载力取值150Kpa。岩石单轴抗压强度试验统计场地主要岩性为砂岩、泥岩,本次勘察取45组中等风化泥岩（其中ZK28、ZK73 含砂质结核，本次不参与统计）、砂岩（其中ZK107砂岩数据超出正常值，本次不参 与统计）进行室内岩石单轴抗压抗剪强度试验（详见室内岩石试验成果报告）。岩土的物理力学指标统计（偏于安全考虑，变异系数小于0.3）依据市政工程 地质勘察规范DBJ50-174-2014第14章相关公式进行，主要应用了以下公式：1、计算平均值公式：儿=,£出,r （£出一2、计算标准差公式：o=_L 上3、计算变异系数公式：6=£氏，4、计算某一风险概率时的修正系数公式：惕=1士叁35、计算标准值公式：上=%山，式中：岩土参数的标本数；出一一岩土参数；”一岩土参数的平均值；G一一岩土参数的标准差；5岩土参数的变异系数；打一一某一风险概率”时的修正系数（本工程取0.05）,式中当指标作为 作用项时，取“ + ”号；当指标作为抗力项时，取“一 ”号；岩土参数标准值。3. 2-2 中等风化泥岩单轴抗压强度统计野外编号岩性抗压强度天然饱和MPaMPaZK87泥岩9.236.02ZK28泥岩*11.4*7.738.025.11*11.1*7.417.474.76*16.8*11.2ZK91泥岩6.64.16ZK31泥岩9.276.055.573.429.285.926.644.096.354.05ZK94泥岩5.823.66ZK38泥岩8.075.176.784.167.334.585.163.175.843.65ZK42泥岩5.313.35ZK98泥岩5.123.284.532.795.413.384.222.64.052.53ZK52泥岩8.375.38ZK102泥岩5.383.397.254.555.753.546.253.936.514ZK57泥岩4.742.94样本数51514.372.65最大值10. 006. 454.512.73最小值2. 901.81ZK59泥岩8.685.73平均值6. 344. 009.516.14标准差1.7531. 167106.45变异系数0. 2760. 292ZK63泥岩7.574.88统计修止系数0. 9340. 9306.564.12标准值5. 923. 717.9553. 2-3 中等风（匕砂岩单轴抗压强度统计ZK66泥岩4.292.66野外编号岩性抗压强度5.673.435.013.03天然饱和ZK68泥岩3.142MPaMPa2.91.81ZK3砂岩26.319.53.111.9428.320.5ZK70泥岩4.792.9924.617.85.243.19ZK7砂岩19.513.66.443.9216.211. 1ZK73泥岩*15.3*10.520.714.2*16.7*11.3*17.8*12ZK9砂岩22.916.0ZK77泥岩8.215.2918.412.68.115.118.612.85.753.62ZK10砂岩20.614.2ZK84泥岩7.174.5917.912. 17.494.6920.313.76.674.18ZK12砂岩25.918.622.415.719.813.9ZK14砂岩17.212.219.813. 722.415.6ZK17砂岩28. 121.527.720.733.325.0ZK21砂岩21.014.721.814.915. 110.3ZK24砂岩27.520.225.318.321.315.4ZK35砂岩25.619.224.418.035. 125.8ZK45砂岩23.616.920. 714.523.516.5ZK48砂岩23. 116.420.314. 121.615.0ZK85砂岩28.520.827.319.620.714.9ZK107砂岩*52.5*44. 6*49.7*41.5*36.7*30.6样本数3939最大值35. 125.8最小值15. 110.3平均值23.016.4标准差4. 3623. 576变异系数0. 1900.218统计修正系数0. 9480. 940标准值21.815.4325岩石抗拉、抗剪（三轴）强度指标统计本次勘察取6组中等风化泥岩、6组中等风化砂岩进行岩石抗剪试验（详见室内 岩石试验成果报告）。试验统计结果见表3.2-43.2-5。3.2-4泥岩抗拉、抗剪（三轴）强度指标统计表野外编号岩性抗拉强度三轴压缩强度MPa中（。）C(MPa)ZK31泥岩0.51836.41.90.6200.621ZK38泥岩().51836.11.60.5200.441ZK52泥岩0.49136.11.70.5430.440ZK63泥岩0.59636.21.70.5170.572ZK70泥岩0.41435.41.10.3880.414ZK87泥岩0.62036.51.80.6220.597样本数1866最大值0. 62236.51.9最小值0. 38835.41. 1平均值0. 52536. 11.6标准差0. 0800. 3830. 282变异系数0. 1520.0110. 173统计修正系数0. 9370. 9910. 857标准值0. 49235. 801.43.2-5砂岩抗拉、抗剪（三轴）强度指标统计表野外编号岩性抗拉强度三轴压缩强度MPa中（° ）C(MPa)ZK9砂岩1.3239.14.41.291.22ZK12砂岩1.8438.65.21.561.70ZK14砂岩1.6039.04.41.581.55ZK35砂岩2.3139.26.52.051.73ZK45砂岩1.4538.75.11.581.56ZK85砂岩1.5639.75.61.911.58样本数1866最大值2.3139.76.46最小值1.2238.64.39平均值1.6339.05.20标准差0.2680.3730.778变异系数0.1640.0100.150统计修正系数0.9320.9920.877标准值1.5238.74.6根据试验统计可知:中等风化泥岩的天然单轴抗压强度标准值取5. 92Mpa,饱和单轴抗压强度标准值取 3. 71Mpa,抗拉强度标准值0. 492Mpa,抗剪强度指标C取1. 4MPa,取35.80°。中等风 化砂岩的天然单轴抗压强度标准值取21. 8Mpa,饱和单轴抗压强度标准值取15. 4Mpa, 抗拉强度标准值取1.52Mpa,抗剪强度指标C取4. 6MPa,中取38. 7°。根据以上试验统计结果：中等风化砂岩属较软岩，力学指标变异性中等：中等风 化泥岩属软岩，力学指标变异性中等。3.3 岩体基本质量等级基岩状态分为强风化及中等风化，强风化基岩岩体破碎，岩体基本质量等级为V 类。中等风化泥岩单轴天然抗压强度标准值为5.92MPa,为软岩，岩体为较完整，岩 体基本质量等级为IV类。中等风化砂岩单轴天然抗压强度标准值取21.8MPa,为较软 岩，岩体为较完整，岩体基本质量等级为N类。3.4 岩土可挖性分级根据市政工程地质勘察规范(DBJ50-174-2014)的附录A,全线岩、土可挖性分 级为：素填土：呈松散稍密状，稍湿，为硬土，土石等级为IH级。粉质粘土：呈可塑状，土类别为松土，土石等级为I级。泥岩、砂岩强风化带类别为硬土，土石等级为HI级。泥岩中风化带类别为软石，土石等级为IV级。砂岩中风化带类别次坚石，土石等级为V级。3. 4岩土参数选取依据据试验成果统计分析，本次勘察结合野外鉴别及地区经验，本工程场地设计所需的 各岩土体参数建议取值详见表3. 5-1-3. 5-2o3. 4. 1 土体参数计算及建议索填土的主要物理力学指标根据参考地区经验取建议值。粉质粘土的主要物理力学指标参考地区经验取建议值。3. 4. 2岩体设计参数取值原则依据设计标高并结合现场实际地形分析，取值以实验统计为主。3. 4. 3岩土地基承载力特征值素填土：地基承载力采用填土作持力层时，需对填土进行分层压实处理或对填土 层进行整体压浆固结处理后，对处理后的填十.应进行荷载试验，取得压实填土的变形 及强度试验参数，以确保素填土承载力及变形指标满足工程设计要求。粉质粘土：参考附近14号路、15号路经验取值，建议粉质粘土地基极限承载力标 准值为150kPa。基岩：地基承载力特征值根据建筑地基基础设计规范DBJ50-047-2016第4.2.6 节、工程地质勘察规范(。1"50/条，勘察期根据调查及钻探 揭示，本项目场地为较完整岩体，地基条件系数取L 10;地基极限承载力分项系数取 0. 33<,计算确定:中等风化砂岩极限承载力标准值fuk =21. 8MPaX 1.10X0. 33=7. 91MPa.,中等风化泥岩极限承载力标准值fuk =5. 92MPaX 1.10X0. 33=2. 15MPao3. 5岩、土参数选用及建议3. 5.1 土体参数选用及建议根据野外鉴别及室内岩土试验成果资料，结合附近道路经验取值，场地岩土体物 理力学参数建议值，详见表3. 57。表3.5T 土层物理力学性质参数建议值一览表素填土若作为路基持力层，应对填土层进行分层压实处理或整体压浆固结处理， 对填土层进行工程处理后，为了确保填土地基变形、承载力特征值参数的可靠性，应 经现场荷载试验确定，其参数满足工程设计要求后，方可作为基础持力层。类别筮度 Y (KN/m1)天然土体抗典强度建议值水平抗 力系数 的比例 系数 MN/m*承载力特 征值 (kpa)极限恻 阻力标 准值 (KPa)底擦数 基摩系负摩阻力系数土体与锚 固体极限 枯结强度 标准值(kPa)天然饱和天然C(kPa)者 (° )饱和C(kl»a)哪(0 )素填土20. 0*20.5 *5*28*3*25*8*现场荷载 试验确定25*0.20*0.25/粉质粘 ±19. 8*20. 1 *21.3*14.9*11. 6*9. 9*14*150*30*0. 25*/10*注：带者为查表或经酸值。3. 5.2岩体参数选用及建议岩体物理力学参数建议值见表3. 5-2o表3.5-2基岩物理力学性质参数建议值一览表岩性类别重度丫 (KN/m3)抗压强度标 准值(MPa)地基承 载力特底擦 基摩岩体 水平岩体抗 拉强度岩石与 锚固体岩体抗剪强度建 议值1、表中带*的为查表或经验值;天然饱和天然饱和征值 (KPa)系数抗力 系数 MN/m3建议值 kpa极限粘 结强度 标准值 kPa粘聚 力 KPa内摩擦角。强风化泥岩24.1*24.2*/300*0.35*20*/中风化泥岩24.6*25.3*5.923.7121500.45*71*197438*37630.6强风化砂岩24.2*24.4*/400*0.40*40./中风化砂岩24.3*24.9*21.815.479100.55*321*6081179*123033.1注：带者为查表或经验值°岩体抗拉强度按注浆强度等级为M30时取值2、嵌岩桩单桩竖向极限承载力特征值及嵌入中等风化带基岩的深度按建筑桩基 技术规范（JGJ 94-2（）08）进行计算。中等风化砂岩饱和单轴抗压强度标准值15. 4MPa。 泥岩采用中等风化泥岩天然单轴抗压强度标准值取5. 92MPa。3、后期压实填土的压实系数入20. 96,压实度、变形参数及地基承载力特征值， 应根据现场荷载试验确定；4、根据按市政工程地质勘察规范DBJ50T74-2014） 14.2. 8节、14. 2. 9节和 14.2. 10节规定：岩体抗拉强度按0.40折减；中等风化岩体内摩擦角标准值由岩块内摩 擦角标准值乘以岩体完整性折减系数0.90后，再乘以时间效应系数0.95得来；岩体粘 聚力标准值由岩石粘聚力标准值乘以0. 30的折减系数后，再乘以时间效应系数0. 95得 来。5、岩、土体水平抗力系数按照重庆市地方标准工程地质勘察规范 DBJ50/T-043-2016表 10. 3. 87和表 10. 3. 8-2查得。6、岩土与锚固体（M30砂浆）极限粘结强度标准值：按建筑边坡工程技术规范 68503302013表8. 2. 3-2-8. 2. 3-3查得。7、本次勘察裂隙面抗剪强度及基底摩擦系数和锚杆位与岩石的极限粘结强度标准 值根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013,结合地区建筑经验提供。8、中风化泥岩岩体破裂角取45° +6/2=60.3° ；中风化砂岩岩体破裂角取45° + 6/2=61.5° o9、边坡临时放坡坡率建议值见（表3.5-3）：表3.5-3临时边坡坡率建议值若遇外倾结构面按外倾结构面倾角与上述建议值的小值处理岩土体名称临时放坡坡率（土质边坡）岩质边坡H<5m5mWHH<8m8mSHVl5m15m<H<25m素填土1:1.51:2.5粉质粘土1:1.51:1.75中风化砂岩1:0.51:0. 751：1中风化泥岩1:0.51:0.751：13. 5. 3结构面抗剪强度标准值建议结构面抗剪强度指标标准值，按建筑边坡工程技术规范GB50330-2013表4.3.1,并结合重庆市地区经验，按经验法确定。结构面编号结构面产状（倾向。N倾角。）结构面粘聚力 （kPa）结构面摩擦角（度）岩石层面110° Z1O02012裂隙J1240° Z6505018裂隙J2290° Z70°5018考虑到岩土界面可能存在黏粒的情况，素填土与岩层接触面抗剪强度参数建议参 考附近14号路经验取值：饱和状态粘聚力标准值为c=OkPa,内摩擦角（p=18。4场地稳定性评价4.1 地震效应评价据建筑抗震设计规范（GB50011-2010） （2016年版）附录A （我国主要城镇 抗震设防烈度、设计基本地震加速度和设计地震分组），本区抗震设防烈度为6度， 设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g。根据建筑工程抗宸设防分 类标准（GB50223-2008）中条：拟建道路等级为城市支路，抗震设防类别为标准 设防类。根据建筑与市政工程抗震通用规范GB55002-2021,按照当地经验（参考14 号路）：场地当前素填土剪切波速取146m/s,属软弱土；粉质粘土剪切波速取153m/s, 属中软土；泥岩、砂岩为稳定岩石，强风化基岩剪切波速大于500m/s,中等风化基岩 剪切波速大于800m/s。沿线路基地震效应评价详见表4-1所示。表地震效应评价表（按平场后）评价区段平场后最大 覆盖层厚度 （01）位置等效剪切 波速（m/s）场地 类别特征 周期值地段类别备注K0+000K0+1456. 64mZK15146m/sII0. 35一报地段K0+145K0+4400/ />800m/slu0. 20有利地段K0+440K0+543. 701<3m/146m/sI.0. 25有利地段注：1、按道路中心线干2,压实填土剪切¥算覆盖层厚度。（速取值为经验值，后期回填施工后宜进行实测，以校核地震效应评价。拟建场区内不存在砂土、粉土等液化土，可不进行液化判别，场地内上部土层主 要为素填土及粉质粘土，回填时应进行压实，压实系数应达到0.94以上，以减轻地震 力的影响；下部为基岩稳定岩土，在地震情况下处于稳定状态。场地地形整体较平缓、 无滑坡、泥石流等不良地质现象。4.2 线路稳定性评价和适宜性评价根据调查，拟建道路场地原始地貌单元属于剥蚀残陵，后因农村整体拆迁及周边 众多建设项目的挖方堆土，场地地势呈现不规律形态，填方丘体分布较广，地表为周 边群众重新开荒辟出的菜地。地形坡度一般为212° ,部分填方斜坡坡度到达32。 左右，局部小陡坎坡度达到60°。工程建设产生的挖方边坡未经处理可能产生失稳、 局部掉块等，在合理的设计、施工下边坡稳定，综合表明：场地地层稳定，地质构造 简单，地基稳定，岩土体现状稳定，水文地质条件简单，抗震设防烈度为6度，地震 动峰值加速度值为0.05g,现状条件下道路区总体稳定。场地内未见断层、滑坡、崩塌、 泥石流等不良地质作用。综上所述，拟建场地适宜该道路建设。4.3 相邻建（构）筑物与拟建道路相互影响评价拟建道路范围内已进行了拆迁，相邻建（构）筑物主要加油站、高压线塔等，现 列表进行评价，见表4-2。图4.3-1现状500KV板陈II回线103号铁塔、现状110KV龙学线5号铁塔部分拉线及电杆图轨道交通15号线（在建）现有建筑对应道路里程影响因素影响结果建议处理方案现状500KV 板陈n回线 103号铁塔 （图 4.3-1）K0+120K0+I60距拟建道路人 行道右侧，距 离最近22.4m若按设计进行放 坡开挖，将会对 铁塔造成影响大 （详见剖面6）建议按照设计要求采用桩板挡墙进行支护。现状I10KV 龙学线5号铁 塔部分拉线及 电杆（图4.3-1）K0+200距拟建道路人 行道右侧，距 离最近5.0in道路开挖会影响 电杆己处理。该节点已与UOkv电力单位、建设单 位协调达成一致意见，采取迁改方式，目前迁 改工作已在推进中。轨道交通15 号线（在建）（图 4.3-2）轨道保护范围： K0+188.075-K 0+340.426：莲 花滩河16号路 在桩号KO+282.282 处与 轨道15号线左 线相交,在桩号 KO+263.353 处与 轨道15号线右 线相交，道路为 路基段，轨道为 隧道结构形式。拟建道路位于 轨道15号线上 部。污水管道 埋深最大，其 中道路人行道 底部d400污水 管道管底设计标高：297.338m 与轨 道15号线结构 的垂直距离为37.255 米。如道路开挖方式 采用放炮等作 业，对在建轨道 存在定影响设计单位应编制轨道保护专篇，对拟建项目与 轻轨的影响进行论证，同时业主应聘请第三方 机构进行拟建项目与轻轨15号线相互影响论 证评估，根据论证结论采用相应的轻轨保护措 施。同时建议建设各阶段采取相应的应对措施，确 保轨道安全。（1）设计阶段：设计阶段应采取结构安全、方 案可行、经济适用的保护方案，提出合理的施 工方法。（2）施工阶段：因轨道15号线线为在建隧道， 所以在轨道保护红线范围内的施工，应采用非 爆破施工方法，并控制施工机械的振动波速； 保护范围以外的施工采用爆破施工时应严格控 制振动，确保监测到的振动波速小于L5cm/s： 道路施工过程中，应在轨道保护区范围外设置 专门的材料堆场和弃渣场，轨道保护区范围内 禁止堆载：道路施工过程做好轨道隧道结构的 变形观测，并及时反馈监测信息：采取合适的 施工方式，填方区域严禁强夯作业。（3）运营阶段：加强道路运营过程，轨道15 号线变形监测和检测。建议业主应聘请轨道15号线设计单位进行道 路对轨道15号线进行专项评估，同时业主应聘 请第三方机构进行轨道影响论证评估。5路基工程地质评价5.1路基均匀性评价拟建道路沿线分布主要有第四系全新统人工填土（素填土）、粉质粘土，侏罗系 中统沙溪庙组泥岩、砂岩。各岩土层工程地质均匀特征如下：1、素填土分布广泛，其自身结构松散稍密，本身均匀性差。2、粉质粘土分布范围主要位于原始斜坡带表层，厚度较小，随地面随地形起伏 较大（坡度一般大于10%） O3、强风化基岩厚度变化较大、因风化裂隙极发育，岩体破碎，自身均匀性相对 较差。4、中等风化基岩作为岩体，变异性低中等，均匀性好。5、岩土界面起伏，坡度一般大于10%、局部小于10%；中风化界面起伏不均，部分坡度大于10%o按道路设计高程整平后，形成深挖路堑，道路设计荷载应力影响深度范围内地层 主要为中风化基岩，中风化基岩路基总体均匀性好。其余地段，道路设计荷载应力影 响深度范围内地层主要为路堤施工时整平的填土、现有的素填土、粉质粘土，局部的 强风化基岩、中风化基岩。根据现有各岩土层工程地质均匀特征，素填土自身结构不 均匀、强风化基岩自身均匀性也较差，岩土界面及中风化界面存在一定起伏，部分大 于10%。因此，判断现有工程地质条件下，拟建路基均匀性差。为了消除路基均匀性差，容易造成路基沉降、路面开裂等不利影响，建议对现有 素填土应按相关规范进行分层回填及碾压。经过处理后的压实填土，须经检测满足规 范及设计的要求。此外还可考虑增加路基基础的结构稳定性，消除路基不均匀的不利 影响。5.2 地下水作用评价挖方路基遇见孔隙、裂隙含水量较丰富的地基基岩时，应对该处的边沟进行加深 加大处理，以达到阻断地下水的渗泄和晾干含地下水碎屑岩地基效果。勘察期间钻孔内未见地下水，场地地下水总体较贫乏，水文地质条件简单。在雨 季在场地内进行基槽开挖或进行基础施工时易受其影响，对拟建建（构）筑物影响较 大。遇雨季施工时应注意采用降排水措施，以免基槽出现水患给施工带来影响，降排 水可采用一般抽水设备。综上在做好相关抗浮措施、地下水抽排措施、抗冲刷措施及地表水截排措施后地 表水和地下水风险小。5.3 路基（地基）持力层评价勘察区内人工素填土分布范围广，但厚度变化较大。堆填时间较长，呈松散 稍密状，不宜直接作拟建道路路基持力层，待填土压实合格后可作为拟建道路路基和 低矮挡墙的持力层。勘察区粉质粘土分布范围小，但厚度较薄，可不考虑作路基基础持力层，建议 清除。强风化基岩岩体较破碎，厚薄不均，承载力不高，可考虑作为路基和低矮挡墙 基础持力层。中等风化基岩岩体力学强度较高，厚度稳定，分布广泛，裂隙不发育，无软弱 夹层，是拟建道路路基理想的持力层。5.4 特殊性土评价1）素填土广泛分布于场地内，主要由粉质粘土、泥砂岩碎块石组成，稍湿，结构松散稍 密。碎块石含量约560%,块径323cm （部分大块径块石直接暴露于地表），分布 不均匀，厚度较大。随意抛填形成，堆填时间总体超过2年。总体工程性质较差，不 宜直接用作拟建路基的持力层。路基施工前，应根据设计及规范要求，对一定深度范 围内的填土进行分层压实处理，分成厚度建议3050cm,压实系数九应达到0.94以上。 经过处理并检测满足设计及规范要求的压实填土可作为路基持力层。3）残（坡）积土为可塑状粉质粘土，母岩主要为泥岩、次为砂岩，砂、砾质含量总体较少，基本 无残留孤石存在，表层多为耕土，富含植物根系。稍有光泽，无摇振反应，干强度中 等，韧性中等。因原始地形地貌破坏严重，本场地粉质粘土主要在地势较高的斜坡位 置，厚度普遍较小，其所处位置多在开挖范围内，与本工程影响较小，放坡开挖时， 建议直接清除。4）强风化基岩岩芯呈碎块状，岩体完整性较差。岩体中裂隙、孔隙发育，容易赋存地下水。基 岩面起伏与地形基本保持一致，自身均匀性相对差，厚度变化较大，力学性能不稳定, 承载力相对较低。结合本工程特点，可考虑作为部分路基持力层。5.5 路基干湿类型评价根据本次勘察情况，木场地地下水总体缺乏，拟建道路路基干湿类型按照城市 道路路基设计规范（CJJ 194-2013）分段评价如下：K0+000K0+140段、K0+440K0+543.701段位于低洼地段，路槽以下地层为素 填土、强风化基岩，降雨后易形成局部上层滞水，加上毛细水作用影响，路基特征基 本属于“路基上部土层处于地下水影响的过渡带内”，综合判定路基干湿类型为中湿, 建议加强路基排水或设置渗沟等处理措施。K0+140K0+440段位于丘陵斜坡段，道路开挖后路槽以下地层为中风化基岩， 属较完整岩，裂隙发育较少，降雨难以下渗形成地下水，综合判定路基干湿类型为干 燥。5.6 天然建筑材料评价拟建场地挖方量较大，可充分利用挖方材料作为填料就地使用，挖方材料以中风 化泥岩、砂岩为主，其次为强风化基岩、粉质粘土及少量人工填土。建议保留部分中 风化基岩，经过处理作为填料，保证级配较好，粒径应不大于150mm；应分层铺筑， 碾压密实，路面1.50m以下路堤压实系数不小于0.92、路面以下1.50m范围内路堤压 实系数不小于。94、路床不小于0.95。5.7 施工条件及其对环境的影响评价拟建场地K0+240K0+543.701段两侧为在建融创林与麓施工区域，现场局部 正在施工，施工道路时，需业主进行协调（主要涉及交叉施工）。场地地势较开阔， 附近除存在2条高压线路及在建15号轻轨线外，无其他建（构）筑物。拟建施工区域 内现状110KV龙学线5号铁塔部分拉线及电杆位于其中，已确定改迁；现状500KV 板陈H回线103号铁塔距拟建道路（16号路:K0+136.784处）人行道右侧，距离最近 22.4m,对建设有直接影响，施工前需落实改迁情况，其他区域完全具备施工条件。此 外，施工对环境的影响主耍体现在噪音对周边居民的生活影响、施工扬尘对周边环境 的影响、土石方车辆对城市道路的环境及交通安全的影响、道路填挖时对周边居民的 安全影响。施工前，应做好施工组织设计，做好防护、围挡等环境保护措施及安全措 施，避免风险产