脚手架的搭设与拆除专项施工方案.docx

气化标段工程脚手架搭设与撤除专项施工方案编制:审核:批准:会审质量:安全:XXXXXXX建设2020年11月19日可能发生的事故特征根据本工程施工特点的情况，在辨识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确 定本工程重大危险因素可能导致的事故伤害类型有：坍塌、物体打击、高空坠落等，应着 重对上述危险因素进行预控。11.3 应急预案工作流程图根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境的识别和评 价，特制定本工程发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高 现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。其应急准备和相应工 作程序见以下图：应急组织机构与职责应急行动责任分工及人员组成序号组别负责人成员1总负责石俊岭翟庆章、张二柱、韩玉军2监测组翟庆章牛宏斌、高志全、宋文光3安全保卫组张二柱牛宏斌、高志全、孙统品4工程抢险组高志全耿尚尚、吴均刚、莫小东5物资设备救护组韩玉军党宝军、黄辉、薛龙应急小组成员职责：1全体成员牢固树立全心全意为员工服务的思想;2认真学习和熟练执行应急程序；3服从上级指挥调动4改造和检查应急设备和设施的安全性能及质量5组织队员搞好模拟演练6参加本范围的各种抢险救护应急小组成员个岗位职责1组长职责：a决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应 急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；b复查和评估事故（事件）可能开展的方向，确定其可能的开展过程；c指导设施的局部停工，并领带小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保 任何伤害者都能得到足够的重视；d与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作出安排；c在场（设施）内实心交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；f在紧急情况结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分许和处理。2副组长职责a评估事故的规模和开展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施、财产损 失；b如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；c安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；d设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。3抢险抢修人员职责a实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进；b寻找受害者并转移至安全地带；c在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意防止意外伤害；d抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。4医疗救护职责a在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如：人工呼吸、包扎止血、 防止受伤部位受污染等）；b使重度受害者优先得到外部救援机构的救护；c协助外部救援机构（医院、公安、消防等政府部门）转送至医疗机构，并指定人员 进行护理受害者。11.4 应急行动程序原那么应急小组成员牢记分工，按小组行动；应急小组成员在接到报警后，1（）分钟内各就各位；通信组负责接听事故汇报，并负责通知所有应急小组成员；根据事故情况报相应主管部门联系 如下：火警：119匪警：110急求：12012计算书12.1外脚手架计算书气化框架外脚手架选用扣件式钢管落地脚手架，计算依据建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范(JGJ130-2011),建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)、建筑 结构荷载规范(GB 50009-2012),钢结构设计规范(GB 50017-2017)等编制。一、参数信息.脚手架参数双排脚手架一次性搭设高度为42%立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距【用为1.1m,纵距La为1.2m,大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0. 30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为048x3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距3 m,水平间距3. 6 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2. 000 KN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数：2层；.风荷载参数本工程地处江西九江，基本风压0. 35KN/D?；风荷载高度变化系数出，计算连墙件强度时取1.335,计算立杆稳定性时取1,风荷载 体型系数山为0.251；.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(KN/m) :0. 1291；脚手板自重标准值(KN/n?) :0. 350；栏杆挡脚板自重标准值(KN/m) :0. 140；安全设施与安全网(KN/m2) :0. 005；脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:竹夹板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(KN/m) :0. 033；10脚手板铺设总层数：16；5.地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa) : 120. 00；立杆基础底面面积(产):0. 20；地基承载力调整系数：1.00。gIII 1200 J二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(、只30-2011)第条规定，大横杆按照 三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和 施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值:Pi=0. 033 KN/m ；脚手板的自重标准值:P2=O.35X1. l/(2+l)=0. 128 KN/m ；活荷载标准值:Q=2X1. l/(2+l)=0. 733 KN/m；静荷载的设计值：qi=l. 2X0. 033+1. 2X0. 128=0. 194 KN/m；活荷载的设计值：q2=L 4X0. 733=1. 027 KN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)12图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2 .强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：Mlmax = 0. OBq.l2 + 0. 10q2l2跨中最大弯距为 Mimax=0. 08X0. 194X1. 22+0. 10X 1. 027X 1. 22 =0. 17 KN - m；支座最大弯距计算公式如下：M2max = -0. lOqil2 - 0. 117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0. 10X0. 194X 1.22-0. 117X 1. 027X 1. 22 =-0. 201 KN m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：a =Max(0.17x 106,0.201 x 106)/4490=44.766 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为。=44.766 N/mm?小于大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：Vmax =(o.677qil4 + 0.990q2i4)/100EI其中：静荷载标准值:qi= Pi+P2=0. 033+0. 128=0. 162 KN/m；活荷载标准值:q2= Q =0. 733 KN/m；最大挠度计算值为：v =0.677x0.162x 12004/(100x2.06x 105x 107800)+0.990x0.733x 12004/(10()x2.06x 105x 107800)=0.78 mm；大横杆的最大挠度0. 78 mm小于 大横杆的最大容许挠度1200/150 mm与10 mm,满 足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5. 2. 4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在13小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置 下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0. 033X 1.2=0. 04 KN；脚手板的自重标准值：P2=0. 35X1. IX 1.2/(2+l)=0. 154 KN；活荷载标准值:Q=2X1. IX 1.2/(2+1) =0. 880 KN；集中荷载的设计值：P=1.2X (0. 04+0. 154)+1.4 X0. 88 = 1.465 KN；小横杆计算简图.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩 和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = qP/8Mqmax = 1.2X0. 033X1. 12/8 = 0. 006 KN m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = P1/3Mpmax = 1.465X 1. 1/3 = 0. 537 KN m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0. 543 KN -m；最大应力计算值 o = M / W = 0.543xl06/4490= 120.962 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力o=120.962 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!2 .挠度验算14最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度 和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：vqmax = 5ql4/384EIvqmax=5x().033xl 1()04/(384x2.06x105x 107800) = 0.029 mm；大横杆传递荷载 P = pi + p2 + Q = 0. 04+0. 154+0. 88 = 1.074 KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax = Pl(312 - 412/9)/72EIvpmax = 1073.96x1100x(3x11002-4x 11002/9 )/(72x2.06xl05x 107800) = 2.285 mm；最大挠度和 v = Vqmax + vpmax = 0.029+2.285 = 2.313 mm；小横杆的最大挠度为2. 313 mm小于小横杆的最大容许挠度1100/150=7. 333与10 mm, 满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为& 00KN,该工程实际的旋转单扣件承 载力取值为8. OOKNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件 式钢管脚手架安全技术规范5. 2. 5):R <艮其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. 00 KN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P】=0. 033X 1.2X2/2=0. 04 KN；小横杆的自重标准值：P2 = 0. 033X 1. 1/2=0.018 KN；脚手板的自重标准值:P3 = 0. 35X1. 1X1. 2/2=0. 231 KN；活荷载标准值：Q = 2X1. 1X1.2 /2 = 1.32 KN；荷载的设计值:R=L 2X (0. 04+0. 018+0. 231)+1. 4X1. 32=2. 195 KN；R < 8. 00 KN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1291KN/mNgi = 0. 1291+(1. 20X2/2) X0. 033/1. 50 X24. 00 = 3. 738KN；脚手板的自重标准值；采用竹夹板，标准值为o. 35KN/n12Ng2= o. 35X16X1. 2X (1. 1+0. 3)/2 = 4. 704 KN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为0. 14KNA1Ng3 = 0. 14X 16X 1.2/2 = 1.344 KN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0. 005 KN/m2NG4 = 0. 005X 1.2X24 = 0. 144 KN；经计算得到，静荷载标准值Ng 二 Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 - 9. 93 KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取 值。经计算得到，活荷载标准值Nq = 2X1. 1X1. 2X2/2 = 2. 64 KN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0. 85X1. 4Nq = 1.2X9.93+ 0. 85X 1.4X2. 64= 15. 057 KN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'2Ng+1. 4Nq=1. 2X9. 93+1.4X2. 64=15. 612KN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk-0. 7pz gs coo其中coo -基本风压(KN/n?),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用: coo = ().35 KN/nr；出-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采 用：gz= 1 ；山-风荷载体型系数：取值为0.251；经计算得到，风荷载标准值为：Wk = 0.7 X0. 35X1X0. 251 = 0. 061KN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：Mw = 0. 85 X1.4WkLah2/10 = 0. 85 XI. 4X0. 061 X 1. 2X 1. 52/10 = 0. 02KN m； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 o = N/(pA) + Mw/W W f立杆的轴心压力设计值：N = 15. 057 KN；16不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式o = N/(pA)W f立杆的轴心压力设计值：N=N'=15.612KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 表5. 3. 3得：k = 1. 155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5. 3. 3得：p = 1.51 ；计算长度，由公式lo二kuh确定：lo=2. 616 m；长细比：Lo/i = 165 ；轴心受压立杆的稳定系数(P，由长细比lo/i的结果查表得到：(p= 0.259立杆净截面面积：A = 4. 24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4. 49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；考虑风荷载时。=15611.712/(0.259x424)+19758.344/4490 = 158.767N/mm2；立杆稳定性计算o= 158.767 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2, 满足要求！不考虑风荷载时o= 15611.712/(0.259x424)= 142.162 N/mm2；立杆稳定性计算。=142.162 N/mm?小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2, 满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-201D5. 3. 6条考虑风荷载时, 采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = (pAf-(1.2NG2k + 0.85x1.4(ZNQk + Mwk(pA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力Ng2K(KN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6. 192 KN；活荷载标准值：Nq = 2. 64 KN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0. 129 KN/m；171编制说明12编制依据13工程概括14支撑体系的选择15支撑布置16搭设材料选用17脚手架地基与基础28脚手架设计尺寸28.1纵向、横向水平杆、脚手板、防护栏杆、踢脚杆设置 38. 2立杆342nl以上局部的立杆支设和验算见悬挑外架计算书（见12.2） 38.3 门洞45剪刀撑、安全网49脚手架搭设质量和安全要求6搭设前的准备工作68.1 搭设过程中的质量和安全要求610其他标准611应急预案711. 1应急预案原那么711. 2危险性分析711. 3可能发生的事故特征811. 4应急预案工作流程图811. 5应急组织机构与职责811. 6应急行动程序原那么912计算书1012.1外脚手架计算书1012. 2外挑架计算书20计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:Mwk=Mw/ (1.4X0.85) =0. 02/(1. 4 X 0. 85) 二 0.017 KN in；Hs = 0. 259X4. 24X 10-4X205X 103-(l. 2X6. 192+0. 85X 1. 4X (2. 64+0. 259X4. 24X 100X0. 017/4. 49)/(1.2X0. 129)=87. 38 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条脚手架搭设高 度Ik等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0. 00Ills)H = 87. 38 /(1+0. 001X87. 39)=80. 36 in；H=80. 36和50比拟取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =50 m0脚手架单立杆搭设高度为421Tl，小于H,满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni = N|W + No连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算因=1.335,内=0.251, a)o=O. 35,1限=0. 7|iz-ps-coo=O.7 x 1.335x0.251x0.35 = 0.082KN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-201D5.4. 1条连墙件约束脚 手架平面外变形所产生的轴向力(KN), No=5. 000 KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(KN),按照下式计算：N|W = 1.4XWkXAw = 1.241 KN；连墙件的轴向力设计值Ni = Niw + No= 6. 241KN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf =其中(p-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i=300/15. 9的结果查表得到(p=0.949, 1为内排架距离墙的长度；A = 4. 24 cm2； f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0. 949X4. 24X 10-4X205X 103 = 82. 487 KN；N)= 6.241KN < Nf = 82. 487KN,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni=6.241KN小于单扣件的抗滑力8 KN,满足要求!18脚手架单扣件连墙件连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p < fg地基承载力设计值：fg = fgkXkc = 120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：h = 1 ；15. 057 KN；15. 057 KN；立杆基础底面的平均压力：p=N/A =75.287 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N二 基础底面面积：A = 0. 2 m2op=75. 287kPa W fg=120 kPa 。地基承载力满足要求1912.2外挑架计算书一、参数信息1 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为42m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m,立杆的横距为Llm,立杆的步距为1. 5 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；采用的钢管类型为048X3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3 m,水平间距3. 6 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；.活荷载参数施工均布荷载(KN/m2) :3. 000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；.风荷载参数本工程地处江西九江，基本风压0.35 KN/m2；风荷载高度变化系数5，计算连墙件强度时取1.335,计算立杆稳定性时取1,风荷 载体型系数内为0.251；.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(KN/m) :0. 1291；脚手板自重标准值(KN/n?) :0. 350；栏杆挡脚板自重标准值(KN/m) :0. 140；安全设施与安全网自重标准值(KN/m?):0.005；脚手板铺设层数：16层；脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:竹夹板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚固段长度 2 nio锚固压点压环钢筋直径(mm) :20. 00；楼板混凝土标号:C40；202 .拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6. 000；钢丝绳与墙距离为（而：2. 000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与上层建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物1.2 mo二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算小横杆的自重标准值：PL 0. 033 KN/m ；脚手板的荷载标准值:?2= 0. 35X1.2/4=0. 105 KN/m ；活荷载标准值：Q=3X1.2/4=0.9 KN/m；荷载的计算值:q=l. 2X0. 033+1. 2X0. 105+1. 4X0. 9 = 1.426 KN/m；21口口口 口口口 口 1>1u小横杆计算简图2 .强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax = ql2/8最大弯矩"max =1. 426X 1. 12/8 = 0. 216 KN m；最大应力计算值 o = Mqmax/W =48.035 N/mni2；小横杆的最大弯曲应力O =48.035 N/mm?小于小横杆的抗弯强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！3 .挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0. 033+0. 105+0. 9 = 1.038 KN/m ；vqmax = 5qI4/384EI最大挠度 v = 5.0x1.038x1 1()O4/(384x2.O6x1O5x 107800)=().891 mm：小横杆的最大挠度0.891 mm小于小横杆的最大容许挠度11()0 / 15()=7.333与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1 .荷载值计算小横杆的自重标准值:Pi= 0. 033X1. 1=0. 037 KN；脚手板的荷载标准值:?2= 0. 35X1. 1X1. 2/4=0. 115 KN；活荷载标准值:Q= 3X1. 1X1. 2/4=0. 99 KN；荷载的设计值:P=(l. 2X0. 037+1. 2X0. 115+1. 4X0. 99)/2=0. 784 KN；22大横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩 和。Mmax = 0. 08ql2均布荷载最大弯矩计算:Mimax=0. 08X。033X3 2X1.2=0.004 KNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 0.417P1集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.417X0. 784XI. 2= 0. 392 KN m；M = Mimax + M2max = 0. 004+0. 392=0. 396 KN in最大应力计算值 o = 0.396x106/4490=88.26 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值。=88. 26 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度 和，单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：vmax = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷我引起的最大挠度：Vmax= 0.677X0.033X 12004/(100x2.06x 105x 107800) = 0.021 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax = 3.029Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P二(0. 037+0. 115+0. 99) /2=0. 571KN23v= 3.029x0.571 x12003/( 100 x2.06x!05x 107800 )= 1.346 mm；最大挠度和：v= Vmax + Vpmax = 0.021 + 1.346=1.367 mm；大横杆的最大挠度L 367 mm小于大横杆的最大容许挠度1200 / 150=8与10 mm, 满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. 00KN,该工程实际的旋转单扣件 承载力取值为8. OOKNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件 式钢管脚手架安全技术规范5. 2. 5):R W &其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. 00 KN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：Pi = 0. 033X 1. IX 3/2=0. 055 KN；大横杆的自重标准值：P2 = 0. 033X 1.2=0. 04 KN；脚手板的自重标准值:P3 = 0. 35X1. 1X1. 2/2=0. 231 KN；活荷载标准值：Q = 3X1. 1X1.2 /2 = 1.98 KN；荷载的设计值:R=1.2X (0. 055+0. 04+0. 231)+1.4X1.98=3. 163 KN；R < 8. 00 KN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以卜.内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1291KN/mNgi = 0. 1291+(1. 10X3/2) X0. 033/1. 50 X24. 00 = 3. 978KN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹夹板，标准值为0. 35KN/Ng2= o. 35X16X1.2X(1. 1+0. 3)/2 = 4. 704 KN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为0. 14KN/mNg3 = 0. 14X16X1.2/2 = 1.344 KN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0. 005 KN/m2Ng4 = 0. 005X 1.2X24 = 0. 144 KN；经计算得到，静荷载标准值Ng = Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 = 10. 17 KN；24活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的"2取 值。经计算得到，活荷载标准值Nq = 3X1. 1X1. 2X2/2 = 3. 96 KN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0. 85X1. 4Nq = 1.2X10. 17+ 0. 85X1.4X3. 96= 16.916 KN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N' =1. 2Ng+1. 4Nq= 1. 2X 10. 17+1. 4X3. 96=17. 747KN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0. 7gz-|ls-(O0其中coo -基本风压(KN/n?),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用:30 = 0.35 KN/m2；阳-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采 用：|lz= 1；Us -风荷载体型系数：取值为0.251；经计算得到，风荷载标准值为：Wk = 0.7 X0. 35X1 X0. 251 = 0. 061 KN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：Mw = 0. 85 X1.4WkLah2/10 = 0. 85 XI. 4X0. 061X1.2X1.5710 = 0. 02 KN m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式a = N/(pA) + Mw/W W f立杆的轴心压力设计值：N = 16.916 KN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式o = N/(pA)W f立杆的轴心压力设计值：N=N'=17.747KN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表 5. 3. 3 得：k = 1. 155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表 5. 3. 3 得：p = 1.51 ；25计算长度，由公式lo = kuh确定：lo = 2. 616 m；长细比：Lo/i = 165 ；轴心受压立杆的稳定系数(P,由长细比l°/i的结果查表得到：(p= 0.259立杆净截面面积：A = 4. 24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4. 49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/inm2；考虑风荷载时o = 16915.824/(0.259x424)+19758.344/4490 = 158.438 N/mm2；立杆稳定性计算。二158.438 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2, 满足要求！不考虑风荷载时g= 17747.424/(0.259x424)= 161.611 N/mm2；立杆稳定性计算o= 161.611 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2, 满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni = Niw + No连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算由=1.335,禹=0.251, 30=0.35,Wk = 0. 7)iz内回=0.7 x 1.335x0.251x0.35 = 0.082 KN/nr；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG.J130-2011)5.4. 1条连墙件约束脚 手架平面外变形所产生的轴向力(KN), No=5. 000 KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(KN),按照下式计算：N|W 二 1.4XWkXAw = 1.241 KN；连墙件的轴向力设计值Ni = Niw + No= 6. 241 KN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf =(p-A-f其中(p-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i = 300/15. 9的结果查表得到(p=0.949, 1为内排架距离墙的长度；A = 4. 24 cm2； f =205 N/mm2；26连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0. 949X4. 24X10-4X205X 103 = 82. 487 KN；N1=6.241 < Nf=82. 487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到N1 =6. 241小于单扣件的抗滑力8 KN,满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂局部受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为llOOnmi,内排脚手架距离墙体300mnb支拉斜杆的支点距离 墙体为1200mm,水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370 cm4,截面抵抗矩W = 237 cm3,截面积A = 35. 5 cm2o受脚手架集中荷载 N=1.2X10. 17 +1.4X3. 96 = 17. 747 KN；水平钢梁自重荷载 q=l. 2X35. 5X0. 0001 X78. 5 = 0. 334 KN/m；17.747kN0.334kN/m17.747kN0.334kN/m17.747kN0.334kN/m0.334kN/m(2)TW200020001200悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到271编制说明本方案为XXXXXXX60.52.40工程，煤气化（00703）装置外架及室内满堂 架专项编制，必须符合现场实际要求及施工安全。2编制依据2.1 本工程招标文件、施工合同、施工组织设计；2.2 本工程施工总平面布置图、施工图纸；2.3 国家现行建筑结构和建筑施工的有关规范、规程、验收标准等，主要参照依据如 下：建筑结构荷载规范GB50009-20I2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20U建筑施工安全检查标准JGJ59-2011钢管脚手架扣件 GB15831-20063工程概括3.1 工程名称：XXXXXXX年产60万吨合成氨、52万吨尿素、40万吨二甲醛 工程建设工程气化标段工程建设工程；（简称：XXXXXX工程）3.2 建设单位：XXXXXXX；3.3 建设地点：XXXXXXX有'限公司（XXXXXXXX工业园区）；3.4 工程质量要求：按国家规定的验收标准，质量等级：优良；4支撑体系的选择支撑体系全部采用卡扣式钢管支撑。5支撑布置钢管支撑早拆胶合板模板体系是利用现有钢管作立柱和横梁，以扣件连接并用扣件作 快拆柱头的一种早拆体系，用于楼板结构时，每层在次梁两侧对称布置早拆模板，使支撑 立柱位于板中，且应符合早拆体系短跨受力不大于2.5m的要求。6搭设材料选用6.1、 搭设脚手架全部采用A48mm,壁厚3.2mm的钢管，42m以下为双排脚手架，42m 以上外架用悬挑型钢（采用20浦工字钢）作支撑钢梁，一次悬挑42m61m,其质量符合现行 国家标准规定