专家论证高支模专项施工方案计算书.docx
计算书一:扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2»钢管强度折减系数取1. 模板支架搭设高度为22. 8m,立杆的纵距b=0. 90m,立杆的横距1=0. 90m,立杆的步距h=l. 50m。面板厚度15mm,剪切强度1. 4N/mm2,抗弯强度17. ON/mm?,弹性模量9000. ON/mm。内龙骨采用40. X90. mm木方,间距300mm,木方剪切强度1. 7N/mm2,抗弯强度17. ON/mm2,弹性模量9000. 0N/mm2o模板自重. 30kN/m2,混凝土钢筋自重25. 10kN/m3o施工均布荷载标准值3. OOkN/m2,堆放荷载标准值0. 00kN/m2o扣件计算折减系数取1. 。纵向钢管00000,0.0 图2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范,确定荷载组合分项系数如下:由可变荷载效应控制的组合 S=l. 2X (25. 10X0. 15+0. 30) + 1. 40X3. 00=9. 078kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=l. 35X25. 10X0. 15+0. 7X1. 40X3. 00=8. 023kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为 48X2.8。钢管惯性矩计算采用I=n (D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=n (D4-d4)/32Do、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 ql = 25. 100X 0. 150X 1. 000+0. 300 X 1. 000=4. 065kN/m活荷载标准值 q2 = (0. 000+3. 000) X 1. 000=3. 000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩w = 37. 50cm3；截面惯性矩I = 28. 13cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N. mm)；W 面板的净截面抵抗矩;f 面板的抗弯强度设计值,取17.00N/mm2：M = 0. lOOql2其中q 一一荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0. 100X (1.20X4. 065+1.40X3. 000) X0. 300X0.300=0. 082kN. m 经计算得到面板抗弯计算强度f = M/W = 0.082X1000X1000/37500=2. 179N/mm2 面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪 Q=0. 600X (1. 20X4. 065+1. 40X3. 000) X0. 300=1. 634kN截面抗剪强度计算值 T=3X1634. 0/(2X1000. 000X15. 000)=0. 163N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于T,满足要求!(3)挠度计算v = 0. 677ql4 / 100EI < v = 1 / 250面板最大挠度计算值 v = 0. 677X4. 065X3007(100X9000X281250)=0. 088mm 面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求！二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1 .荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：qH = 25. 100X0. 150X0. 300=1. 130kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0. 300X0. 300=0. 090kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到,活荷载标准值q2 = (3. 000+0. 000) X0. 300=0. 900kN/m 静荷载 ql = 1. 20X1. 130+1. 20X0. 090=1. 463kN/m活荷载 q2 = 1.40X0. 900=1. 260kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1. 260+1. 463) X0. 900=2. 451 kN2 .龙骨的计算按照三跨连续梁计算,计算公式如下:均布荷载 q = P/1 = 2. 451/0. 900=2. 723kN/m最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1X2. 72X0.90X0. 90=0. 221kN.m最大剪 0=0. 6ql = 0. 6X0. 900X2. 723=1. 471kN最大支座 N=1. Iql = 1. 1X0. 900X2. 723=2. 696kN龙骨的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W = 54. 00cm3；截面惯性矩I = 243. 00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0. 221 X 106/54000. 0=4. 09N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17. ON/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3X 147. 64/ (2X40. 00X90. 00)=. 613N/mm2截面抗剪强度设计值T=l. 70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值,均布荷载通过变形受力计算的最大支座除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=l. 220kN/m最大变形 v=0. 677ql4/100EI=0. 677X1. 220X900. O4/(100X9000. 00X2430000. 0)=0. 248mm 龙骨的最大挠度小于900. 0/400(木方时取250),满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递。,70kF 2.70k 卜 2.70心 2.70k 卜 2.70 2.70W 2.70W 2.70k 卜 2.70W 2.70kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN. m)3.42 3.421.98 1.982.70 2.700.72 0.720.720.723.42 3.420.00 0.002.70 2.701.981.98支撑钢管剪图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受图与计算结果如下:.21 kh 1.21 kM .21 kh 1.21 kh 1.21 kh 1.21 kt 1.21W1.21 kl* 1.21 kt 1.21 kN支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0. 647kN. m最大变形Vmax=O. 802mm最大支座Qraax=8. 807kN抗弯计算强度 f = M/W = 0. 647X1074247.0=152. 36N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900. 0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载按照下式计算:其中Rc 扣件抗滑承载设计值,单扣件取8. OOkN,双扣件取12. OOkN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用设计值;计算中R取最大支座反,R=8. 81 kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架荷载标准值(立杆轴)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容:脚手架的自重(kN)：NG1 = 0. 119X22. 800=2. 703kN模板的自重(kN)：NC2 = 0. 300 X 0. 900 X 0. 900=0. 243kN钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25. 100X0. 150X0. 900X0. 900=3. 050kN经计算得到,静荷载标准值NG = (NG1+NG2+NG3)= 5. 996kNo2 .活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值 Nq = (3. 000+0. 000) X0. 900X0. 900=2. 430kN3 .不考虑风荷载时,立杆的轴向压设计值计算公式N = 1. 20Ng + 1. 40Nq六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式b =力四其中N 立杆的轴心压设计值,顶部立杆N = 7. 595kN,非顶部立杆N = 10. 597kN6 一轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;i 计算立杆的截面回转半径(cm)； i = 1.60A 立杆净截面面积(end ; A = 3. 98W立杆净截面抵抗矩(cm，)； W = 4. 25 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm?)；f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205. 00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011,由公式计算顶部立杆段：10 = kU(h+2a)(1)非顶部立杆段：10 = ku2h(2)计算长度附加系数，按照表5. 4. 6取值为1.291,当允许长细比验算时k取1；Up u2 计算长度系数,参照扣件式规范附录C表:a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0. 20m；顶部立杆段:a=0. 2m 时,5=1. 386, l0=3. 400m；X=3400/16. 0=212. 333允许长细比(k取1) X0=212.333/l. 291=164. 472 <210长细比验算满足要求!=0. 161 =7595/(0. 161X397. 6)=118. 403N/mm2a=0. 5m 时,U=l. 091, l0=3. 521m；X=3521/16. 0=219. 921允许长细比(k取1) X0=219. 921/1.291=170. 349 <210长细比验算满足要求!=0. 152 =7595/(0. 152X397. 6)=125. 673N/mm2依据规范做承载插值计算a=0. 200时,o=118.403N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定 性计算。< f,满足要求！非顶部立杆段:u2=l. 755, l0=3. 399m；X=3399/16. 0=212. 261允许长细比(k取1) X 0=212.261/1.291=164.416 <210长细比验算满足要求！4>=0. 161 =10597/(0. 161X397. 6) = 165. 205N/mm2.不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计和 < f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:风荷载设计值产生的立杆段弯矩M.,计算公式Mw=0. 9X1.4Wklah2/10其中 讨卜 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0. 300X1. 250 X 0. 600=0. 225kN/m2h立杆的步距,1.50m；la 立杆迎风面的间距,0. 90m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距,0. 90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0. 9X1. 4X0. 225X0. 900X1. 500X 1. 500/10=0. 057kN. m；Nw 考虑风荷载时,立杆的轴心压最大值;顶部立杆 Nff=l. 200X3. 494+1. 400X2. 430+0. 9X1. 400X0. 057/0. 900=7. 675kN非顶部立杆 N1. 200X5. 996+1. 400X2. 430+0.9X1. 400X0. 057/0. 900=10. 678kN顶部立杆段:a=0. 2m 时,5=1. 386, 1=3. 400m；X=3400/16. 0=212. 333允许长细比（k取1） X0=212.333/l. 291=164. 472 <210长细比验算满足要求!=0. 161 =7675/（0. 161X397. 6）+57000/4247=133. 173N/mm2a=0. 5m 时,U=l. 091, l0=3. 521m；X=3521/16. 0=219. 921允许长细比（k取1） X0=219. 921/1.291=170. 349 <210长细比验算满足要求!=0. 1520 =7675/（0. 152X397. 6）+57000/4247=140. 520N/mm2依据规范做承载插值计算a=0. 200时,。=133. 173N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性 计算。< f,满足要求！非顶部立杆段:u2=l. 755, l0=3. 399m；X=3399/16. 0=212. 261允许长细比（k取1） X 0=212.261/1.291=164.416 <210长细比验算满足要求！4>=0. 161 =10678/（0. 161X397. 6）+57000/4247=179. 975N/mm2.考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定 性计算。< f,满足要求！架体尽量利用已有结构进行拉结（如剪墙或柱等）,增强架体的稳定性,加强架体施工安全措 施。钢管楼板模板支架计算满足要求!计算书二:扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2»钢管强度折减系数取1. 模板支架搭设高度为12. 7m,立杆的纵距b=0. 90m,立杆的横距1=0. 90m,立杆的步距h=l. 50m。面板厚度!5mm,剪切强度1. 4N/mm2,抗弯强度17. ON/mm2,弹性模量9000. ON/mm2。内龙骨采用40. X90. mm木方,间距300mm,木方剪切强度1. 7N/mm2,抗弯强度17. ON/mm2,弹性模量9000. 0N/mm2o模板自重. 30kN/m2,混凝土钢筋自重25. 10kN/m3o施工均布荷载标准值3. 00kN/m2,堆放荷载标准值0. 00kN/m2o扣件计算折减系数取1. 。纵向钢管00000,0.0 图2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范,确定荷载组合分项系数如下:由可变荷载效应控制的组合 S=l. 2X (25. 10X0. 18+0. 30)+1. 40X3. 00=9. 982kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=l. 35X25. 10X0. 18+0. 7X1. 40X3. 00=9. 039kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为 48X2.8。钢管惯性矩计算采用I=n (D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=n (D4-d4)/32Do、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 ql = 25. 100X 0. 180X 1. 000+0. 300 X 1. 000=4. 818kN/m活荷载标准值 q2 = (0. 000+3. 000) X 1. 000=3. 000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩w = 37. 50cm3；截面惯性矩I = 28. 13cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N. mm)；W 面板的净截面抵抗矩;f 面板的抗弯强度设计值,取17.00N/mm2：M = 0. lOOql2其中q 一一荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0. 100X (1.20X4.818+1.40X3. 000) X0. 300X0.300=0. 090kN. m 经计算得到面板抗弯计算强度f = M/W = 0. 090X 1000X 1000/37500=2. 396N/mm2 面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪 Q=0. 600X (1. 20X4. 818+1. 40X3. 000) X0. 300=1. 797kN截面抗剪强度计算值 T=3X1797. 0/(2X1000. 000X15. 000)=0. 180N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于T,满足要求!(3)挠度计算v = 0. 677ql4 / 100EI < v = 1 / 250面板最大挠度计算值 v = 0. 677X4. 818X3004/(100X9000X281250)=0. 104mm 面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求！二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1 .荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：qH = 25. 100X0. 180X0. 300=1. 355kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0. 300X0. 300=0. 090kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到,活荷载标准值q2 = (3. 000+0. 000) X0. 300=0. 900kN/m 静荷载 ql = 1. 20X1. 355+1. 20X0. 090=1. 734kN/m活荷载 q2 = 1. 40X0. 900=1. 260kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1. 260+1. 734) X0. 900=2. 695kN2 .龙骨的计算按照三跨连续梁计算,计算公式如下:均布荷载 q = P/1 = 2. 695/0. 900=2. 994kN/m最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1 X 2. 99 X0. 90 X0. 90=0. 243kN. m最大剪 Q=0. 6ql = 0. 6X0. 900X2. 994=1. 617kN最大支座 N=1. Iql = 1. 1 X 0. 900X 2. 994=2. 965kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W = 54. 00cm3；截面惯性矩I = 243. 00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0. 243 X 10754000. 0=4. 49N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17. ON/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3X 1617. 02/(2X40. 00X90. 00)=0. 674N/mm2截面抗剪强度设计值T=l. 70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值,均布荷载通过变形受力计算的最大支座除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=l. 445kN/m最大变形 v=0. 677ql4/100EI=0. 677X1. 445X900. 01/(100X9000. 00X2430000. 0)=0. 294mm 龙骨的最大挠度小于900. 0/400(木方时取250),满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递。.96W12.96。2.96W 2.96。2.96kF 2.96kt 2.96k 4 2.96k 卜 2.96kt 2.96kN支撑钢管计算简图0.711支撑钢管弯矩图(kN. m)3.76 3.762.17 2.172.96 2.960.79 0.790.790.790.00 0.003.76 3.762.96 2.962.17 2.17支撑钢管剪图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受图与计算结果如下:.43kZ.43kz.43kz.43kz.43kz.43kz.43kM.43k 卜 1.43kM .43kN支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 =0. 711kN.m最大变形丫m=0. 951mm最大支座Qraax=9. 684kN抗弯计算强度 f = M/W = 0. 711 X 106/4247. 0=167. 53N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900. 0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载按照下式计算:其中Rc 扣件抗滑承载设计值,单扣件取8. OOkN,双扣件取12. OOkN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用设计值;计算中R取最大支座反,R=9. 68kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架荷载标准值(立杆轴)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容:脚手架的自重(kN)：NG1 = 0. 119X12. 650=1. 500kN模板的自重(kN)：NC2 = 0. 300 X 0. 900 X 0. 900=0. 243kN钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25. 100X0. 180X0. 900X0. 900=3. 660kN经计算得到,静荷载标准值NG = (NG1+NG2+NG3)= 5. 402kNo2 .活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值 Nq = (3. 000+0. 000) X0. 900X0. 900=2. 430kN3 .不考虑风荷载时,立杆的轴向压设计值计算公式N = 1. 20Ng + 1. 40Nq六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式b =力四其中N 立杆的轴心压设计值,顶部立杆N = 8. 327kN,非顶部立杆N = 9. 885kN6 一轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;i 计算立杆的截面回转半径(cm)； i = 1.60A 立杆净截面面积(end ; A = 3. 98W立杆净截面抵抗矩(cm，)； W = 4. 25 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm?)；f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205. 00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011,由公式计算顶部立杆段：10 = kU(h+2a)(1)非顶部立杆段：10 = ku2h(2)计算长度附加系数，按照表5. 4. 6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；Up u2 计算长度系数,参照扣件式规范附录C表:a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0. 20m；顶部立杆段:a=0. 2m 时,ul. 540, l0=3. 561m；X=3561/16. 0=222. 403允许长细比(k取1)人=222. 403/1.217=182. 747 210长细比验算满足要求!¢=0. 148 =8327/(0. 148X397. 6)=141. 934N/mm2a=0. 5m 时,u(=l. 215, l0=3. 697m；X=3697/16. 0=230. 878允许长细比(k取1) Xo=23O. 878/1. 217=189. 711 <210长细比验算满足要求!=0. 1380 =8327/(0. 138X397. 6)=151. 762N/mm2依据规范做承载插值计算a=0. 200时,o=141.934N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定 性计算。 f,满足要求！非顶部立杆段:u2=l. 951, l0=3. 562m；X=3562/16. 0=222. 441允许长细比(k取1) X0=222. 441/1.217=182. 778 <210长细比验算满足要求！¢=0. 148 =9885/(0. 148X397. 6)=168. 490N/mm2.不考虑风荷载时,非顶部立杆的穂'定性i卜算 < f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:风荷载设计值产生的立杆段弯矩M.,计算公式Mw=0. 9X1.4Wklah2/10其中 讨卜 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0. 300X1. 250 X 0. 600=0. 225kN/m2h立杆的步距,1.50m；la 立杆迎风面的间距,0. 90m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距,0. 90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0. 9X1. 4X0. 225X0. 900X1. 500X 1. 500/10=0. 057kN. m；Nw 考虑风荷载时,立杆的轴心压最大值;顶部立杆 Nw=l. 200X4. 104+1. 400X2. 430+0. 9X1. 400X0. 057/0. 900=8. 407kN非顶部立杆 N1. 200X5. 402+1. 400X2. 430+0.9X1. 400X0. 057/0. 900=9. 965kN顶部立杆段:a=0. 2m 时,5=1. 540, 10=3. 561m；X=3561/16. 0=222. 403允许长细比（k取1）人=222. 403/1.217=182. 747 210长细比验算满足要求!¢=0. 1480 =8407/（0. 148X397. 6）+57000/4247=156. 821N/mm2a=0. 5m 时,U=l. 215, 10=3. 697m；X=3697/16. 0=230. 878允许长细比（k取1） Xo=23O. 878/1. 217=189. 711 <210长细比验算满足要求!=0. 1380 =8407/（0. 138X397. 6）+57000/4247=166. 744N/mm2依据规范做承载插值计算a=0. 200时,。=156. 821N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性 计算。 f,满足要求！非顶部立杆段:u2=l. 951, l0=3. 562m；X=3562/16. 0=222. 441允许长细比（k取1） Xo=222. 441/1.217=182. 778 <210长细比验算满足要求！¢=0. 148o=9965/（0. 148X397. 6）+57000/4247=183. 377N/mm2,考虑风荷载时.，非顶部立杆的稳定性 计算。< f,满足要求！架体尽量利用已有结构进行拉结（如剪墙或柱等）,增强架体的稳定性,加强架体施工安全措 施。钢管楼板模板支架计算满足要求!计算书三:梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2»钢管强度折减系数取1. 架体搭设高度为23. 0m,梁截面BXD=250mmX600mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0. 90m,立杆的步距h=l. 50m, 梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm,剪切强度1. 4N/mm2,抗弯强度17. ON/mm?,弹性模量9000. ON/mm。内龙骨采用40. X90. mm木方。木方剪切强度1. 7N/mm2,抗弯强度17. ON/mm2,弹性模量9000. 0N/mm2o梁两侧立杆间距0. 75m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重. 50kN/m2,混凝土钢筋自重25. 50kN/m振捣混凝土荷载标准值2. OOkN/m此计算不考虑施工均布荷载。扣件计算折减系数取1.00o产/.750图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4. 3.!条规定确定荷载组合分项系数如下:由可变荷载效应控制的组合 S=l. 2X (25. 50X0. 60+0. 50) + 1. 40X2. 00=21. 760kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=l. 35X25. 50X0. 60+0. 7X1. 40X2. 00=22. 615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0. 7X1. 40=0. 98采用的钢管类型为4)48X2. 8钢管惯性矩计算采用1=“缶配)/64,抵抗距计算采用W=n (D4-d1)/32Do、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。1.荷载的计算:钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q, = 25. 500X0. 600X0. 900=13. 770kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0. 500 X 0. 900 X (2 X 0. 600+0. 250) /0. 250=2. 610kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到,活荷载标准值 Pi = (0. 000+2. 000) X0. 250X0. 900=0. 450kN均布荷载 q = 1. 35X 13. 770+1. 35X2. 610=22. 113kN/m集中荷载 P = 0. 98X0. 450=0. 441kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W = 33. 75cm3；截面惯性矩I = 25. 31cm%0.44kN22.11 kN/mI2501计算简图0.200弯矩图(kN. m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受图与计算结果如下:16.38kN/m1*iI2501变形计算受力图0.360变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为Nj=2. 985kNN2=2. 985kN最大弯矩M = 0. 200kN. m最大变形V = 0. 360mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f = M/W = 0. 200 X 1000X 1000/33750=5. 926N/mm2面板的抗弯强度设计值f, XX 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 3 X 2984. 0/ (2 X 900. 000 X 15. 000) =0. 332N/mm2截面抗剪强度设计值T=l. 40N/mm2面板抗剪强度验算T T,满足要求!挠度计算面板最大挠度计算值v = 0. 360mm面板的最大挠度小于250. 0/250,满足要求！二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算,计算公式如下:均布荷载 q = P/1 = 2. 985/0. 900=3. 316kN/m最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1X3. 32X0.90X0.90=0. 269kN. m最大剪 Q=0. 6ql = 0. 6X0. 900X3. 316=1. 791kN最大支座 N=1. Iql = 1. 1X0. 900X3.316=3. 283kN龙骨的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W = 54. 00cm3；截面惯性矩I = 243. 00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0. 269 X 106/54000. 0=4. 97N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3X 1790. 78/(2X40. 00X9. 00)=0. 746N/mm2截面抗剪强度设计值T=l. 70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值,均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下
