[精选]近期水轮发电机发电电动机 发生的设备问题事故剖析16885.pptx

近期水轮发电机近期水轮发电机/发电电动机发电电动机设备问题剖析设备问题剖析主主 题题1 机组过速机组过速/甩负荷振摆恶化甩负荷振摆恶化周宁水轮发电机瑞丽江水轮发电机2 定子温升偏高定子温升偏高景洪水轮发电机3 定子铁心磁化试验产生强烈振动和噪声定子铁心磁化试验产生强烈振动和噪声小湾水轮发电机4 定子铁心烧损定子铁心烧损宝泉发电电动机5 磁极结构特点及其设计要求磁极结构特点及其设计要求6 磁极线圈甩出引发扫膛事故磁极线圈甩出引发扫膛事故水布垭水轮发电机惠州发电电动机西龙池发电电动机7结束语结束语交交 流流 内内 容容1 机组过速机组过速/甩负荷振摆恶化甩负荷振摆恶化1.1 周宁水轮发电机1.1.1 主要技术数据 SN/PN=139/125 MVA/MW 结构型式：上、下导，立轴悬式 UN=15.75kV 上机架径向支撑结构：6个径向千斤顶 COSN=0.9 装机台数：2 nN=428.6 r/min 首台机投运年份：2004 nr=707 r/min周周 宁宁 发发 电电 机机 总总 装装 配配 图图分析表明，排除机组转动部分共振的可能性（厂家轴系稳定性计算满足要求）多次超速动平衡配重试验解决无效进一步分析认为，转速达到140%nN时上机架和定子机座系统出现明显的共振现象，应分析其固有频率和振型ANSYS有限元软件计算结果：1 阶固有频率为10.158Hz机组过速达1.4 nN时频率（过速转频）为1.4428.6/60=10 Hz结论：机组过速产生强烈振动是轴系转动激励引发上机架和定子机座系统的1阶模态共振造成的。振型为水平摆动。甩满负荷时转速上导轴摆度m下导轴摆度m水导轴摆度m上机架水平振动m定子机座水平振动m132.3%nN64644119614036531.1.2 机组甩满负荷时各部位振摆幅值机组甩满负荷时各部位振摆幅值1.1.3 过速产生强烈振动原因分析过速产生强烈振动原因分析1.1.4 治理方案治理方案/对策对策提高上机架和定子机座联合单元的1阶固有频率要求：额定转频（7.143 Hz）飞逸转频（11.783 Hz）1阶固有频率1.4 nN产生强烈振动，上机架振幅高达2410 m分析表明，排除机组转动部分共振的可能性进一步分析,认为类似周宁机组，转速达1.40 nN以上时，上机架和定子机座系统出现明显共振现象ANSYS有限元软件计算结果：1阶固有频率为10.45Hz机组过速达1.45 nN时频率为1.45428.6/60=10.36 Hz结论：机组过速产生强烈振动是轴系转动激励引发上机架和定子机座系统的1阶模态共振造成的。振型为水平振动。1.2.3 治理方案/对策 1.2.4 应用效果 5台机的治理，达到预期效果。过速n1.45 nN时，上机架最大振幅为0.80 mm2#机未作加固处理，动平衡试验配重仅35 Kg（其余机组均为150 Kg250 Kg）提高上机架和定子机座联合单元的1阶固有频率要求：7.143 Hz（额定转频）11.332 Hz（飞逸转频）1阶固有频率375 r/min）大容量机组应讲究机组对中、盘车找摆度动平衡试验应精细、准确、配重科学、合理。应在 n=（1.11.2）nN工况配重试验。瑞丽江2#机经验可取。坚持上机架传力设计三要素（上导轴承处刚度足够、满足事况工况下机组稳定要求、科学合理选择径向支撑结构）。不要轻易提出全部径向力转换为切向力的支撑结构。结构型式选择对振动的影响悬式结构的定子及上机架系统的固有频率较半伞式的低，相对易引发过速振动半伞式机组现场轴线对中、盘车易达标性能指标，维护检修、安装高程等应全面衡量探讨招标文件技术规范提出相关补充要求/说明必要性1.2.5 经验/启示2 定子温升偏高定子温升偏高 2.1 景洪水轮发电机 2.1.1 主要技术数据SN/PN=389/350 MVA/MW Di=18130mmUN=18 kV Lt=1800mmCOSN=0.9 结构型式：上、下导，立轴半伞式nN=75 r/min 上机架径向支撑结构：八卦多边形切向支撑nr=150 r/min 装机台数：5 首台机投运日期：2008.6.19 2.1.2 投运后、通风改造前定子温升 景洪发电机自投运后，存在定子温升偏高现象，具体如下：铁心最高温度=74.2 铁心最高温升=34.2 K 线圈测点温度=121.6 线圈测点温升=81.6 K 线圈最高温度=138.9 线圈最高温升=98.9 K 2.1.3 通风改造后定子温升 期望通过下述改进措施降低定子线圈温升 主要改进措施（共12种措施）在转子支架上装设挡风圈（1#5#机）在转子磁轭上装设导风叶（1#5#机）转子下进风洞尺寸封堵500 mm（2#、4#机）转子支架间装设隔板（2#、4#机）定子铁心增长20 mm（1#、2#机）定子线棒上、下端部装设磁环片（4#机）改变定子线棒换位长度（2#机）上、下端部进风口处装设挡风圈等（1#5#机）5台机通风试验数据如下：机组号1#2#3#4#5#通风状况不正常正常不正常正常正常总风量 m3/s211.5252200215.9234.7上端风量 m3/s323.3158.1306.6137.85143.4下端风量 m3/s-111.893.9-106.678.0591.3风量分配6.33.76.43.66.13.9 推算至P=PN 定子线圈温升机组号1#2#3#4#5#最高温升 k90.6103.894.499.7105.6平均温升 k76.686.68287.375.5 小结：采取12种改进措施，虽使定子温升得到一定改善，但线圈温升与同类机组相比 仍显偏高。治标而未治本。2.1.4 定子温升偏高原因分析 通风不善 漏风严重，线棒端部风速过低，导致绝缘盒温度过高而烧裂（通过改造后，已解决）上、下部风路循环不正常（如1#、3#机）线棒股线尺寸选择不当 上、下层线棒股线数：38/34(2.810.6),电密=2.817/3.145 A/mm2 电密及热负荷并不太高，但大容量导致大电流，需增加股线数，增加用铜量 宽而厚（2.810.6）的股线导致股线换位难（Lt=1800 mm）与用铜量增加的矛盾，最 终引发附加涡流损耗大、线圈温升高（计算值为74.8 K）计算表明：景洪发电机定子线棒平均涡流系数分别比同容量等级的公伯峡、水布垭、漫 湾高出61%、32%、74%换位不良 实测表明，同槽线棒轴向温差大，约达30 K 换位角度需改善 槽形高、宽比小，散热能力差 按经验：hs/bs=5.58.5 景洪发电机：hs/bs=4.89 偏小，线棒热量难以通过铁心散出2.1.5 治理方案/对策 原定子铁心全部运回工厂扩槽、更换上、下层线棒 槽深由149 mm171 mm，上、下层线棒股数：56/46(2.3611.2),电密：2.152/2.62 A/mm2铁心内径由18160 mm 18166 mm（单边增大3 mm）上、下铁心端部与齿压板间增设风路，冷却铁心端部、压指和压板 损耗及温升计算对比线棒损耗由1267.5 kW 970 kW(下降24%)线棒温升（RTD）降低约19.7温度/温升温 度 温 升 K部位铁心最高温度线圈温度铁心最高温升线圈温升原方案74.2121.634.281.6治理方案72.5101.932.561.9 主要电气参数得到改善，欠励进相运行稳定性提高2.1.6 经验/启示 高度重视电磁方案优化选择科学合理选择铁心内径、长度（GD2、温升、效率等）与性能（电气参数）、发热（温升）及稳定有关尺寸的合理匹配和优化（hs/bs，ab等）计算值与保证值的巧妙控制（温升、Xd、Xd等）确保通风系统的设计方案与实际运行相符3定子铁心磁化试验产生强烈振动和噪声定子铁心磁化试验产生强烈振动和噪声 3.1 小湾水轮发电机 3.1.1 主要技术数据SN/PN=778/700 MVA/MW D i/Lt=11600/3650 mmUN=18 kV 结构型式：上、下导，立轴半伞式COSN=0.9 上机架径向支撑结构：斜支臂径、切向支撑nN=150 r/min 装机台数：6nr=290 r/min 首台机投运年份：20093.1.2 铁心磁化试验状况 现场磁化试验过程产生强烈振动和噪声，铁心和机座最大振幅值超过仪表量程范围 定位筋与托块及托块与机座连接焊缝振裂 分别采用定子吊具或上机架以及拉筋轴向固定/和或径向固定机座均无效 测试数据汇总序号测 试 项 目1#2#1磁通密度 T1.0921.0922最高温升 K12.517.63最大温差 K3.46.74铁心平均单位损耗 W/kg1.4321.83795噪声 dB(A)126.2132.26硅钢片50H250（日本）50A250（韩国）3.1.3 振动和噪声异常原因分析阶次螺杆无预紧力的固有频率螺杆有预紧力的固有频率18.64028.6403258342583553131653131797190897190916526710165267 分析表明，排除铁心穿心螺杆产生共振的可能性单位：Hz 计算显示，机座的固有频率远高于电网频率 计算显示，铁心的“0”节点固有频率与电网倍频接近阶 次固有频率 Hz振 型4节点93图 16节点97图 2水平晃动100图 3“0”节点104图 4 磁化试验工况，机座与铁心可视为两个独立的圆环，应分别计算其固有频率图图 1 铁铁 心心 4 节节 点点 振振 型型图图 2 铁铁 心心 6 节节 点点 振振 型型图图 3 水水 平平 晃晃 动动 振振 型型图图 4 铁铁 心心“0”节节 点点 振振 型型1#机现场机座实测频率：215、225、236、249 Hz 等，远高于100 Hz1#机现场铁心实测频率：107、188、216 Hz 等，与“0”节点的计算值接近1#、2#机铁心磁化试验铁心的“0”节点固有频率与电网倍频（100 Hz）接近，产生“呼吸型”共振 铁心最高温升、最大温差符合GB/T 20835规定（Tmax25 K、T15 K），强烈振动导致铁心背部叠片短路是2#机铁心比损耗偏大、温升偏高主要原因结 论3.1.4 治理方案/对策 采用ALSTOM建议的低磁通测量法电源：220V/10A环形励磁，磁感应强度：0.03 T 0.2 T测量原理：低感应法测量漏磁通，可反映铁心长度为3.5 mm至10 mm之间短路 点的感应电压幅值和相位检验标准：测点损耗低于15 W不必治理，超过15 W应处理GB/T 20835 高磁通与低磁通（DIRIS LOW INDUCTION TEST）铁损试验方法 特点比较 采用改变励磁电源频率测量法采用改变励磁电源频率测量法 变频器参数 容量：3000 KVA 输出额定电压：10 KV 输出额定频率：050 Hz 冷却方式：水冷 基于GB/T 20835，采用降低磁密的测量方法试验磁通密度由1.092 T0.588/0.551 T,以降低铁心振动和噪声3#、4#机铁心磁化试验数据如下：磁通密度：0.588/0.551 T 最高温升：6.4/5 K 最大温差：2.2/7.9 K 铁心比损耗：1.591/1.660 W/kg3.1.5 经验/启示 坚持执行GB/T 20835的必要性：全面、真实、有可比性 探讨招标文件技术规范提出相关补充要求/说明必要性 4 定子铁心烧损定子铁心烧损 4.1 宝泉4#发电/电动机 4.1.1 主要技术数据SN/PN=334/300 MVA/MW 结构型式：上、下导，立轴悬式UN=18 kV 上机架径向支撑结构：斜支臂径、切向支撑 COSN=0.9/0.95 装机台数：4nN=500 r/min 首台机投运年份：2009Di/Lt=4670/2930 mm 2009.10.23 抽水调相工况并网，未发现异常 10月27日空载开路试验，升压至22.5 kV发现有异味和火光，紧急停机检查 发现31#穿心螺杆有烧灼熔化现象。机座5层环板上均有散落熔渣，以下面2层居多 下端与鸽尾筋接触的部分冲片也烧损 事故发生后测试穿心螺杆绝缘电阻值，有19根（共57根）接地 监控显示，147#槽铁心温度测量值偏高，达116（报警温度120）4.1.2 铁心烧损事故发生情况 计算表明，1.25UN=22.5 kV穿心螺杆感应电势为346 V，不足以构成击穿电压，形成短路 绝缘套管和绝缘垫圈检测显示，表面电阻值分别为3.5106 M和4.5106 M，绝缘性能正常 熔渣成分化学分析说明均属于冲片、穿心螺杆及通风槽钢的基本元素 穿心螺杆表面未涂防锈漆 2009年12月9日专家咨询会认为铁心拉紧螺杆绝缘结构存在缺陷，运行中极易受到污染，小颗粒异物进入环 形槽内是拉紧螺杆产生接地的隐患铁心烧损原因目前还很难做出最终结论4.1.3 铁心烧损事故原因分析 专家咨询会议决定对定子进行解体，进一步查明原因，研究落实更为可靠的措施 对1#、2#、3#机采取如下措施对3台机穿心螺杆绝缘电阻检测发现，分别有3根、9根和1根螺杆接地采取轻微击打、拉伸、转动及吹扫等方法处理，绝缘值恢复正常ALSTOM要求每6个月清扫一次，宝泉公司计划每2个月清扫一次 2010.2.9 会议认为4#机事故是设备质量不佳造成的更换全部定子冲片穿心螺杆绝缘结构待试验分析后再确定4.1.4 治理方案/对策 “杠杆式”螺杆及穿心螺杆压紧系统特点及应用业绩“杠杆式”螺杆压紧系统：2000年前几乎全部大、中、小容量水轮发电机均采用 此系统，其特点见图 54.1.5 经验/启示图图 5 典型典型“杠杆式杠杆式”螺杆压紧系统螺杆压紧系统穿心螺杆压紧系统：2000年后至今约有125台套大、中、小容量水轮发电机采用，其特点见图6图图 6 典型穿心螺杆压紧系统典型穿心螺杆压紧系统 穿心螺杆结构改进和完善采用高强度耐高温的绝缘烤漆穿心螺杆铁心孔内壁喷涂绝缘漆对拉紧螺杆定期清扫及内窥镜检测绝缘垫和套管结构完善和改进，参见图7、图8图图7 小浪底水轮发电机穿心螺杆结构小浪底水轮发电机穿心螺杆结构图图8 三峡右岸全空冷水轮发电机穿心螺杆结构三峡右岸全空冷水轮发电机穿心螺杆结构 5 水水轮发电轮发电机磁极机磁极结结构特点及其构特点及其设计设计要求要求 5.1 结构特点 常规磁极极靴与极身的夹角为直角，极身两侧面平行，线圈平行放置机组正常运行时，线圈在离心力作用下会产生侧向力Fh(见图 9)在热和机械应力共同作用下，当应力和/或变形超过允许值时，线圈将产生损坏要求在磁极之间装设撑块/围带适用于中、低速机组图图 9 常规磁极示意常规磁极示意 弧形磁极极靴与极身的夹角小于90，极身的两侧面平行相对常规磁极，弧形磁极对线圈的支撑要牢固些机组正常运行时，在离心力作用下，线圈还会产生相对较小的侧向力Fh(见图10)在热和机械应力共同作用下，当应力和/或变形超过允许值时，线圈同样产生损坏要求在磁极之间装设撑块/围带适用于转速较高（nN250 r/min）机组，见下表图图 10 弧形磁极示意弧形磁极示意序号电站名称容量/功率电压KV功率因数转速r/min装机台数首台机投 运年 份备 注发电机MVA电动机MW发电机电动机1惠州/宝泉334/360300/330180.90.955008/42008弧形磁极2白莲河334300/32515.750.90.97525042008弧形磁极3蒲石河334300/322180.90.98333.342010弧形磁极4黑麋峰334300/325180.90.97530042009弧形磁极5呼和浩特334300/320180.90.97550042012弧形磁极6响水涧278277.1515.750.90.9825042012弧形磁极 向心磁极极靴与极身的夹角为直角，极身两侧面不平行线圈的离心力方向垂直于极靴底面、平行于极身的侧面（见图11）机组正常运行时，线圈不产生侧向力。铜排、绝缘、绝缘托板之间也无侧向 滑移，不会对线圈产生破坏适用于高速（nN400 r/min）机组，见下表图图11 向心磁极示意向心磁极示意序号电站名称容量/功率电压KV功率因数转速r/min装机台数首台机投 运年 份备 注发电机MVA电动机MW发电机电动机1十三陵22221813.80.91.050041995哈电分包3#、4#机向心磁极等关键部套2大七孔1910.50.851000320003周宁12515.750.9428.6220054回龙66.6766.6710.50.91.0750220055瑞丽江10013.80.85428.662006装设在缅甸，已全部并网发电 5.2 设计设计要求要求 线圈与极靴接触尺寸匹配合理 一般极靴支撑面宽度铜排宽度=23（见图12）保证在额定、甩负荷、飞逸工况，线圈重心的离心力支线在热应力、离心力、惯性力等共同作用下不会偏离极靴位置，实现磁极整体稳定、可靠图图12 向心磁极示意向心磁极示意 线圈具有良好的整体刚度合理选择铜排尺寸精确设计/制造模具、科学选择成型工艺（扁绕/焊接）优化制造工艺参数（温度、电流、压力、保压时间等），确保不开匝严格控制制造、装配尺寸和质量 必须全面分析计算计算工况：额定、甩负荷、飞逸综合作用力：离心力、热应力、惯性力有限元程序计算额定和飞逸工况磁极冲片应力分布及径向位移线圈的综合应力线圈的综合变形 增设极间撑块/围带的判据线圈铜排综合计算应力（不计匝间摩擦力）60/105 MPa（铜线抗拉屈服强度）线圈铜排的综合侧向变形：无明确规定应力和变形应综合考虑，缺一不可考虑制造、装配公差，安装偏差及计算误差，即使线圈侧向变形满足要求，应 装设至少1个撑块/围带，保证绝对安全可靠撑块/围带结构牢靠，便于拆装，工具适用典型机组撑块/围带设置情况见下表序号电站名称PN MW nN r/minDi mm撑块/围带备 注1江坪河225187.580002 个撑块东芝水电2功果桥22593.7513800无东芝水电3思 林25093.7514200无4万家寨18010012130无5小浪底30010712790无6刘家峡225/25012579601 个围带7三板溪250166.792701 个撑块8小 湾700150116003 个撑块9双 沟140187.58190无10百 色135166.783601 个撑块11水布垭46015011020无（常规磁极）事故后增设2个撑块12惠 州3005004670无（弧形磁极）事故后增设2个撑块13西龙池3005004800无（向心磁极）事故后增设3个撑块典型机组磁极撑块典型机组磁极撑块/围带设置情况统计围带设置情况统计 磁极T尾应力和变形有限元分析计算 磁极线圈温升有限元分析计算 磁极线圈应力和变形有限元分析计算5.3 探讨提出下述技术条款要求必要性探讨提出下述技术条款要求必要性6磁极线圈甩出引发扫膛事故磁极线圈甩出引发扫膛事故 6.1 水布垭水轮发电机 6.1.1 主要技术数据 SN/Smax=444.4/511.1 MVA Di=11020 mm PN/Pmax=400/460 MW Lt=2820 mm UN=20 kV 结构型式：上、下导，立轴半伞式 COSN=0.9 上机架径向支撑结构：八卦多边形切向支撑 nN=150 r/min 装机台数：4 nr=295 r/min 首台机投运年份：2007 6.1.2 磁极磁极线线圈甩出事故圈甩出事故过过程分析程分析 1#机发生事故前已完成全部调试项目，包括过速、甩负荷等、并投入商业运 行约4个月 2007年7月25日发生扫膛事故首先靠磁轭侧的绝缘托板断裂甩出紧接着磁极线圈甩出，造成背风面铜排与定子铁心高速旋转摩擦，并伴 有气味和烟雾紧急停机检查，发现下挡风板有磨掉的铁屑和铜屑拔磁极检查，发现铁心表面有大量磨损麻坑和烧灼缺陷，通风沟及线槽 内覆盖大量铜末线圈未发现损坏 6.2 惠州惠州发电电动发电电动机机 6.2.1 主要技术数据SN/Smax=334/360 MVA Di=4670 mmPN/Pmax=300/330 MW Lt=2930 mmUN=18 kV 结构型式：上、下导，立轴悬式COSN=0.9/0.95 上机架径向支撑结构：斜支臂径、切向支撑nN=500 r/min 装机台数：8nr=725 r/min 首台机投运年份：2009 6.1.5 经验/启示 应综合考核磁极线圈应力和变形，缺一不可 尽量采用整体热压或加工成型的高强度绝缘托板 6.2.2 磁极线圈甩出事故过程分析 1#机组于2008年10月10日1010开始水轮机工况满负荷温升试验 试验进行2 h 后于124607，1#机组发出巨大爆炸声 瞬间观察到的情况机组跳闸并过速转动巨大金属碰撞声电刷和上盖板内有火星（上盖板被顶起、盖板间密封胶条被挤出）厂房内有烟雾发电机机坑门及铰链被撞开火球从下导出来并弥漫水轮机机坑下导瓦散落在水轮机层，油槽被撞成两部分，并悬挂在发电机下部水轮机地面上全部是油 事故调查10#磁极靠气隙处绝缘托板宽度中间被压断无支撑的线圈摆动加剧、失去稳定性，直至两侧铜排甩出导致扫膛气隙内约1300 kg 的线圈挤压产生巨大的扭转力，导致机组周速由V=165 m/s0耗 时仅45 s严重的机械失衡导致轴承和主轴扭曲，下导轴承部件（如导瓦、油槽、紧固螺栓）被撕裂/压碎，并掉落水轮机机坑里电气短路/金属部件摩擦引起的大火点燃了油槽内的油雾，火球在水轮机机坑扩散定子机座斜支臂上端反方向扭曲、上机架产生永久变形下机架向旋转方向反方向转动定子铁心被转子扫膛、完全损坏，定子线圈也遭破坏6.2.3 磁极线圈甩出事故原因分析分析认为，在受挤压状态下接触压力超过材料的实际机械性能，导致10#磁极绝缘托板被压碎断裂，线圈变形过大直至甩出离心力的反复作用及磁极的摆动，绝缘托板外缘及受力面已有裂痕，受损相当严重、并导致其解体破裂绝缘托板材料复试表明，抗压强度约为100 MPa。按 IEC 标准规定，其抗压指标应为350 MPa计算显示，额定及飞逸工况线圈变形分别为2.2/1.3 mm 和5.3/3.1mm，接触压力为50/38 MPa 和120/90 MPa(分母为同类型/同结构机组计算数据)绝缘托板材质缺陷及线圈变形偏大，综合作用导致故障发生 6.2.4 治理方案/对策采用环氧玻璃布板制造绝缘托板（代替模压制作），并通过试验验证设计的有效性取消绝缘托板上的通风道，以提高抗压强度磁极之间装设2个撑块除个别零件（如磁极压板等）保留，其余全部更换 6.2.5 经验/启示弧形磁极不装设极间撑块/围带是不可取的绝缘托板应采用环氧玻璃布板加工或同等抗压强度的材质模压成型6.3 西西龙龙池池发电电动发电电动机机6.3.1 主要技术数据SN=334 MVA Di=4800 mmPN/Pmax=300/320 MW Lt=2800 mmUN=18 kV 结构型式：上、下导，立轴半伞式COSN=0.9/0.975 上机架径向支撑结构：刚性支撑nN=500 r/min 装机台数：4nr=720 r/min 首台机投运年份：20086.3.2 磁极线圈甩出事故过程分析 2009年10月15日1#、2#机组1 管双机甩50%负荷试验，无异常 10月16日，1#、2#机先后带150MW 负荷发电工况运行，随后负荷升至300MW 监控显示，甩负荷前机组振动、摆度值正常（均小于合同保证值）10时，25分，43秒，双机甩100%负荷约 4S 后事故发生机组振动噪声明显增大，集电环罩排风口出现烟雾和火花，母线层有烟雾发电电动机振动异常，并有爆炸声，水泵水轮机未出现异常距甩负荷约2 min，1#、2#机组全部停机距甩负荷约（58）min，1#机再次发出较大响声6.3.3 事故调查 设备损坏情况 1#机组 3#、4#、6#、7#、8#磁极线圈变形、侧面翻边甩出 定子线棒扫膛、磨损，汇流排砸坏 8#磁极阻尼环断裂脱落 上导油槽固定螺栓被剪断、油槽脱落 下导油槽逆时针旋转约10 上盖板被掀开、中性点柜被冲击倒地 定子基础板松动、二次混凝土振塌1#、4#、7#、8#、10#、12#磁极线圈变形、侧面翻边甩出定子线棒扫膛、磨损上导油槽固定螺栓被剪断、油槽脱落磁极引出线被刮断刷杆座及导电环全部撞飞 2#机组 6.3.4 磁极线圈甩出事故原因分析下述原因可排除 电网与机组谐振 发电电动机出口开关已断开 电压及电流量显示正常，无报警信号 水力共振 水泵水轮机运行无异常，未发现抬机迹象 监控显示：1#、2#机顶盖垂直振动分别为236.9 m和629.17 m 机组运行水头和转速过高 事故发生前瞬间，记录显示1#、2#机转速分别为642 r/min和653 r/min (飞 逸转速为725 r/min)机组运行水头为670 m（额定水头640 m）人员误操作 除断路器跳闸由人工操作，全部按流程自动操作 监控显示，未出现人为误操作现象 未发现管理失职等因素 导致设备损坏的原因 磁极结构设计缺陷 匹配尺寸选择不当 磁极线圈与极靴的接触面过窄，两者比值：56.5/108=52.3%(见图13)磁极线圈重心法向线离极靴外端仅7 mm 绝缘托板的宽度偏窄，仅75 mm 未装设极间撑块（重要因素）未计及线圈制造和装配尺寸偏差因素的影响 未考虑热应力、离心力、惯性力共同作用下磁极线圈的综合变形6.3.5 治理方案/对策 定子、转子、导轴承等全部更换 优化磁极匹配尺寸 极靴宽度由940 mm增大为990 mm 磁极线圈重心法向线距极靴外端由7 mm增大为29.4 mm 绝缘托板宽度由75 mm增大为95 mm 磁极线圈与极靴的接触面增大（84.9108=78.6%）增设3个现场修配的极间撑块6.3.6 经验/启示 正确选择向心磁极匹配尺寸，留有余地 增设极间撑块是万全之计，可弥补工厂制造、装配公差，现场安装偏差以及 计算的客观误差带来的负面影响 全面分析计算向心磁极线圈在各种运行工况和综合力作用下的变形和应力 7 结结 束束 语语事故造成的损失是巨大的，应客观、实事求是进行剖析设计不周、计算不精是引发事故的主要原因产品质量如何适应和满足发电电动机的运行特点和要求，是制造厂面临的挑战和重新认识的课题 谢谢 谢谢！Thank You 9、静夜四无邻，荒居旧业贫。3月-233月-23Monday,March 20,202310、雨中黄叶树，灯下白头人。16:08:2316:08:2316:083/20/2023 4:08:23 PM11、以我独沈久，愧君相见频。3月-2316:08:2316:08Mar-2320-Mar-2312、故人江海别，几度隔山川。16:08:2316:08:2316:08Monday,March 20,202313、乍见翻疑梦，相悲各问年。3月-233月-2316:08:2316:08:23March 20,202314、他乡生白发，旧国见青山。20 三月 20234:08:23 下午16:08:233月-2315、比不了得就不比，得不到的就不要。三月 234:08 下午3月-2316:08March 20,202316、行动出成果，工作出财富。2023/3/20 16:08:2316:08:2320 March 202317、做前，能够环视四周；做时，你只能或者最好沿着以脚为起点的射线向前。4:08:23 下午4:08 下午16:08:233月-239、没有失败，只有暂时停止成功！。3月-233月-23Monday,March 20,202310、很多事情努力了未必有结果，但是不努力却什么改变也没有。16:08:2316:08:2316:083/20/2023 4:08:23 PM11、成功就是日复一日那一点点小小努力的积累。3月-2316:08:2316:08Mar-2320-Mar-2312、世间成事，不求其绝对圆满，留一份不足，可得无限完美。16:08:2316:08:2316:08Monday,March 20,202313、不知香积寺，数里入云峰。3月-233月-2316:08:2316:08:23March 20,202314、意志坚强的人能把世界放在手中像泥块一样任意揉捏。20 三月 20234:08:23 下午16:08:233月-2315、楚塞三湘接，荆门九派通。三月 234:08 下午3月-2316:08March 20,202316、少年十五二十时，步行夺得胡马骑。2023/3/20 16:08:2316:08:2320 March 202317、空山新雨后，天气晚来秋。4:08:23 下午4:08 下午16:08:233月-239、杨柳散和风，青山澹吾虑。3月-233月-23Monday,March 20,202310、阅读一切好书如同和过去最杰出的人谈话。16:08:2316:08:2316:083/20/2023 4:08:23 PM11、越是没有本领的就越加自命不凡。3月-2316:08:2316:08Mar-2320-Mar-2312、越是无能的人，越喜欢挑剔别人的错儿。16:08:2316:08:2316:08Monday,March 20,202313、知人者智，自知者明。胜人者有力，自胜者强。3月-233月-2316:08:2316:08:23March 20,202314、意志坚强的人能把世界放在手中像泥块一样任意揉捏。20 三月 20234:08:23 下午16:08:233月-2315、最具挑战性的挑战莫过于提升自我。三月 234:08 下午3月-2316:08March 20,202316、业余生活要有意义，不要越轨。2023/3/20 16:08:2316:08:2320 March 202317、一个人即使已登上顶峰，也仍要自强不息。4:08:23 下午4:08 下午16:08:233月-23MOMODA POWERPOINTLorem ipsum dolor sit amet,consectetur adipiscing elit.Fusce id urna blandit,eleifend nulla ac,fringilla purus.Nulla iaculis tempor felis ut cursus.感感 谢谢 您您 的的 下下 载载 观观 看看专家告诉