某中学教设计(含计算书)计算书.pdf

1 结构设计说明1.1 工程概况北京市宁河中学教学楼，设计要求占地面积约为1 5 4 0 m2,长度不得超过7 0米,宽度不得超过2 2 m,建筑面积约7 8 0 0 m 2。经多方论证，初步确定设为四层，结构为钢筋混凝土框架结构。1.2 设计主要依据和资料1.2.1 设计依据a)国家及湖北省现行的有关结构设计规范、规程及规定。b)本工程各项批文及甲方单位要求。c)本工程的活载取值严格按 建筑结构荷载规范(G B 5 0 0 0 9-2 0 0 1)执行。1.2.2设计资料1房屋建筑学武汉工业大学出版社2混凝土结构(上、下)武汉理工大学出版社3基础工程同济大学出版社4建筑结构设计东南大学出版社5结构力学人民教育出版社6地基与基础武汉理工大学出版社7工程结构抗震中国建筑工业出版社8简明建筑结构设计手册中国建筑工业出版社9土木工程专业毕业设计指导武汉理工大学出版社1 0实用钢筋混凝土构造手册中国建筑工业出版社1 1房屋建筑制图统一标准(B G 5 0 0 0 1-2 0 0 1)中国建筑工业出版社1 2建筑结构制图标准(B G 5 0 1 0 5-2 0 0 1)中国建筑工业出版社1 3建筑设计防火规范(G B J 1 6 8 7)中国建筑工业出版社1 4民用建筑设计规范(G B J I 0 I 8-7)中国建筑工业出版社1 5综合医院建筑设计规范(J G J 4 9-8 8)中国建筑工业出版社1 6建筑楼梯模数协调标准(G B J I 0 I-8 7)中国建筑工业出版社1 7建筑结构荷载规范(G B 5 0 0 9-2 0 0 1)中国建筑工业出版社1 8建筑结构可靠度设计统一标准(G B 5 0 0 6 8-2 0 0 1)中国建筑工业出版社1 9混凝土结构设计规范(G B 5 0 0 1 0 2 0 0 2)中国建筑工业出版社2 0地基与基础设计规范(G B 5 0 0 7-2 0 0 2)中国建筑工业出版社2 1建筑抗震设计规范(G B 5 0 0 1 1 2 0 0 1)中国建筑工业出版社2 2砌体结构2 3简明砌体结构设计施工资料集成2 4 土木工程专业毕业设计指南2 5 土建工程图与A u t o C A D2 6简明砌体结构设计手册2 7砌体结构设计手册2 8砌体结构设计规范(G B 5 0 0 1 0 2 0 0 2)中国建筑工业出版社中国电力出版社中国水利水电出版社科学出版社机械工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社本工程采用框架结构体系，抗震等级为四级。本工程耐火等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按民用建筑设计规范(G B J I 0 I 8-7)执行.全部图纸尺寸除标高以米为单位外均以毫米为单位。本工程结构图中所注标高均为结构标高。1.3 结构设计方案及布置钢筋混凝土框架结构是由梁，柱通过节点连接组成的承受竖向荷载和水平荷载的结构体系。墙体只给围护和隔断作用。框架结构具有建筑平面布置灵活，室内空间大等优点，广泛应用于电子、轻工、食品、化工等多层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。因此这次设计的成集中学教学楼采用钢筋混凝土框架结构。按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方案。本次设计的教学楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，楼板为预制板时应沿横向布置，楼板为现浇板时，-一般需设置次梁将荷载传至横向框架。横向框架还要承受横向的水平风载和地震荷载。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些联系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。1.4 变形缝的设置在结构总体布置中，为了降低地基沉降、温度变化和体型复杂对结构的不利影响，可以设置沉降缝、伸缩缝和防震缝将结构分成若干独立的单元。当房屋既需要设沉降缝，又需要设伸缩缝，沉降缝可以兼做伸缩缝，两缝合并设置。对有抗震设防要求的的房屋，其沉降缝和伸缩缝均应该符合防震缝的要求，并进可能做到三缝合一。1.5 构件初估1.5 .1 柱截面尺寸的确定柱 截 面 高 度 可 以 取 =（1/1 5-1/2 0）”,H 为层 高；柱 截 面 宽 度 可 以 取 为力=（1-2/3”。选定柱截面尺寸为5 0 0 m m X5 0 0 m m1.5.2 梁尺寸确定框架梁截面高度取梁跨度的1/8 1/1 2。该工程框架为纵横向承重，根据梁跨度可初步确定框架梁3 0 0 m m X 6 0 0 m m1.5.3 楼 板厚度楼板为现浇双向板，根据经验板厚取1 3 0 m m。1.6 基本假定与计算简图1.6 .1 基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。1.6.2 计算简图在横向水平力作用下，连梁梁对墙产生约束弯矩，因此将结构简化为刚结计算体系，计算简图如后面所述。1.7 荷载计算作用在框架结构上的荷载通常为恒载和活载。恒载包括结构自重、结构表面的粉灰重、土压力、预加应力等。活荷载包括楼面和屋面活荷载、风荷载、雪荷载、安装荷载等。高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算方法 按 建筑结构抗震设计规范进行，对高度不超过4 0 m 以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使 用 荷 载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。1.8 侧移计算及控制框架结构的侧移由梁柱杆件弯曲变形和柱的轴向变形产生的。在层数不多的框架中，柱轴向变形引起的侧移很小，可以忽略不计。在近似计算中，一般只需计算由杆件弯曲引起的变形。当一般装修标准时，框架结构在地震作用下层间位移和层高之比、顶点位移与总高之比分别为1：6 5 0,1：7 0 0 o框架结构在正常使用条件下的变形验算要求各层的层间侧移值与该层的层高之比不宜超过1/5 5 0的限值。1.9 内力计算及组合1.9.1 竖向荷载下的内力计算竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每根框架。框架结构在竖向荷载下的内力计算采用分层法计算各敞口单元的内力，然后在将各敞口单元的内力进行叠加；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定进行计算。1.9.2 水平荷载下的计算利 用D值法计算出框架在水平荷载作用下的层间水平力，然后将作用在每一层上的水平力按照该棉框架各柱的刚度比进行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的弯矩，利用节点平衡求出梁端弯矩。1.9.3 内力组合第一：荷载组合。荷载组合简化如下：（1）恒荷载+活荷载、（2）恒荷载+风荷载、（3）恒荷载+活荷载+风荷载、（4）恒荷载+地震荷载+活荷载。第二：控制截面及不利内力。框架梁柱应进行组合的层一般为顶上二层，底层,混凝土强度、截面尺寸有改变层及体系反弯点所在层。框架梁控制截面及不利内力为：支座截面，一直皿跨中截面，M皿。框架柱控制截面为每层上、下截面，每截面组合：M m a x及相应的N、V,f U及相应M、V,W n及相应M、V。1.1 0 基础设计在荷载作用下，建筑物的地基、基础和上部结构3部分彼此联系、相互制约。设计时应根据地质资料，综合考虑地基基础上部结构的相互作用与施工条件，通过经济条件比较，选取安全可靠、经济合理、技术先进和施工简便的地基基础方案。根据上部结构、工程地质、施工等因素，优先选用整体性较好的独立基础。1.1 1 施工材料第一：本工程中所采用的钢筋箍筋为I级钢，f y=210N/m m:主筋为H级钢，f y=300N/m m2o第二：柱梁钢筋混凝土保护层为35m m，板为15m m。第三：钢筋的锚固和搭接按国家现行规范执行。第四：本工程所有混凝土强度等级均为C 30。第五：墙体外墙及疏散楼梯间采用240厚蒸压灰砂砖。第六：当门窗洞宽W 1000m m时,应采用钢筋砖过梁,两端仰入支座37 0并弯直钩;门窗洞宽21000m m时,设置钢筋混凝土过梁。1.1 2 施工要求及其他设计说明第一：本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载(均布)，当外荷载达到3.0K n/m时，应采取可靠措施予以保护。第二：本工程女儿墙压顶圈梁为240m m X 120m m,内配4 4 8,4 6 250,构造柱为240n l m X240m m,内配4 4)10,4 6 250,间隔不大于2000m m第三；施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在刷2度纯水泥浆后，用高一级的水泥沙浆接头，再浇筑混凝土。第四：未详尽说明处，按相关规范执行。2设计计算书2.1 设计原始资料(1).冬季主导风向东北平均风速2.6 m/s,夏季主导风向东南平均风速2.6 m/s,最大风速23.7 m/so(2).常年地下水位低于T.3m,水质对混凝土没有侵蚀作用。(3).最大积雪厚度0.32m,基本雪压So=O.4K N/M；基本风压Wo=0.4 K N/M 土壤最大冻结深度0.09m o(4).抗震设防烈度6 度，设计地震分组第三组.(5).地质条件序号岩石名称厚度Fk(MPa)1耕土1.12黏土2.82503黏土9.41102.2结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意图如建筑设计图，主体结构4 层，层高均为3.9 m。填充墙面采用2 4 0 mm厚的灰砂砖砌筑，门为木门，窗为铝合金窗，门窗洞口尺寸见门窗表。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取1 3 0 mm,梁载面高度按梁跨度的1/1 21/8 估算，由此估算的梁载面尺寸见表1,表中还给出柱板的舲强度等级。C 3 0 (fc=1 4.3 N/mm2,ft=l.4 3 N/mm2)表 1 梁截面尺寸层次碎强度横 梁(bxh)纵梁(bxh)AB跨BC跨CD跨1-4C30300 x600250 x500300 x600250 x500柱载面尺寸可根据式N=B F g J A c e N/U jf c 估算表2查得该框架结构在3 0 m以下，抚震得级为三级，其轴压比值 U J =0.9表 2 抗震等级分类结构类型烈 度6789框架结构高度/mW3030W3030W3030W25框架四三三二二*剧场、体育等三二表3轴压比限值结构类型抗 震 等 级二三框架结构0.70.80.9柱截面尺寸：柱截面高度可取h=(1/1 5-1/2 0)H,H为层高；柱截面高度可取b=(1-2/3)h,并按下述方法进行初步估算。a)框架柱承受竖向荷载为主时，可先按负荷面积估算出柱轴力，再按轴心受压柱验算。考虑到弯矩影响，适当将柱轴力乘以L 2 T.4的放大系数。b)对于有抗震设防要求的框架结构，为保证柱有足够的延性,需要限制柱的轴压比,柱截面面积应满足下列要求。AN/Afcc)框架柱截面高度不宜小于4 0 0 mm,宽度不宜小于3 50 mm。为避免发生剪切破坏,柱净高与截面长边之比不宜大于4。根据上述规定并综合考虑其他因素，设计柱截面尺寸取值统一取50 0 x50 0 mm。基础采用柱下条形基础，基础+距离室外地平0.5,室内外高差为0.4 5,框架结构计算简图如图所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2-4层 柱 高 度 即 为 层 高 3.9m,底 层 柱 高 度 从 基 础 顶 面 取 至 一 层 板 底，即=3.9+0.4 5+0.5=4.8 5 m。框架计算简图见图L66E不GOLH8-4-/630021006300图 1框架计算简图2.3荷载计算2.3.1恒载标准值计算屋面：刚性防水屋面（有保温层）：J 0 1-2 0 0 5 1 2/74 0 厚C2 0 细石佐内配直径4间距1 5 0 双向钢筋 0.8 kN/m22 0 厚 1:3 水泥砂浆找平 0.0 2 x2 0=0.4 kN/m27 0 厚水泥防水珍珠岩块或沥青珍珠岩保温层0.07x10=0.7 kN/m220厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 kN/m2100 厚结构层 0.1x25=2.5 kN/m212 厚板底抹灰 0.012x20=2.5 kN/m?合 计4.82kN/m2楼面：水磨石地面(10mm面层,20mm水泥砂浆打底，素水泥打底)0.65kN/m2130 厚钢筋碎板 25 X 0.13=3.25 kN/m212 厚水泥沙浆 0.012X20=2.5 kN/m?合 计4.14 kN/m梁自重：边跨梁 bXh=300X 600mm梁自重 25X0.3X(0.6-0.13)=3.75kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆X20=0.312kN/m合计4.062kN/m2中间跨梁 bXh=250X 500mm梁自重 25X0.25X(0.5-0.13)=3.00kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆X20=0.26kN/m合计3.26kN/m2柱自重：bXh=500X 500mm柱自重 25X0.50X0.50=6.25kN/m抹灰层：12 厚水泥砂浆 0.012X0.50X4X20=0.48kN/m合计6.73kN/m外纵墙自重：标准层:纵 墙（2 4 0灰砂砖）1 8 X (3.9-0.5-1.8)X 0.2 4=6.4 8 kN/m铝合金门窗0.3 5 X 1.8 =0.6 3 kN/m水泥粉刷外墙面0.3 6 X (3.6 0-1.8 0)=0.7 5 6 kN/m水泥粉刷内墙面0.3 6 X (3.6 0-1.8 0)=0.7 5 6 kN/m合计8.6 2 2 kN/m2底层：纵 墙(2 4 0灰砂石专)1 8 X (4.8 5-1.8 0-0.5 0-0.4 0)X 0.2 4=9.2 8 8 kN/m铝合金门窗 0.3 5 X 1.8=0.6 3 kN/m釉面砖外墙面 0.5 X (4.3 5-1.8 0-0.5 0)=1.0 2 5 kN/m水泥粉刷内墙面 0.7 5 6 kN/m合计1 1.7 0 kN/m内纵墙自重：标准层：纵 墙(2 4 0 灰砂 石 专)1 8 X (3.9 0-0.5 0)X 0.2 4=1 4.6 8 8 kN/m水泥粉刷墙面 0.3 6 义 9 0-0.5)X 2.0 0=2.4 4 8 kN/m合计1 7.1 3 6 kN/m 2底层：纵 墙(2 4 0灰砂砖)1 8 X (4.8 5-0.5 0-0.4 0)X 0.2 4=1 7.0 6 kN/m水泥粉刷墙面 0.3 6 X 3.9 0 X 2=2.8 0 8 kN/m合计1 9.8 7 kN/m1.3.2活荷载标准值计算第一：面和楼屋面活荷载标准值根据荷载规范查得：上人屋面2.0 Z N/机2楼面：教室2.QkN/m2走道2.5kN/m2第二：雪荷载0.4kN/m2屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。2.3.3 竖向荷载下框架受荷总图本次设计的教学楼纵向柱距为4.50m,横梁跨度为6.90m,单区格板为4.50mX图2板面荷裁分配图图3 计算单元的选取第一：A-B轴间框架屋面板荷载：板传至梁上的三角形和梯形荷载等效为均布荷载恒载4.82xlx6.3x-x22 8=18.98ZN/加活载2.0 xlx6.3x-x22 8=7.88kN/tn楼面板荷载：恒载 4.14xx6.3x x2=16.30/m2 8活载2.0 x-x6.3x-x2=7.88/n2 8梁自重4.06A7V/mA-B轴间框架梁均布荷载：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=4.06+18.98=23.040V/m活载=板传荷载=7.88kN 1 m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=4.06+16.30+11.136=31.496ZN/m活载=板传荷载=7.8&IN/6第二：B-C轴间框架梁均布荷载:屋面板传荷载：恒载4.82x1x2.1x2=10.1 2 2/w2活载2.0 x x 2.1x2=4.2ZN/m2楼面板荷载:恒载4.14x x2.1x2=8.694/m2活载2.5 x-x2.lx2 =5.25kN/m2梁自重3.26kN/mB-C轴间框架梁均布荷载：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=3.26+10.122=13 38kN/m活载=板传荷载=4.2ZN/加楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=3.2 6 +8.6 9 4 +1 1.1 3 6=23.09 k N/m活载=板传荷载=5 25 k N/m第三：C-D轴间框架梁均布板荷载同A-B轴第四：A柱纵向集中荷载计算顶层柱：女儿墙自重（做 法:墙 高9 0 0 m m,1 0 0 m m碎压顶）=0.2 4 x 0.9 x 1 8 K N /机3 +2 5 x 0.1 x 0.2 4 +(1.2机 x 2 +0.2 4?)x 0.5=5.8 0 8 Z N/优顶层柱恒载=梁自重+板传荷载+板传荷载=8.6 2 +(6.9 -0.5)+3.2 6 x(6.9 -0.5)+x 6.9=6 0.7 3 +2 0.8 6 +3 4.8 5=1 1 6.4 4 AN顶层柱活载=2.0 x 1 x 6.3 x*x(6.9 -0.5 0)=25.20k N2 8标准层柱：标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=8.6 2 x(6.9 -0.5 0)+3.2 6 x(6.9 -0.5 0)+1 6.3 0 x x 6.9=5 5.1 6 +2 0.8 6+5 2.1 6=1 2 8.1%N标准柱活载=板传活载=7.88X(69-S 5%=25.2AN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=1 1.7 0 x(6.9 -0.5)+2.5 x(6.9 -0.5)=7 4.8 8 +1 8=9 0.8 8 AN第五：B柱纵向集中荷载计算顶层柱：顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.2 6 x(6.9 -0.5 0)+4.8 2 xl x6.3 x-x(6.9 -0.5 0)2 8+4.8 2X-!-X2.1X(1-2X0.1 52+0.1 53)X(6.9-0.5 0)2=2 0.8 6+6 0.7 3+3 1.0 4=1 1 2.6 3 AN顶层柱活载=板传活载=2.0 x 1 x6.3 x-x(6.9-0.5 0)+2.0 xl x2.4 x-x(6.9-0.5 0)2 8 2 8=2 5.2 +9.6=3 4.8 kN标准层柱：标准层柱恒载二内纵墙自重+梁自重+板传荷载=1 7.1 4 x(6.9-0.5 0)+3.6 2 x(6.9-0.5 0)+4.1 4 xi x6.3 x-x(6.9-0.5 0)2 8+4.1 4 x x2.1 x x(6.9-0.5 0)2 8=2 0 2.4 I AN顶层柱活载=2.0 xL x6.3 x，(6.9-0.5 0)+2.5 xL x2.1 x*x(6.9 -0.5 0)2 8 2 8=2 5.2 +1 0.5=35.7 kN基础顶面恒载=底层内总墙+基础梁自重=1 9.8 7 x(6.9 -0.5 0)+2.5 x(6.9 -0.5 0)=1 2 7.1 7 +1 6=143.17 kN结构在进行梁柱的布置时柱轴线与梁的轴线不重合，因此柱的竖向荷载对柱存在偏心。框架的竖向荷载及偏心距如图4所示。116.44(25.2)128.19(25.2)128.19(25.2)128.19(252)90.88R=0Opnm 112,63(34.8)143.17202.41(35.7)202.41(35.7)202.41(35.7)e=100mm图 4 框架竖向荷载图2.3.4重力荷载代表值计算结构的重力荷载代表值应取结构和构件自重标准值G*加上各可变荷载组合值Z&2 A G=G&+Z%。及,即=1其中可变荷载为雪荷载Q.4kN/m2=0 3=0y=0.587%=4.36%=0.55oc2 0.804 y3=0y=0.55同 A轴同 B轴梁端弯矩剪力及柱轴力发别按下式计算:此=工(*+%/)lh+%十%Vb=(Mb+Mb2)/1,k=i k表 1 2 横向水平地震作用下A轴框架柱层号v式 KN)y(加)M KN-ni)M KN-ni)48.090.36420.0711.48315.380.4532.9926.99220.410.46442.6736.93126.10.58752.2874.31表 1 3 横向水平地震作用下B轴框架柱层号嗫(KN)y(相)M JKN-m)C-LMcKN-m)413.260.4528.4423.27325.360.5049.4549.45230.670.5059.8159.81134.260.5574.7791.39结果如图8,图9,图 10图 8 地震作用卜一的框架弯矩图图 9地震作用下的框架剪力图图 10 地震作用下的框架轴力图2.5竖向荷载作用框架内力计算竖向荷载作用下的内力一一般可采用近似法，有分层法，弯矩二次分配法和迭代法。当框架为少层少跨时，采用弯矩二次分配法较为理想。这里竖向荷载作用下的内力计算采用分层法。竖向荷载作用下,框架的内力分析除活荷载较大的工业与民用建筑.可以不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力,梁跨中弯距较考虑活载不利布置法求得的弯局偏低，但当活载占总荷载的比例较小时，其影响很小.若活荷载占总荷载的比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯距乘以1.11.2的较大系数。框架横梁均布恒荷载、活荷载可从前面荷载计算中查得。具体数值见图10。其中框架柱的相对线刚度除底层柱之外其于各层乘以0.9og=23.04kN/m g=13.38 2kN/m g=23.04kN/mQ=7,8 8 kN/m Q=4.2kN/s Q=7,8 8 kN/mj=0.54(0.486)0.691.00.69g=31.496kN/m=23,09k N/mg=31.496kN/rq=7.8 8 kN/m=5,25k 卜l/mq=7.8 8 kN/m0.691.00.69j=0.54(0.486)g=31.496kN/m二 23.09k N/mg=31.496kN/rq=7.8 8 kN/m=5.25kb l/mq=7.8 8 kN/m0.691.00.69j 二 0,54(0.486)g=31.496kN/m=23.09k N/mg=31.496kN/rq=7.8 8 kN/m二 525k 卜/mq=7.8 8 kN/m0.691.00.691 =0.43F7 77l r UX图11横向框架荷载作用图由于柱纵向集中荷载的作用，对柱产生偏心。在恒荷载和活荷载的作用下的偏心矩如图12,13所示。图 1 2 竖向恒载引起的偏心弯矩图 1 3 竖向活载引起的偏心弯矩2.5.1 梁柱端的弯矩计算梁端柱端弯矩采用弯矩分配法计算。计算步骤为：（1）将原框架分为5 个敞口单元，除底层柱外的其于各层柱的相对线刚度乘以 0.90（2）用弯矩分配法计算每一个敞口单元的杆端弯矩，底层柱的传递系数为0.5,其余各层柱的传递系数为1/3。将分层法所得到的弯矩图叠加，并将节点不平衡弯矩进行再分配。梁端固定弯矩计算：恒载：屋面：M s=-/2=-x 23.04 x6.32=-76.20W-mAwew 12 12M s=7624kNBW.AW1 0 1 0M =一一gl2=一一xl3.382x2.=-372kN加B9 12 12M 勤=3.72kN-mCW.BW101 0Mg=gl2=x 23.04 x 6.32=一 76.20&N mCW D W 12 12M g =1620kN,mDW.C W楼面：M&=-gZ2 x31.496x6.32=-104.173-/HA 12 12M$=104.73kM？Bb.Ab1?J?M g=gl2=x 23.09 X2.12=一 8.49&N mM b 12 12M g=8.49kN,mBb.CbM G =-Q4.mkN-mCb.DbM s=W4.73kN-mDb.Cb活载：屋面：M q=-4/2=-x7.88x6.32=-26.06 m 田 12 12M q=26.060V-？BW.AW1 9 1 7M 口=ql2=x4.2x212=1.54攵N m8 s 12 12M 口C W.B W=154kNm1?1?M q=一一ql2=x7.88x6.32=26.06ZN mCW.DW i n 19M qC W.D W=26.06kN-m屋面：M q=-/2 x7.88 x 6.32=-26.06W-?nAhM 12 12M qB b.A b=26.06kN1?1?M q=一一ql2=x5.25x2.12=-1.93-mB C b 12 12M qC b.B b=L93AN 优1 7 1 7M q=ql2=一一x7.88x6.32=-26.06N-/ncbM 12 12M qD b.C b=26.06kN m分层法计算见图14、15、16。10.83y下柱 左梁右梁 下柱 左梁0.4 13 0.5 8 70.4 12 0.29 0 0.29 80 25.7 8-17.9 2 25.9 37.4 010.5 2 _ _ _ _ _ _ _ _、A 9 R-1.09 -15.91 _4.654.65 6.60 _-0.53 0.150.15 0.2238.9626.14-65.24ft 71/-7.73左梁上柱卜柱左梁0.3190.225 0.2250.231104.17-20.2024.28-31.82-22.45-22.45-8.49-23.043.30-1.05-0.74-0.74-0.7698.88-23.19-43.39-32.29-14.46III图 1 5 三-二层弯矩分配及弯矩图图1 6底层弯矩分配及弯矩图竖向均布恒载作用下的框架弯矩图如图17。6 9.23 6 9.233 2.4 9 (4 0.11)(7 2.4 2)3 1.22 3 1.22、(7 2.4 2)3 2.4 9 (4 0.11)4 5 4 8 _ _ _ _(28.9 1)(28.9 1(4 0.11)?/_ _ _ _ 4 5 4 8/754M 5/(4 3.5 1)(4 3.)3 2.29 3 2.29仪.5 8)(27/、_J/(4 0.11)6 5.24(7 5.02)9 8.8 8 4 8,3 3 1(105.3%(4 1.6 2)/(9 8.8 8 1,105.3 8)4 8,3 3 1/(4 1.62/6 5.24(7 5.02)3 9.13 8 65 1.12 5 1.1A/(4 6.5 3)(4 6.5 3 3 2.29 3 2.29(27.10)(27.10)/3 5(3 2.19).於、_/3 9.136 5.24(7 5.6 2)(3 1.27)9 8.8 8 /4 7.6 7。监 (4 0.3 0)/(3 1.27)9 8.8 8 /卜 4 7.6 7 ,(4 0.30/(3 2.19)6 5.24(7 5.6 2)3 9.7 1(3 2.3 4)X.6 5C O on)5 1.4 1 5 1.4 f Q A _ _ _ _ _ _/3 9.7 1/(3 2.3 4)6 3.6 0(6 7.4 1)9 8.7 /4 9.3 4。3%4 6.6 6)/,4 6.3 5)(4 6.3 5 13 3.18 3 3.U29.7 6)(29.7(?9 8.7 /肥 工4 3)4 9.3 4 /(4 6.6/6 3.6 0(6 7.4 1)23.11(20.7 4)-6.07 -0.3 70.15 0.2211.9 3-11.9 3|右梁|下柱|左梁0.4 1j 0.29 00.29 826.06 -3.4 8 -1.5 48.3 9-12.13 -8.5 3 -8.7 71.7 8 8.7 70.7 4 0.5 2 0.5 3 -0,5 323.3 6 -12.5 3 -10.8 4 8.5 33.9 8 7/-4.187 7 7-0.7 7图 18 顶层弯矩分配及弯矩图图 19三-二层弯矩分配及弯矩图图20底层弯矩分配及弯矩图图 21活荷载作用下的弯矩图对节点不平衡弯矩进行再次分配，以恒荷载作用下五层左上节点为例:45.48图2 2弯矩二次分配图=32.49+(45.48-32.49)x =40.1 W /m人0.69+0.486M 炸=45.48-(45.48-32.49)x =40.1 UN/m柱0.69+0.486其余各节点弯矩分配见图中数据。活荷载作用下中间节点弯矩相差不大，不在分酉 己。本设计中梁端弯矩的调幅系数取0.8 o 调幅结果表14o表1 4梁端弯矩的调幅AB跨BC跨CD跨调幅前调幅后调幅前调幅后恒载梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四层40.1172.4232.0957.9428.9128.9123.1338.224同 A B跨三层75.02105.3860.028 4.3027.5827.5822.0637.936二层75.62106.0560.508 4.8 427.1027.1021.6837.52一层67.41103.4353.938 2.7429.7629.7623.8 139.05活载四层13.8 123.3611.0518.6910.8 410.8 48.678.67三层19.7024.1515.7619.328.258.256.66.6二层19.0924.1515.2119.328.258.256.66.6-IA17.2124.0813.7719.268.488.486.786.782.5.2 梁端剪力和轴力计算梁 端 剪 力”=匕+匕，匕：梁上均布荷载引起的剪力匕=如q0 2匕：梁端弯矩引起的剪力匕=土柱轴力 N=V+PV:梁端剪力P：柱顶竖向集中荷载具体计算结果见表15,16,17,18,19,20o表 15 恒载作用下AB梁端剪力计算层号q(kN 1 m)/(m)ql/2(kN)M/IV*2 I卿)%=巫+亚B 2 I3)423.046.372.586.6365.9579.21331.4966.399.215.4793.74104.68231.4966.399.215.6693.55104.87131.4966.399.216.1193.10104.32表 16 恒载作用下BC梁端剪力计算层号q(kN 1 m)/(m)ql/23)M/IT平U+亚c 2/3)413.382.114.05014.0514.05323.092.124.24024.2424.24223.092.124.24024.2424.24123.092.124.24024.2424.24表 17 活载作用下AB梁端剪力计算层号q(kN 1 m)/ql/23)3)Y-半3)匕B 2/3)47.886.324.822.1522.6726.9737.886.324.821.0923.7325.9127.886.324.821.1923.7325.9117.886.324.821.3223.7326.14表 18 活载作用下BC梁端剪力计算层号q(kN 1 m)ql/2f M I l7 旦B 2/师V c与早3)44.22.14.4104.414.4135.252.15.5105.515.5125.252.15.5105.515.5115.252.15.5105.515.51表 1 9 恒载作用下的剪力和轴力层次总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱K匕*N底N顶N藤465.9579.2114.05182.39208.63205.88232.12393.74104.6824.24422.95449.24433.17460.06293.55104.8724.24663.32628.61790.76817.05193.1105.3224.24903.24935.881148.201174.49表 2 0 活载作用下的剪力和轴力层总剪力柱轴力次AB跨BC跨A柱B柱匕%匕=匕%=N底N项=N底427.6726.974.4152.8766.18323.7325.915.51103.80133.30223.7325.915.51154.73200.42123.5026.145.51205.66267.772.6风荷载计算本设计地区基本风压为4=0.4 0A N/”，所设计的建筑地处农村.，风压高度变化系数按B 类地区考虑风压体型系数迎风面为0.8,背风面为0.5。由于房屋的高度不大，风振系数都取为1.0。B为6.3 m。风荷载作用下各层的风荷载标准值及柱剪力如图23 所示W4匕/O _上 i-w J /J/c _-W C./一/1 _上 4-上vv i /77 2.50.20/3rfcbh(-0.2 0 xl.0 x 1 4.3 N/m 加 2 x 3 0 0 m m x5 6 5 m m =448 4.7 7 KN rKEVh满足要求Aw=(K-0-4 2/M)S-L 2 5%1 2 5.74 x1 0 3-0 4 2 x1.4 3 x3 0 0 x5 651.2 5 x2 1 0 x5 65=0.1 61梁端箍筋加密区取双肢箍0 8，取 m i n(/?/4,8J,l 5 0(柱根1 0 0),S=1 0 0 m m,加密区的长度 m a x(1.5 h,5 0 0 m m),取 90 0 m m=1 2 1 =0.67 0.1 61S 1 5 0非加密区箍筋配置2 8 150验算可否按构造要求配箍0 =&=0.2 2 4%0.2 6 工=0.2 6 x 凶=0.1 77%bs 3 0 0 x1 5 0 fyv 2 1 0框架梁斜截面受剪承载力配筋计算见表2 6表 2 6 框架梁斜截面强度计算截面支座A支座B左支座B右剪力V(K N)147.93164.18151.63力(KN)125.74139.55128.89bxh(m m2)3 0 0 x5 653 0 0 x5 652 5 0 x4 65484.77368.23368.23Q.20/3cfcbhok N)(%)（加匕）(%)0.25/3cfcbha(k N)605.96460.28460.28。匕）（匕）（%）-_（加匕-。4 2 及%）S L 2 5&%0.1610.5710.484A.”=（%-丸）S L 2 5 启%81002 9 81002 48100加密区长度（?）900900900截面支座A支座B左支座B右A实 配 功S1.011.011.01非加密区实配箍筋2$81502 481502 虫 8150Y网0.2240.2240.224P=026 4%）J yv0.1770.1770.1772.8.2 框架柱配筋计算该框架的抗震等级为四级（1）轴压比验算（B 轴柱）底层柱：乂皿=1 797.5 6A N/小 r r w .,r.1 797.5 6x1（）3轴压比：N=N&=14 3X50（）2=0-5 0 3 1.0则B 轴柱满足要求。（2）正截面受弯承载力计算柱的同一截面分别承受正反弯矩,故采用对称配筋B 轴柱：乂,=,人 仍=1 4.3 x5 0 0 x4 65 x0.5 5 0 =1 82 8.6W N一层:从柱的内力组合表可见，N 1.0，取 4=1.0因 为 人=箜2 =9.7 1 5 ,所以取Q=1.Oh 5 0 0 2 =1 +LV(的Z7 2=l1 4 0 0.h%4.85+1400X 4 65 2I xl.0 xl.0 =1.3 4 11e=n e,.+-0=1.3 4 1 x91.7+-35=3 3 7.95机?,2 2rR.N 0.8x1 3 4 2.5 4 x1()3_ _=0 J2,C ca jchh(,1.0 x1 4.3 x5 0 0 x4 65 -bA_._ rR ENe-atfcb h (-0.5 0.8xl 3 4 2.5 4 xl 03 x 3 3 7.95-1 4.3 x 5 0 0 x 4 652 x 0.3 2 x(l-0.5 x0.3 2)3 0 0 x(4 65-3 5)Nm m=13 4 2.5 4 AN(4)斜截面受剪承载力计算B轴柱：一 层：最不利内力组合：M =141.3 4k N-