汇和综合楼工程地下部分模板设计计算书---大学论文.doc

汇和综合楼工程地下部分模板设计计算书一、设计依据2二、计算条件2三、荷载荷载标准值2四、计算过程31、独立柱模板(截面尺寸1400×1400)：3结构布置3荷载计算4构件验算：42、框架梁模板：7 框架梁截面特点7 结构布置7 荷载计算8 构件验算94、楼面板模板：14 楼面板特点14 结构布置14 荷载计算14 构件验算：145、墙体模板：17结构布置：17荷载计算18构件验算：18汇和综合楼工程模板设计计算书一、设计依据1.混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）2.建筑施工手册（第四版）3.汇和综合楼工程结构施工图纸。二、计算条件C30以上砼气温高于25度时，间歇时间不得超过150分钟。本工程结构复杂、类型较多，现选其中具代表性的几种进行验算。三、荷载荷载标准值（建筑施工手册第三版第4册212页）独立柱墙体框架梁楼板分项系数底模侧模1模板及支架自重f10.5 KN/m20.5 KN/m21.22新浇筑砼自重标准值f224 KN/m324 KN/m31.23钢筋自重标准值f31.5 KN/m31.1 KN/m31.24施工人员及荷载标准值 f4计算龙骨时1.5 KN/m21.4计算支撑结构时1.0 KN/m25振捣砼时产生的荷载f52.0 KN/m24.0 KN/m21.46新浇筑砼对模板的侧压力f6及有效压头高度h53KN/m262.5KN/m228.8KN/m216.8KN/m21.22.2m2.38 m7倾倒砼产生的水平荷载f76.0 KN/m22.0KN/m21.4其中，新浇筑砼对模板的侧压力F6的计取如下：f6-1 = 0.22ct012V1/2 f6-2 = c H f6 = min（f6-1 ，f6-2） 式中C 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 新浇注混凝土的初凝时间，柱取3小时；墙体取3小时30分。1 外加剂影响修正系数，取1.2；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； V 混凝土的浇筑速度，独立柱取5m/小时，墙体取5.5m/小时，框架梁取2m/小时； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，独立柱取5.0m，墙体取5.5m，框架梁取2m。有效压头高度h的计取：h=F/c四、计算过程1、独立柱模板(截面尺寸1400×1400)：结构布置面板采用15mm厚覆膜多层板；内龙骨采用100×100mm方木；柱箍采用100×48×5.3（柱截面>800时采用此种做法，截面较小时采用定型卡具或脚手管）槽钢与对拉螺栓组成。荷载计算 混凝土侧压力f6 （施工手册 4 P213）设计值f6 = 53×1.2 =63.6 KN/m2 混凝土有效压头高度h = 2.2 m 倾倒混凝土时产生的荷载f2 ：设计值f7 = 6×1.4 =8.4 KN/m2 荷载组合f：计算值f =63.6+8.4=72KN/m2构件验算：由于内龙骨布置较密，因此面板和内龙骨的强度和刚度能够满足施工要求。现只对柱箍进行校验。根据现有图纸，独立柱柱宽在4001400mm间,柱箍间距按500mm考虑。 多层板面板（取两内龙骨间1000mm宽板带为研究对象）：为便于计算，校验底部一跨覆膜多层板板面，按两端简支考虑，并将新浇筑砼对模板的侧压力f6最大值均布施加在板面上，其简化计算简图a截面性质截面抵抗矩 W = bh2 / 6 = 1.4×0.0152 / 6 =4.5×10-5 m3截面惯性矩 I = bh3/ 12 = 1.4×0.015 3 / 12 = 3.37×10-7 m4弹性模量 E = 7500 Mpa抗弯强度 = 23 MPa b抗弯强度验算：荷载 q = 0.9×（f6f7）×计算板带宽度=0.9×（75+2.8）×1=70 KN/m （0.9为荷载折减系数）M max = q L2 / 8=70×0.252 /8=0.55KN·m （取跨度L = 0.25 m 次龙骨最大间距的净距）= M max/W=0.55/4.5×10-5= 12.17Mpa<抗弯强度满足要求。c刚度验算：荷载 q = 0.9×f6×计算板带宽度=0.9×75×1=67.5 KN/m （0.9为荷载折减系数）max = 5 q L4 / 384EI = 0.6mm（柱高6000mm，取跨度L = 0.25 m 次龙骨最大间距的净距）刚度能满足要求。 次龙骨（施工手册第三版第4册 229页）：按三跨连续梁考虑。计算板带宽度即为内龙骨间距，取250mma截面性质和材料物理力学性能：截面抵抗矩 W = bh2 / 6 =1.67×10-4 m3截面惯性矩 I = bh3 / 12 =8.33×10-6 m4弹性模量 E = 10400Mpa抗弯强度 = 73.6 MPa b抗弯强度验算：荷载q = 0.9×（f6f7）×计算板带宽度=0.9×（75+2.8）×0.25=17.5（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）M max = q L2 /8=17.5×0.52 /8=0.55 KN·m （其中跨度L即为主龙骨间距，取600 mm）= M max/W =0.55/8.33×10-5=6.57Mpa< 抗弯强度能满足要求。c刚度验算：荷载q = 0.9×f6 ×计算板带宽度=0.9×75×0.25=16.9 KN/m （0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守）max = 0.677×q×L4 /100EI=0.08mm （其中跨度L即为主龙骨间距，取600 mm）刚度能满足要求。柱箍10槽钢由于内龙骨较密，可按两等跨均布荷载简支梁考虑计算。a截面性质和材料物理力学性能：截面抵抗矩 W = 3.97×10-4 m3；截面惯性矩 I = 1.98×10-6 m4；弹性模量 E = 206000 Mpa(钢结构设计规范，P187) 抗弯强度 = 215 MPa b抗弯强度验算：荷载q = 0.85×f×柱箍间距=0.85×72×0.5=30.6KN/m （0.85为荷载折减系数建筑施工手册（第三版）第4册214页(3)）M max = MC = qL2(2L- L2)/8=5.58KN·m建筑施工手册（第三版）第1册180页表2-7序次9 = M max / W =14MPa< = 215 MPa（柱宽1400 mm，柱箍间距500 mm）c刚度验算：荷载q = 0.85×f6×柱箍间距=0.85×53×0.5=20.9KN/mmax = qL2（8L3-4b2L+b3）/ 384EI=1.21 mm（柱宽1400 mm，柱箍间距500 mm） 符合要求 柱箍对拉螺栓根据柱箍间距以及柱的长边和短边，取柱的长边最不利情况进行校验：取柱宽1400 mm，柱箍间距500 mm计算，计算简图如下柱箍采用双向10#槽钢间距700mm时次龙骨支撑间距与采用单向10#槽钢间距500mm时的次龙骨支撑间距相当。因此，螺栓间距按700mm进行校验。a截面性质和材料物理力学性能：级钢筋抗拉强度= 210 N/mm；建筑施工手册P293表18-34；弹性模量 E = 206000 MPa b抗拉强度验算荷载：轴向拉力N = 0.85 f×(柱宽×柱箍间距)=0.85×72×（1.4×0.7）=51.4KN所需螺栓净面积A = N / =51.4×103/2×210（mm2）=122 mm216级钢筋套丝后净面积为144 mm2 >122 mm2因此，选用216级钢筋现场套丝加工成对拉螺栓。c轴向变形荷载：轴向拉力N = 0.85 f6×(柱宽×柱箍间距)=0.85×63.6×（1×0.7）=37.8 KN16级钢筋现场套丝加工成对拉螺栓后净面积A = 144 mm2轴向变形= N L / 2 E A =37.85×103×1.25 /（2×206000×144）=0.78mm体系总变形量（槽钢与螺栓最不利情况的组合）：柱箍受弯变形为1.11 mm，螺栓轴向变形为：0.78 mm，总变形量max=1.99 mm<B/500=2mm（未考虑柱模支撑的抵抗荷载作用。）符合施工规范要求。符合混凝土结构工程施工及验收规范206页对现浇混凝土结构平整度和截面尺寸的要求2、框架梁模板： 框架梁截面特点根据施工图纸，框架梁宽度：框架结构楼面为4001000mm，以600mm为主。 结构布置一般框架梁（KL）结构布置：侧模：面板采用15mm厚覆膜多层板；内龙骨采用50×100mm方木，立放，间距300mm；外龙骨采用48的短钢管；斜撑采用48的短钢管。底模：面板采用15mm厚覆膜多层板；次龙骨采用50×100mm方木横放，沿梁的长度方向通长布置；主龙骨采用100×100mm方木，48钢管，垂直于次龙骨布置；底模支撑采用48碗扣式钢管脚手架。支撑立杆：梁宽600mm，利用梁边顶板碗扣式满堂红脚手架立杆；梁宽600mm，利用梁边顶板碗扣式满堂红脚手架立杆并在梁底中间加设一根48钢管立杆；支撑水平杆采用48钢管，排距1500mm。首层转换梁（ZHKL）结构布置：侧模：面板采用15mm厚覆膜多层板；内龙骨采用100×100mm方木，立放，间距300mm；外龙骨采用双排48的钢管；斜撑采用48的钢管，梁两片侧模靠穿墙螺栓抵抗侧压力产生的变形。结构形式及构件布置按照墙体模板考虑底模：面板采用15mm厚覆膜多层板；次龙骨采用50×100mm方木，沿梁的长度方向通长布置；主龙骨采用100×100mm方木，垂直于次龙骨布置；底模支撑采用48碗扣式钢管脚手架。支撑立杆：梁宽600mm，利用梁底模碗扣式脚手架横杆；梁宽600mm，利用梁边顶板碗扣式满堂红脚手架立杆并在梁底中间加设一根48钢管立杆；支撑水平杆采用48钢管，排距1500mm。 荷载计算 模板及支架自重f1：设计值f1 = 0.5×1.2 =0.6 KN/m2 新浇筑砼自重标准值f2 ：取梁高1200mm校验时，设计值f2 = 24×1.2×1.2 = 34.56 KN/m2 钢筋自重标准值f3 ：取梁高1200mm校验时，设计值f3 = 1.5×1.2×1.2 = 2.16 KN/m2施工人员及核载标准值f4：f4=1.5 ×1.4=2.1 KN/m2振捣砼时产生的荷载f5：校验底模时，设计值f5 = 2.0×1.4 = 2.8 KN/m2；校验侧模时，设计值f5 = 4.0×1.4 = 5.6 KN/m2 新浇筑砼对模板的侧压力f6 ：取梁高 700mm校验时，设计值f6 = 28.8×0.7×1.2 =24.2 KN/m2 取梁高1200mm校验时，设计值f6 = 28.8×1.2×1.2 =41.5 KN/m2 构件验算：一般框架梁侧模:覆膜多层板面板（取两内龙骨间1000mm宽板带为研究对象）：结构示意图如右。为便于计算，校验底部一跨竹编原板板面，按两端简支考虑，并将新浇筑砼对模板的侧压力f6最大值均布施加在板面上，其简化计算简图如右a截面性质a截面性质和材料物理力学性能：截面抵抗矩 W = b h2 / 6 = 1×0.0152 / 6 = 3.75×10-5 m3截面惯性矩 I = b h3 / 12 = 1×0.015 3 / 12 = 2.81×10-7 m4弹性模量 E = 7500 Mpa抗弯强度 = 23 MPa b抗弯强度验算：荷载 q = 0.9×（f5f6）×计算板带宽度=0.9×（5.6+34.56）×1=36 KN/m （0.9为荷载折减系数）M max = q L2 / 8=36×0.3 2 /8=0.4 KN·m （取跨度L = 0.3 m 次龙骨最大间距的净距）= M max/W=0.4/（3.75×10-5）= 10.7Mpa<抗弯强度满足要求。c刚度验算：荷载 q = 0.9×f6×计算板带宽度=0.9×34.56×1=31 KN/m （0.9为荷载折减系数）max = 5 q L4 / 384EI = 0.1mm（梁高1200mm，取跨度L = 0.3 m 次龙骨最大间距的净距）刚度均能满足要求。 次龙骨（施工手册第三版第4册 229页）：结构示意图和计算简图见右图。按三跨连续梁考虑。计算板带宽度即为内龙骨间距，取300mma截面性质和材料物理力学性能：截面抵抗矩 W = b h2 / 6 = 8.33×10-5 m3 截面惯性矩 I = b h3 / 12 = 4.17×10-6 m4 弹性模量 E = 7500 Mpa抗弯强度 = 73.6 MPa b抗弯强度验算：荷载q = 0.9×（f5f6）×计算板带宽度=0.9×（5.6+41.5）×0.3=12.7（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）M max = q L2 /8=12.7×0.62 /8=0.57 KN·m （其中跨度L即为主龙骨间距，取600 mm）= M max/W =0.57/8.33×10-5=68Mpa< 抗弯强度能满足要求。c刚度验算：荷载q = 0.9×f6 ×计算板带宽度=0.9×41.5×0.3=11.2 KN/m （0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守）max = 0.677×q×L4 /100EI=0.22mm （梁高1200mm，其中跨度L即为主龙骨间距，取600 mm）刚度能满足要求。主龙骨：a截面性质和材料物理力学性能：截面抵抗矩 W = b h2 / 6 =5.08×10-6 m3 截面惯性矩 I = b h3 / 12 =1.22×10-7 m4 弹性模量 E = 206000 Mpa抗弯强度 = 205 MPa b抗弯强度验算： 荷载F = 0.9×（f5f6）×次龙骨间距×主龙骨间距=0.9×（5.6+41.5）×0.3×0.6=6.5 MpaM max =2FL/9=2×6.5×0.6/9=0.87KN·m （其中跨度L即为横向支撑间距，取600 mm。）= M max/W =0.87/（5.08×10-6）=170Mpa< 抗弯强度能满足要求。c刚度验算：荷载P = 0.9×f6×次龙骨间距×主龙骨间距=0.9×41.5×0.3×0.6=6.7KN（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）max =FL3/48EI=6.7×0.453/48×206000×1.22×10-7=1.0mm （梁高1200mm，其中跨度L为主龙骨支撑间距，取450 mm）刚度能满足要求。一般框架梁底模覆膜多层板面板（取两内龙骨间1000mm宽板带为研究对象）：结构示意图和计算简图如右。按三跨连续梁考虑建筑施工手册第三版第4册17-6-2-4、表17-87a截面性质截面抵抗矩 W = b h2 / 6 = 1×0.0152 / 6 = 3.75×10-5 m3；截面惯性矩 I = b h3 / 12 = 1×0.0153 / 12 = 2.81×10-7 m4弹性模量 E = 7500 Mpa；抗弯强度 = 23 MPa b抗弯强度验算：荷载 q = 0.9×（f1f2f3f4）×计算板带宽度 （0.9为荷载折减系数）= 0.9×（0.634.56+2.16+2.1）×1=35.5 KN/m M max = q L2 /8 = 0.4kN·m （按内龙骨间距L=300计算，保守）= M max/W = 10.8 Mpa< = 23 MPa c刚度验算：荷载 q = 0.9×（f1f2f3）×计算板带宽度= 0.9×（0.6+34.56+2.16）×1=33.6 KN/m （0.9为荷载折减系数）max = 0.677 q L4 / 100EI =0.6 mm（次龙骨间距L=300 mm计算梁高=2100 mm ） 次龙骨：次龙骨采用50×100mm方木，横放，沿梁的长度方向通长布置；主龙骨采用48钢管，垂直于次龙骨布置；a 截面性质和材料物理力学性能：截面抵抗矩 W = b h2 / 6 =4.17×10-5 m3 截面惯性矩 I = b h3 / 12 =1.04×10-6 m4 弹性模量 E = 10400 Mpa抗弯强度 = 73.6 MPa b抗弯强度验算：荷载 q = 0.9×（f1f2f3f4）×计算板带宽度= 0.9×（0.634.56+2.16+2.1）×0.3=10.6 KN/m（0.9为荷载折减系数）M max = q L2/8 =10.6×0.32/8=0.12MPa （其中计算跨度L=0.3m）= M max/W = 48MPa < = 73.6 MPa抗弯强度均能满足要求。c刚度验算：荷载 q = 0.9×（f1f2f3）×计算板带宽度=0.9×（0.6+34.56+2.16）×0.3=10.1 KN/m（0.9为荷载折减系数）max =5×q×L4 /384EI = 0.1mm（跨度L取主龙骨间距300mm）主龙骨：a截面性质和材料物理力学性能：截面抵抗矩 W = bh2 / 6 =1.67×10-4 m3 截面惯性矩 I = bh3/ 12 =8.33×10-6 m4 弹性模量 E = 206000 Mpa抗弯强度 = 205 MPa b抗弯强度验算： 荷载P = 0.9×（f1f2f3f4）×次龙骨间距×主龙骨间距=0.9×（0.6+34.56+2.16+2.1）×0.3×0.45=3.2MPa（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）M max = =PL/4=3.2×0.6/4= 0.48KN·m （其中跨度L即为支撑间距，取600 mm。）= M max/W =0.48/8.33×10-6=57.6 Mpa< 抗弯强度能满足要求。c刚度验算：荷载P = 0.9×（f1f2f3）×次龙骨间距×主龙骨间距=0.9×（0.6+34.56+2.16）×0.3×0.6=6.04 KN（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）max = F L3/48EI =0.9mm（梁高1200mm，其中跨度L为主龙骨支撑间距，取600 mm）刚度能满足要求。4、楼面板模板： 楼面板特点根据施工图纸，楼面板厚度按250mm厚进行验算。 结构布置支撑体系采用碗扣式满堂红脚手架，立杆间距1200mm，横杆步距1500mm，立杆顶部加可调撑托以支撑龙骨；面板采用15mm厚覆膜多层板；主龙骨采用100×100mm方木，次龙骨采用50×100mm方木,主龙骨间距1200mm,次龙骨间距200mm。 荷载计算 模板及支架自重f1：设计值f1 = 0.5×1.2 = 0.6 KN/m2（施工手册第三版第4册 213页） 新浇筑砼自重f2 ：取板厚250mm校验时，设计值f2 = 24×0.25×1.2 =7.2KN/m2 钢筋自重标准值f3 ：取板厚250mm校验时，设计值f3 = 1.1×0.25×1.2 =0.33KN/m2 施工人员及荷载标准值f4 ：计算支撑结构时，设计值f4 = 1.0×1.4 =1.4 KN/m2；计算龙骨时，设计值f4 = 1.5×1.4 =2.1 KN/m2 构件验算： 碗扣立杆（施工手册第三版第4册 229页）：以立杆间距1200mm校验；横杆步距取1500mm。a截面性质（施工手册第三版第1册 472页）：截面积A = 4.89×102 mm2 ；回转半径i = 15.8 mm抗弯强度 = 105 MPa (材料手册，P76)b强度验算荷载P = 0.85×（f1f2f3f4）×支撑作用面积= 0.85×（0.67.20.331.4）×1.2×1.2= 11.7kN= N /A = 17.19×103/（4.89×102）=23.85Mpa < = 215 MPac稳定性验算荷载P = 0.85×（f1f2f3f4）= 0.85×（0.67.20.33）×1.2×1.2= 9.95kN= L/ i = 1500 / 15.8 =94.9<200查建筑施工手册第四版第1册表5-18，得稳定系数=0.451= N /A = 11.7×103/（0.451×4.89×102）=53.05 Mpa = 215 MPa 覆膜多层板面板（取两内龙骨间1000mm宽板带为研究对象）：结构示意图和计算简图如右。按三跨连续梁考虑建筑施工手册第三版第4册17-6-2-4、表17-87a截面性质截面抵抗矩 W = b h2 / 6 = 1×0.0152 / 6 = 3.75×10-5 m3；截面惯性矩 I = b h3 / 12 = 1×0.0153 / 12 = 2.81×10-7 m4弹性模量 E = 75000 Mpa；抗弯强度 = 23 MPa b抗弯强度验算：荷载 q = 0.9×（f1f2f3f4）×计算板带宽度 （0.9为荷载折减系数）= 0.9×（0.67.20.332.1）×1= 16.4 KN/m M max = q L2 / 10 = 0.23kN·m （按内龙骨间距L=500计算，保守）= M max/W = 6.13 MPa = 23 MPa c刚度验算：荷载 q = 0.9×（f1f2f3）×计算板带宽度=7.32KN/m （0.9为荷载折减系数）max = 0.677 q L4 / 100EI =0.45 mm（次龙骨间距L=500 mm计算板厚=250 mm ） 次龙骨：次龙骨采用50×100mm方木，主龙骨采用100×100mm方木（其间距即为计算跨度L）结构示意图和计算简图见右。考虑方木长度有限，按两跨连续梁考虑b 截面性质和材料物理力学性能：截面抵抗矩 W = bh2/ 6 = 1.67×10-4 m 3；截面惯性矩 I = bh3/ 12 = 8.33×10-6 m 4弹性模量 E = 10400 MPa 抗弯强度 = 73.6 MPa b抗弯强度验算：荷载 q = 0.9×（f1f2f3f4）×计算板带宽度= 0.9×（0.67.20.332.1）×0.25=2.3 KN/m（0.9为荷载折减系数）M max = q L2/8 =2.3×1.22/8=0.414 KN（其中计算跨度L=1.2m）= M max/W = 2.5 Mpa<73.6Mpa抗弯强度均能满足要求。c刚度验算：荷载 q = 0.9×（f1f2f3）×计算板带宽度=0.9×（0.67.20.33）×0.25=1.83 KN/m max = 5 q L4 / 384EI = 0.37mm（跨度L = 1.2 m，主龙骨间距 次龙骨最大间距的净距） 主龙骨：主龙骨采用100×100mm方木间距1200mm，次龙骨采用50×100mm方木。结构示意图见右。按三跨连续梁考虑。次龙骨间距为300mm时，荷载按集中力考虑。a截面性质和材料物理力学性能：截面抵抗矩 W = bh2/ 6 = 1.67×10-4 m 3截面惯性矩 I = bh3/ 12 = 8.33×10-6 m 4弹性模量 E = 10400 MPa 抗弯强度 = 73.6 MPa b抗弯强度验算：建筑施工手册第三版第4册219页表17-87荷载： F = 0.9×（f1f2f3f4）×0.3×1.2=3.31 KN最大弯矩：次龙骨间距为300mm时， M max =1/3F L =0.33MPa = M max/W =2Mpa< （取板厚250mm、计算跨度L=1.2m进行校验）抗弯强度满足要求。c刚度验算：荷载：F = 0.9×（f1f2f3）×0.3×1.2=2.64KN挠度：max = 5F L3 / 648EI=5×2.64×1.23/648×10400×8.33×10-6=0. 41 mm经验算符合要求。5、墙体模板：结构布置：面板采用15mm厚多层覆膜多层板；内龙骨采用50×100mm方木立放，间距250mm；外龙骨采用双排48短钢管；斜撑采用48钢制脚手管。支撑系统：模板就位后利用48钢管做斜向支撑使模板保持稳定，钢管底端与结构面预留地脚螺栓固定。荷载计算新浇筑砼对模板的侧压力f6 ：取墙高6000mm校验时，设计值f6 = 62.5×1.2 = 75 KN/m2倾倒混凝土时产生的核载f7 ：取墙高6000mm校验时，设计值f7 = 2.0×1.4 = 2.8 KN/m2构件验算：覆膜多层板面板（取两内龙骨间1000mm宽板带为研究对象）：为便于计算，校验底部一跨竹编原板板面，按两端简支考虑，并将新浇筑砼对模板的侧压力f6最大值均布施加在板面上，其简化计算简图a截面性质截面抵抗矩 W = b h2 / 6 = 1×0.0152 / 6 = 3.75×10-5 m3截面惯性矩 I = b h3 / 12 = 1×0.015 3 / 12 = 2.81×10-7 m4弹性模量 E = 7500 Mpa抗弯强度 = 23 MPa b抗弯强度验算：荷载 q = 0.9×（f6f7）×计算板带宽度=0.9×（75+2.8）×1=70 KN/m （0.9为荷载折减系数）M max = q L2 / 8=70×0.252 /8=0.55KN·m （取跨度L = 0.25 m 次龙骨最大间距的净距）= M max/W=0.55/3.75×10-5= 14.6Mpa<抗弯强度满足要求。c刚度验算：荷载 q = 0.9×f6×计算板带宽度=0.9×75×1=67.5 KN/m （0.9为荷载折减系数）max = 5 q L4 / 384EI = 0.6mm（墙高6000mm，取跨度L = 0.2 m 次龙骨最大间距的净距）刚度能满足要求。 次龙骨（施工手册第三版第4册 229页）：按三跨连续梁考虑。计算板带宽度即为内龙骨间距，取250mma截面性质和材料物理力学性能：截面抵抗矩 W = b h2 / 6 =1.67×10-4 m3截面惯性矩 I = b h3 / 12 =8.33×10-6 m4弹性模量 E = 10400Mpa抗弯强度 = 73.6 MPa b抗弯强度验算：荷载q = 0.9×（f6f7）×计算板带宽度=0.9×（75+2.8）×0.25=17.5（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）M max = q L2 /8=17.5×0.52 /8=0.55 KN·m （其中跨度L即为主龙骨间距，取500 mm）= M max/W =0.55/8.33×10-6=65.7Mpa< 抗弯强度能满足要求。c刚度验算：荷载q = 0.9×f6 ×计算板带宽度=0.9×75×0.25=16.9 KN/m （0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守）max = 0.677×q×L4 /100EI=0.08mm （其中跨度L即为主龙骨间距，取500 mm）刚度能满足要求。主龙骨：a截面性质和材料物理力学性能：截面抵抗矩 W = b h2 / 6 =1.02×10-5 m3 截面惯性矩 I = b h3 / 12 =2.4×10-7 m4 弹性模量 E = 206000 Mpa抗弯强度 = 205 MPa b抗弯强度验算：主龙支撑间距600mm 荷载F = 0.9×（f6f7）×次龙骨间距×主龙骨间距=0.9×（75+2.8）×0.25×0.6=10.5KN （0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）Mmax =FL/4=8.75×0.5/4=1.31KN·m （其中跨度L即为支撑间距，取500 mm。）= M max/W =1.31 /1.02×10-5=129Mpa< 抗弯强度能满足要求。c刚度验算：荷载P = 0.9×f6×次龙骨间距×主龙骨间距=0.9×75×0.25×0.6=10.08KN（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）max =FL3/48EI=10.08×0.53/48×206000×2.4×10-7 =0.53mm （墙高6000mm，其中跨度L为主龙骨间距，取600 mm）对拉螺栓验算a截面性质和材料物理力学性能：级钢筋抗拉强度= 210 N/mm建筑施工手册P293表18-34；弹性模量 E = 206000 MPa b抗拉强度验算荷载：轴向拉力N = 0.85 f×主龙骨间距×主龙支撑间距=0.85×（75+2.8）×0.6×0.6=23.76KN所需螺栓净面积A = N / =16.5×103/210（mm2）=112 mm216级钢筋套丝后净面积为144mm2 >112mm2因此，选用16级钢筋现场套丝加工成对拉螺栓。c轴向变形荷载：轴向拉力N = 0.85 f6×主龙骨间距×主龙支撑间距=0.85×75×0.6×0.6=22.95 KN16级钢筋现场套丝加工成对拉螺栓后净面积A = 144mm2轴向变形= N L / 2 E A =15.9×750/（2×206000×144）=0.29 mm 体系总变形量（钢管与螺栓最不利情况的组合）：主龙骨受弯变形为0.53 mm，螺栓轴向变形为：0.29 mm，总变形量max=0.82mm。符合规范要求。符合混凝土结构工程施工及验收规范206页对现浇混凝土结构平整度和截面尺寸的要求21