某4层中学教学楼设计（含计算书、建筑、结构图）.pdf

3 结构设计说明3.1 工程概况某中学教学楼，设计要求建筑面积约2 0004 00(W,3-4层。经多方论证，初步确定设为四层，结构为钢筋混凝土框架结构。3.2 设计主要依据和资料3.2.1 设计依据a)国家及江苏省现行的有关结构设计规范、规程及规定。b)本工程各项批文及甲方单位要求。c)本工程的活载取值严格按 建筑结构荷载规范(G B 5 0009-2 001)执行。3.2.2设计资料1房屋建筑学武汉工业大学出版社2混凝土结构(上、下)武汉理工大学出版社3基础工程同济大学出版社4建筑结构设计东南大学出版社5结构力学人民教育出版社6地基与基础武汉工业大学出版社7工程结构抗震中国建筑工业出版社8简明建筑结构设计手册中国建筑工业出版社9 土木工程专业毕业设计指导科学出版社1 0实用钢筋混凝土构造手册中国建筑工业出版社1 1房屋建筑制图统一标准(B G 5 0001-2 001)中国建筑工业出版社1 2建筑结构制图标准(B G 5 01 05-2 001)中国建筑工业出版社1 3建筑设计防火规范(G B J1 6 8 7)中国建筑工业出版社1 4民用建筑设计规范(G B JI 0I 8-7)中国建筑工业出版社1 5综合医院建筑设计规范(JG J4 9-8 8)中国建筑工业出版社1 6建筑楼梯模数协调标准(G B JI 0I-8 7)中国建筑工业出版社1 7建筑结构荷载规范(G B 5 009-2 001)中国建筑工业出版社1 8建筑结构可靠度设计统一标准(G B 5 006 8-2 001)中国建筑工业出版社1 9混凝土结构设计规范(G B 5 001 02 002)中国建筑工业出版社2 0地基与基础设计规范(G B 5 007-2 002)中国建筑工业出版社2 1建筑抗震设计规范(G B 5 001 1 2 001)中国建筑工业出版社2 2砌体结构中国建筑工业出版社2 3简明砌体结构设计施工资料集成2 4 土木工程专业毕业设计指南2 5 土建工程图与A u to C A D2 6简明砌体结构设计手册2 7砌体结构设计手册2 8砌体结构设计规范(G B 5 001 02 002)中国电力出版社中国水利水电出版社科学出版社机械工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社本工程采用框架结构体系，抗震等级为四级。本工程耐火等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按民用建筑设计规范(G B JI 0I 8-7)执行.全部图纸尺寸除标高以米为单位外均以毫米为单位。本工程结构图中所注标高均为结构标高。3.3结构设计方案及布置钢筋混凝土框架结构是由梁，柱通过节点连接组成的承受竖向荷载和水平荷载的结构体系。墙体只给围护和隔断作用。框架结构具有建筑平面布置灵活，室内空间大等优点，广泛应用于电子、轻工、食品、化工等多层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。因此这次设计的成集中学教学楼采用钢筋混凝土框架结构。按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方案。本次设计的教学楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，楼板为预制板时应沿横向布置，楼板为现浇板时，一般需设置次梁将荷载传至横向框架。横向框架还要承受横向的水平风载和地震荷载。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些联系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。3.4变形缝的设置在结构总体布置中，为了降低地基沉降、温度变化和体型复杂对结构的不利影响，可以设置沉降缝、伸缩缝和防震缝将结构分成若干独立的单元。当房屋既需要设沉降缝，又需要设伸缩缝，沉降缝可以兼做伸缩缝，两缝合并设置。对有抗震设防要求的的房屋，其沉降缝和伸缩缝均应该符合防震缝的要求，并进可能做到三缝合一。3.5 构件初估3.5.1柱截面尺寸的确定柱 截 面 高 度 可 以 取/z =（l/1 5-l/2（）H,H 为 层 高；柱 截 面 宽 度 可 以取为人=（1 一2/3）。选定柱截面尺寸为5 0 0 m m X5 0 0 m m3.5.2梁尺寸确定框架梁截面高度取梁跨度的1/8 1/1 2。该工程框架为纵横向承重，根据梁跨度可初步确定框架梁3 0 0 m m X6 0 0 m m3.5.3楼板厚度楼板为现浇双向板，根据经验板厚取1 3 0 m m。3.6 基本假定与计算简图3.6.1 基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。3.6.2计算简图在横向水平力作用下，连梁梁对墙产生约束弯矩，因此将结构简化为刚结计算体系，计算简图如后面所述。3.7荷载计算作用在框架结构上的荷载通常为恒载和活载。恒载包括结构自重、结构表面的粉灰重、土压力、预加应力等。活荷载包括楼面和屋面活荷载、风荷载、雪荷载、安装荷载等。高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算方法 按 建筑结构抗震设计规范进行，对高度不超过4 0 m 以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使 用 荷 载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。3.8侧移计算及控制框架结构的侧移由梁柱杆件弯曲变形和柱的轴向变形产生的。在层数不多的框架中，柱轴向变形引起的侧移很小，可以忽略不计。在近似计算中，一般只需计算由杆件弯曲引起的变形。当一般装修标准时，框架结构在地震作用下层间位移和层高之比、顶点位移与总高之比分别为1：65 0,1：7 0 0 o框架结构在正常使用条件下的变形验算要求各层的层间侧移值与该层的层高之比不宜超过1/5 5 0的限值。3.9内力计算及组合3.9.1 竖向荷载下的内力计算竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每桶框架。框架结构在竖向荷载下的内力计算采用分层法计算各敞口单元的内力，然后在将各敞口单元的内力进行叠加；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定进行计算。3.9.2 水平荷载下的计算利 用D值法计算出框架在水平荷载作用下的层间水平力，然后将作用在每一层上的水平力按照该板框架各柱的刚度比进行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的弯矩，利用节点平衡求出梁端弯矩。3.9.3内 力组合第一：荷载组合。荷载组合简化如下：（1）恒荷载+活荷载、（2）恒荷载+风荷载、（3）恒荷载+活荷载+风荷载、（4）恒荷载+地震荷载+活荷载。第二：控制截面及不利内力。框架梁柱应进行组合的层一般为顶上二层，底层,混凝土强度、截面尺寸有改变层及体系反弯点所在层。框架梁控制截面及不利内力为：支座截面，一M.，V*”跨中截面，MM”框架柱控制截面为每层上、下截面，每截面组合：M m a x及相应的N、V,N则及相应M、V,N,“及相应M、V。3.10基 础设计在荷载作用下，建筑物的地基、基础和上部结构3部分彼此联系、相互制约。设计时应根据地质资料，综合考虑地基一一基础一一上部结构的相互作用与施工条件，通过经济条件比较，选取安全可靠、经济合理、技术先进和施工简便的地基基础方案。根据上部结构、工程地质、施工等因素，优先选用整体性较好的独立基础。3.1 1 施工材料第一：本工程中所采用的钢筋箍筋为I级钢，f y=2 1 0 N/m m 2,主筋为H级钢，f y=3 0 0 N/m m2o第二：柱梁钢筋混凝土保护层为3 5 m m，板为1 5 m m。第三：钢筋的锚固和搭接按国家现行规范执行。第四：本工程所有混凝土强度等级均为C 3 0。第五：墙体外墙及疏散楼梯间采用2 4 0厚蒸压灰砂砖。第六：当门窗洞宽W 1 0 0 0 m m时,应采用钢筋砖过梁，两端伸入支座3 70并弯直钩;门窗洞宽2 1 0 0 0 m m时,设置钢筋混凝土过梁。3.12 施工要求及其他设计说明第一：本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载(均布)，当外荷载达到3.0 K n/m时，应采取可靠措施予以保护。第二：本工程女儿墙压顶圈梁为2 4 0 m m X 1 2 0 m m,内配4 4 8,巾6 2 5 0,构造柱为2 4 0 n l m X2 4 0 m m,内配4 e1 0,6 2 5 0,间隔不大于2 0 0 0 m m第三；施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在刷2度纯水泥浆后，用高一级的水泥沙浆接头，再浇筑混凝土。第四：未详尽说明处，按相关规范执行。4设计计算书4.1 设计原始资料(1).冬季主导风向东北平均风速2.6 m/s,夏季主导风向东南平均风速2.6 m/s,最大风速2 3.7 m/s o(2).常年地下水位低于-1.3 m,水质对混凝土没有侵蚀作用。(3).最大积雪厚度0.3 2 m,基本雪压S()=0.4 K N/M2,基本风压Wo=0.4 K N/M土壤最大冻结深度0.0 9 m o(4).抗震设防烈度6 度，设计地震分组第三组.(5).地质条件序号岩石名称厚度F。(MP a)1耕土1.12黏土2.82 5 03黏土9.41 1 04.2 结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意图如建筑设计图，主体结构4 层，层高均为3.9 m。填充墙面采用24 0 mm厚的灰砂砖砌筑，门为木门，窗为铝合金窗，门窗洞口尺寸见门窗表。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取1 30mm,梁载面高度按梁跨度的1/1 21/8 估算，由此估算的梁载面尺寸见表1,表中还给出柱板的龄强度等级。C 30 (fc=1 4.3N/mm2,ft=l.4 3N/mm2)表 1梁截面尺寸层次碎强度横 梁(b xh)纵梁(b xh)A B 跨B C 跨C D 跨1-4C 3030 0 x6 0 025 0 x5 0 030 0 x6 0 025 0 x5 0 0柱载面尺寸可根据式N=B F gJ A c 2N/U jfc 估算表2 查得该框架结构在30 m以下，抚震得级为三级，其轴压比值 U j=0.9表 2 抗震等级分类结构类型烈 度6789框架结构高度/mW30 30W30 3030 3025框架四三三二二一一剧场、体育等三二表3轴压比限值结构类型抗 震 等 级二三框架结构0.70.80.9柱截面尺寸：柱截面高度可取h=(1/15-1/20)H,H 为层高；柱截面高度可取b=(1-2/3)h,并按下述方法进行初步估算。a)框架柱承受竖向荷载为主时，可先按负荷面积估算出柱轴力，再按轴心受压柱验算。考虑到弯矩影响，适当将柱轴力乘以1.2-1.4 的放大系数。b)对于有抗震设防要求的框架结构，为保证柱有足够的延性，需要限制柱的轴压比,柱截面面积应满足下列要求。AN/Afcc)框架柱截面高度不宜小于400mm,宽度不宜小于350mm。为避免发生剪切破坏,柱净高与截面长边之比不宜大于4o根据上述规定并综合考虑其他因素，设计柱截面尺寸取值统一取500 x500mm。基础采用柱下条形基础，基础+距离室外地平0.5,室内外高差为0.45,框架结构计算简图如图所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2-4层 柱 高 度 即 为 层 高 3.9m,底 层 柱 高 度 从 基 础 顶 面 取 至 一 层 板 底，即5=3.9+0.45+0.5=4.85m。框架计算简图见图166on=6LTlOO/6300210 06300图1框架计算简图4.3 荷载计算4.3.1 恒载标准值计算屋面:刚性防水屋面（有保温层）：苏 J 01-2005 12/740厚 C 20细石碎内配直径4间距150双向钢筋 0.8 k N/m220厚 1:3 水泥砂浆找平 0.02x 20=0.4k N/m27 0厚水泥防水珍珠岩块或沥青珍珠岩保温层0.07 x 10=0.7 k N/m220厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.02x 20=0.4 k N/m2100 厚结构层 0.1x 25=2.5 k N/m212 厚板底抹灰 0.012x 20=2.5 k N/m?合 计4.82k N/m2楼面：水磨石地面(10m m 面层,20m m 水泥砂浆打底，素水泥打底)0.65k N/m2130 厚钢筋碎板 25 X 0.13=3.25 k N/m212 厚水泥沙浆 0.012X 20=2.5 k N/m。合 计4.14 k N/m2梁自重：边跨梁 bX h=300X 600m m梁自重 25X 0.3X (0.6-0.13)=3.7 5k N/m抹灰层：12厚水泥砂浆义20=0.312k N/m合计4.062k N/m2中间跨梁 bX h=250X 500m m梁自重 25X0.25X (0.5-0.13)=3.00k N/m抹灰层：12厚水泥砂浆V O.012X (0.5-0.13)X 2+0.012X 0.25 X 20=0.26k N/m合计3.26k N/m2柱自重：bX h=500X 500m m柱自重 25X 0.50X 0.50=6.25k N/m抹灰层：12 厚水泥砂浆 0.012X 0.50X 4X 20=0.48k N/m合计6.7 3k N/m外纵墙自重：标准层:纵 墙（2 4 0灰砂砖）18X 9-0.5-1.8)X 0.24=6.48k N/m铝合金门窗0.3 5 X 1.8=0.63k N/m水泥粉刷外墙面0.36 X 60-1.80)=0.7 56k N/m水泥粉刷内墙面0.36 X (3.60-1.80)=0.7 56k N/m合计8.622k N/m2底层：纵 墙(240灰砂砖)18X (4.85-1.80-0.50-0.40)X 0.24=9.288k N/m铝合金门窗 0.35X 1.8=0.63k N/m釉面石专外墙面 0.5 X (4.35-1.80-0.50)=1.025k N/m水泥粉刷内墙面 0.7 56k N/m合计11.7 0k N/m内纵墙自重：标准层：纵 墙(240 灰砂石专)18X (3.9 0-0.50)X 0.24=14.688k N/m水泥粉刷墙面 0.36 义(3.9 0-0.5)*2.00=2.448k N/m合计17.136k N/m 2底层：纵 墙(240灰砂砖)18X (4.85-0.50-0.40)X 0.24=17.06k N/m水泥粉刷墙面 0.36 X 3.9 0 X 2=2.808k N/m合计19.87 k N/m4.3.2活荷载标准值计算第一：面和楼屋面活荷载标准值根据荷载规范查得：上人屋面2.0kN/m1楼面：教室 2.0左N/走道2.5kN/m2第二：雪荷载 0.4ZN/机2屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。4.3.3竖向荷载下框架受荷总图本次设计的教学楼纵向柱距为4.50m,横梁跨度为6.90m,单区格板为4.50mX6.90m。Ll/L2=l.5其中可变荷载为雪荷载OAkN/nr PQi=05屋面活载2.0kN 1 而%=楼面活载：教室2.0ZJV/m2%=1.0走道2.5V/阳2(1)屋面处的重力荷载代表值的计算女儿墙的计算0女 儿 墙=g女儿墙/=5.81x(23.4+14.7)x 2=442.7 2屋面板结构层及构造层自重的标准层G，屋 面 板=4.82 x (23.4+0.3)x (14.7 +0.3)=17 31.5bWGt t=25x 0.5x 0.5x(1.9 5-0.13)x 20=228.7 5 V顶层的墙重G =-x 8.62x (6.6-0.5)x 2+(7.2-0.5)x 2+(6-0.5)x 2+(6.3-0.5)x 2+(2.1-0.5)2+17.14x (6.6-0.5)x 2+(7.2-0.5)x 2+(3.6-0.5)x 2+(6-0.5)x 2+(6.3-0.5)x 2+(6.3-0.5)X8+(2.1-0.5)X4=1 0 9 5.9 WG顶 层=G女儿墙+G屋面板+G梁+G柱+G墙=442.7 2+17 13.51+584.33+228.7 5+109 5.9 9=4065.30Z N(2)其余层楼面处重力荷载代表值计算G =2 19 1.9 8琏iG =3.39 x (234+0.6)x(14.7+0.6)接 血 板=3.3 9 x 24 x 1 5.3 =1 24 4.8 U 7 VG柱=25 x 0.5 x 0.5 x (3.9-0.1 3)x 20=4 7 2.5 A NG标 准 层=G 墙+G 搂面板+G 粱+G 柱=21 91.98 +1 24 4.8 1 +5 8 4.3 3+4 7 2.5=4 4 93.6 2Z N(3)底层楼面处重力荷载代表值计算3.9 4.8 5 3+-0.1 3G%=2191.98X-2-2-=21 91.98 x 1.1 26墙 3.9-0.1 3=24 6 8.1 7块G =1 24 4.8 W修 面 板Gq=5 8 4.3 3 A N=4 7 2.5 x 1.1 26=5 3 2.04 A NG标 准 层=G 堵+G 楼面板+G 粱+G 柱=24 6 8.1 7 +1 24 4.8 1 +5 8 4.3 3 +5 3 2.04=4 8 4 3.4雨(4)屋顶雪荷载标准值Q雪=q.,；x S =0.4 0 x (23.4 +0.6)x (1 4.7 +0.6)=0.4 0 x 24 x 1 5.3 =1 4 6.8 8(5)楼面活荷载标准值G楼 面=q教x S教+4走 道x S走道=2.0 X 23.7 X 1 3.2+2.5 x 23.7 x 2.6=6 25.6 8 +1 5 4.05=7 7 9.7 3 Z N(6)总重力荷载标准值屋面处GEW=屋面处结构和构件自重+0.5 x雪荷载标准值=4 06 5.3 0+0.5 x 1 4 6.8 8=4 1 3 8.7 4 k N楼面处 底层6 卬=楼面处结构自重+0.5 x活荷载标准值=4 8 4 3.4 0+0.5 x 7 7 9.93=5 23 3.27 k N标准层G m=楼面处结构自重+0.5 x活荷载标准值=4 4 93.6 2+0.5 x 7 7 9.93=4 8 8 3.6 k N4.4 地震作用计算4.4.1 横向框架侧移刚度计算横梁线刚度ib 计算过程见下表4,柱线刚度ic 计算见表5o表 4 横梁线刚度ib 计算表层次类别E c/(N/m m2)bX h/m m2l o/m m1L/m mE cl o/L(N.m m)1.5 E cI o/L2E cI o/L1-4AB跨3.0X10300X6005.4X1063005.21 xlO92.57Xio103.85 XIO105.14XIO10BC跨3.0X104250X5002.6X10921003.71XIO105.57XIO107.43XIO10表 5 柱线刚度i c 计算表层次h c/m mE c/(N/m m2)b X h/m m2I c/m m1E cl c/h c/(N.m m)148503.0X10500X5005.21 xlO93.22XlO102-439003.0X10500X5005.21 xlO94.00X100取 BC跨梁的相对线刚度为1.0,则其他为：AB跨 BC跨 1层柱 2-4层柱相对刚度 I 0.69 1.0 0.43 0.54框架梁柱的相对线刚度如图4,作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。0.691.00 696C=36m6mi_noo70.540.540.540.540.691.00.690.540.540.43/0.690.696 30 0D.54D 540.541.00.69D.540.541.00.690 43/0.43/210 06 30 00,43/图5 计算简图柱的侧移刚度按式D=a，耳 计 算，式由系数a,为柱侧移刚度修正系数，由相关h的表可查，根据梁柱线刚度比%的不同。例如，中框架柱分中柱和边柱，边柱梁分中柱和边柱等，现以第2 层 B-3柱的侧移刚度计算为例，其余见表65.14 7小4.005.147.435 14+5.14+743+7432X4.00=3.14Qc=3 14=0.6112+3.1。D=n12icQ-=0.611X12X4.00X10390 0 2=19279N/mm表 6 框架柱侧移刚度A ,D 轴中框架边柱层次线刚度（一般层）万cT%=（一般层）2+k12z根数h（底层）40.5+k:、ac=-（底层）2+k13.22X1O101.580.581954462-44.00X101.270.388122456A-1,5、D-1,5轴边框架边柱层次4Ka cDi根数13.22X 1001.190.53870642-44.00X100.950.32100994B C轴中框架中柱=层次K(I CD i根数13.22X 1 0 4.3 60.7 6 41 25 5 062-44.00X 1 0 3.1 40.6 1 11 927 86B C轴边框架中柱层次4a cD i根数13.22X 1 0 3.270.7 1 51 1 7 4 542-44.00X 1 0 2.6 20.5 6 71 7 8 934把上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层间侧移刚度ED见下表：横向框架层间侧移刚度（N/m m）层次 1 234 5E D,21 4 3 6 8 3 05 8 8 2 3 05 8 8 2 3 05 8 8 2 3 05 8 8 24.4.2 横向自振周期计算横向地震自振周期利用顶点假想侧移计算，计算过程见表7表 7结构顶点的假想侧移计算层次Gi/k NV i/k Ns D i (N/m m)u i(m m)U i/m m44 1 3 94 1 3 93 05 8 8 21 3.51 7 7.834 8 8 490233 05 8 8 229.51 6 4.324 8 8 41 3 9073 05 8 8 24 5.51 3 4.815 23 31 91 4 021 4 3 6 88 9.38 9.3按式=1.7%历计算基本周期T”其中小的量纲为m取心=0.7 则T 尸 1.7 X 0.7 X ,1 7 7.8 x 1 0-3=0 5 02s4.4.3横向水平地震力计算本工程中结构不超过4 0m 质量和刚度沿度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，结构总水平地震作用标准值按式F*a G p 计算即尸0.8 5 Z Gi=0.8 5 X 1 91 4 0=1 6 26 9k N由于该工程所在地抗震设防烈度为6度，场地类别为H 类，设计地震分组为第三组,则 7；=0.4 5 s,a,n ax=0.04。由于 7；7；5 7；,则 a?1%、（式 中 r-衰减指数，在7；7 5 7；的区间取0.9,%一阻尼调整系数，除有专门规定外,建筑结构的阻尼比应取0.0 5,相应的“为1.0 )y =0.9%=1.0 *=0.0 4(T V9 T.=0.5 0 2S,则可取为 0F产 手 竺-%(l-6 n)ZG jH,j=l各层横向地震作用及楼层地震剪力计算见表8表 8各层横向地震作用及楼层地震剪力层次hiHiGiGiHtGGsj=lFiV i43.916.5 54 13 96 8 5 0 00.3 4 520 2.0 720 2.0 733.912.6 54 8 8 46 17 8 2.60.3 1118 2.153 8 4.2223.98.7 54 8 8 44 27 3 50.215125.9 35 10.1514.8 54.8 55 23 325 3 8 00.1287 4.9 75 8 5.12各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图5,6202 07384 22510 1S585 12图 6 水平地震作用分布4.4.4水平地震作用下的位移验算图 7 层间剪力分布水平地震作用下框架结构的层间位移A ，和顶点位移U i分别按式%=V 和 口 (计算/卒 I计算过程见表9,表中还计算了各层的层间弹性位移角。A j/h.表 9横向水平地震作用下的位移验算层次VjDi U iU ihi94420 2.0 73 0 5 8 8 20.6 66.3 23 9 0 01/5 9 0 933 8 4.223 0 5 8 8 21.265.6 63 9 0 01/3 0 9 525 10.153 0 5 8 8 21.6 74.4 03 9 0 01/23 3 515 8 5.12214 3 6 82.7 32.7 34 8 5 01/17 7 7由表9可见，最大层间弹性位移角发生在第1层,其值为1/5 9 0 9 1/5 5 0 满足式A u=-W 4.mkN-mM 8D b.C b=1 0 4.7 3 坎加活载：屋面：Mq=-t f/2=-x 7.8 8 x6.32=-2 6.0 6 加 加 I?”1 2MqB W.AW=26.06kN mM q=ql2=x4.2x2.12=-1.54-mBW.CW i n 1 1 19Mq=l.54kN-mCW.BWM q=-Lql?=-X 7.88 x 6.32=-26.06kN-mCW.DW i n J 19Mq=26.06kN-mCW.DW屋面：M q=-/2 x7.88x6.32=-26.06-/nAhM 12 12Mq=26.06AN-mRb.Ab1,1 oM q=ql2=x5.25x2.=-1.93AN而Bba 12 12Mq=.93kN-mCb,Bb1 ,1 .M q=ql2=x7.88x6.32=26.06爪aM 12 12Mq=26.06)WV-mDf),Cb分层法计算见图14、15、16。卜 柱 左梁0.4 1 3 0.5 8 73 2.4 9 -3 2.4 9-1 1.6 43 6.2 8-7 6.2 0A G_ X-1 7.9 2 1/7.4 01 0.5 2_ X-1.0 9 -20.4 5Q 6 4右梁 下柱 左梁J0.4 1 20.2 9 0 0.2 9 87 6.2 0 -1 1.2(2 5.7 8-3 5.8 4 -2 5.2 35.2 6-2.1 7 -1.5 3-3.7 2 -1.8 6-2 5.9 3 2 5.9 3-1.5 7 -1.5 76 9.2 3 -3 8.0 2-3 1.2 2 2 5.6 41 0.1T-1 2.6 77H3 2.4 9图 1 4 顶层弯矩分配及弯矩图-7.7 31 2.9 9上柱下柱 右梁 左 梁 上 柱 下 柱左梁0.2 9 2 0.2 9 2 0.4 1 5 0.3 1 9 0.2 2 5 0.2 2 50.2 3 1-1 2.8 2 -1 0 4.1 7 1 0 4.1 7 -2 0.2 0-8.4 93 4.1 63 4.1 6 4 8.5 5 2 4.2 8-1 5.9 1 -3 1.8 2 -2 2.4 5-2 2.4 5-2 3.0 44.6 54.6 5 6.6 0 3.3 0-O.5 3 _-1.0 5 -0.7 4 -0.7 4-0.7 60.1 5-1 5 2 2 9 8.8 8 -2 3.1 9 -4 3.3 9-3 2.2 93 8.9 62 6.1 4 -6 5.2 4-1 4.4 68.7 1 -_ _图15三-二层弯矩分配及弯矩图1 3.5 48.0 2上柱卜柱左梁上柱卜在汇梁0.3 0 3 0.2 6 80.4 3 00.3 2 8 0.2 3 1 0.2 0 40.2 3 73 5.4 55.0 0-1 2.8 2 -1 0 4.7 13 1.3 5 5 0.3 1-1 6.5 1 z_4.42 7.1 0 _3-0.5 8 2 3.8 5-0.8 4 0.8 40.1 8)8.7 0 -2 4.0 7 -4 1.4 52 0.7 3-3 5.1 8 2 0.4 64 0.6 31 1.5 J2 3.1 1 -6 3.6 0图1 6底层弯矩分配及弯矩图竖向均布恒载作用下的框架弯矩图如图17。3 2.4 94 5.4 86 9.2 3(4 0.1 1)(7 2.4 2)?3 1.2 2 3 1.2 2(2 8.9 1)(2 8.9 16 9.2 3,3 2,4 9 (4 0/1 1)、4 5.4 8(4 0.1 1)，_ J4 5,74 5.其(4 3.5 1)(4 3.5 1；2 9 3 2.25 8)(2 7.、_J/(4 0.1 1)6 5.2 4(7 5.0 2)、9 8.8 8.4 8,3 3 1 (1 0 5.3钞7 4 1.6 2)J(/3 22 79月9 8.8 8 /1(1 0 5.3 8)4 8.3 3 1 Z!(4 1.6 2)/6 5.2 4(7 5.0 2)3 9.1 3(3 2.1 9)6 5.2 4(7 5.6 2)3 5.8 6(3 1.2 7)9 8.8 8 /4 7,6 7 (皿0%(40.3 0)/1.1 2 5 1.4 6.5 3)(4 6.5 3 .3 2.2 9 3 2.2 9(2 7.1 0)(2 7.1 0),(3 1.2 7)9 8.8 8 /5)4 7.6 7 /1(4 0.3 0 yy3 9.1 3(3 2.1 9)6 5.2 4(7 5.6 2)3 9.7 1(3 2.3 4)/次6 5(3 0 8 0)1.4厂 一5 1.4 13 7.6 5.(3 0 80)_3 9.7 1/(3 2.3 4)6 3.6 0(6 7.4 1)9 8.7 /4 9.3 4 S 4 6.6 6)X/(4 6,3 5)(4 6.3 5 )3 3.1 8 3 3.1 8 2 9.7 6)(2 9.7 6 /9 8.7 /加 4 3)4 9.3 4.(4 6.6 /6 3.6 0(6 7.4 1)2 3.1 1(2 0.7 4)3 5 3 9_(35.1 9)1 1.5 6 2 0,7 311 4 5 4 1分3 8.5 0 7 T 3 8.5 03 8.汉(3 5.1 9 一，2 0.7 3 1 1.5 612 3.1 1(2 0.7 4)/厂/1 1 1 1图 1 7 竖向均布恒载作用下的框架弯矩图竖向均布活荷载作用下的框架内力计算方法同上，结果见图18、19、20、21o-4.1 8下柱左梁右梁卜柱左梁0.4 1 3 0.5 8 70.4 1 2 0.2 9 0 0.2 9 8(-2.5 2-2 6.0 62 6.0 6-3.4 8-1.5 4-0.7 7 8.3 9-6.0 7 一-1 2.1 3 -8.5 3-8.7 7-8.7 72.5 03.5 7 1.7 8-0.3 7-0.7 4 -0.5 2-0.5 30.5 30.1 50.2 22 3.3 6 -1 2.5 3-1 0.8 48.5 31 1.9 3-1 19 33.9 8 ,III图18顶层弯矩分配及弯矩图图 19三-二层弯矩分配及弯矩图3.3 5-2.1 3上柱下 柱 右 梁左 梁 上 柱 下 柱左梁0.3 0 3 0.2 6 8 0.4 3 00.3 2 8 0.2 3 1 0.2 0 40.2 3 78.6 61.3 3-2.5 2 -2 6.07.6 6 1 2.2 9-4.3 81.1 7 1.8 8-0.1 66 2 6.0 6 -3.5 7 6.1 5-8.7 6 -6.1 7 -5.4 5一.-0.9 4 6.3 30.2 2 -0.2 20.0 4 7-0.0 4 -0.0 72 4.0 8 -6.3 9 -9.2 1-8.4 8 5.5 81 0.0 43.1 8 /6.3 5 -1 6.0 4/4.6 1/图20底层弯矩分配及弯矩图11.93(13.81)23.3623.3611.93(13.81)图 21活荷载作用下的弯矩图对节点不平衡弯矩进行再次分配，以恒荷载作用下五层左上节点为例:图2 2弯矩二次分配图=32.49+(45.48-32.49)x一 5 色一 =40.1 W/m梁 0.69+0.486M 桂=45.48-(45.48-32.49)x =40.1 W/w柱 0.69+0.486其余各节点弯矩分配见图中数据。活荷载作用下中间节点弯矩相差不大，不在分配。本设计中梁端弯矩的调幅系数取0.8。调幅结果表14。表1 4梁端弯矩的调幅AB跨BC跨CD跨调幅前调幅后调幅前调幅后恒载梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四层40.1172.4232.0957.9428.9128.9123.1338.224同 A B跨三层75.02105.3860.0284.3027.5827.5822.0637.936-I A75.62106.0560.5084.8427.1027.1021.6837.52一层67.41103.4353.9382.7429.7629.7623.8139.05活载四层13.8123.3611.0518.6910.8410.848.678.67三层19.7024.1515.7619.328.258.256.66.6二层19.0924.1515.2119.328.258.256.66.6一层17.2124.0813.7719.268.488.486.786.78梁端剪力4.5.2梁端剪力和轴力计算丫=匕+匕匕：梁上均布荷载引起的剪力匕=?匕：梁端弯矩引起的剪力匕=一左:“右N=V+PV ：梁端剪力P：柱顶竖向集中荷载具体计算结果见表1 5,1 6,1 7,1 8,1 9,2 0 o柱轴力表 15 恒载作用下AB梁端剪力计算层号q(kN 1 哈/(m)ql/23)M/I3)V卫为LA 2 I3)1 3 2 I423.046.372.586.6365.9579.21331.4966.399.215.4793.74104.68231.4966.399.215.6693.55104.87131.4966.399.216.1193.10104.32表 16 恒载作用下BC梁端剪力计算层号q(kN 1 喻/(m)ql/2即)M/I3)T 早3)匕=必+地c 2 I3)413.382.114.05014.0514.05323.092.124.24024.2424.24223.092.124.24024.2424.24123.092.124.24024.2424.24表 17 活载作用下AB梁端剪力计算层号q(kN/哈/(m)qlH卿)f M I l3)(M)7+亚B 2 /(M)47.886.324.822.1522.6726.9737.886.324.821.0923.7325.9127.886.324.821.1923.7325.9117.886.324.821.3223.7326.14表18 活载作用F BC梁端剪力计算层号q(kN/m)Z(m)qUl*N)班aB 2 I(kN)c 2 I3)44.22.14.4104.414.4135.252.15.5105.515.5125.252.15.5105.515.5115.252.15.5105.515.51表1 9恒载作用下的剪力和轴力层次总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱匕“匕=匕N顶N底*N底465.9579.2114.05182.39208.63205.88232.12393.74104.6824.24422.95449.24433.17460.06293.55104.8724.24663.32628.61790.76817.05193.1105.3224.24903.24935.881148.201174.49表2 0活载作用下的剪力和轴力层总剪力柱轴力次AB跨BC跨A柱B柱吃“匕=匕顶=N底乂 页=N底42 7.6 72 6.9 74.4 15 2.8 76 6.1 832 3.7 32 5.9 15.5 11 0 3.8 01 3 3.3 022 3.7 32 5.9 15.5 11 5 4.7 32 0 0.4 212 3.5 02 6.1 45.5 12 0 5.6 62 6 7.7 74.6风荷载计算本设计地区基本风压