110kV线路工程技术标书文件(终版).docx

-110kV-110kV 输变电输变电工程工程设设 计计 投投 标标 文文 件件目目录录1 1概述概述.11.1 设计依据.11.2 设计范围.22 2 路径方案比选及方案确定路径方案比选及方案确定.22.1 路径方案选择原则.22.2 线路路径方案概况.22.3 路径方案比选.33 3 方案一自然条件及交通条件方案一自然条件及交通条件.33.1 两端变电站进出线情况.33.2 地形条件.43.3 地质、水文条件.43.4 设计气象条件.54系统及系统及绝缘配合绝缘配合.64.1 导、地线选型.64.2 导、地线结构和物理参数.64.3 导、地线的防振措施.84.4 绝缘配合、绝缘子与金具.94.5 防雷与接地.135 5杆塔选型杆塔选型.145.1 杆塔规划选型.145.2 估计铁塔数量.195.4 基础选型.196 6 OPGWOPGW 光缆线路设计光缆线路设计.206.1 OPGW 选型原则.206.2 OPGW 热稳定设计.216.3 OPGW 及分流地线的选择.226.4 气象条件确定.226.5 铁塔使用情况.236.6 OPGW 设计张力及安全系数.236.7 OPGW 防振.246.8 OPGW 接地.246.9 OPGW 金具.246.10 OPGW 接头和盘长的要求.257 7 新技术、新设备的建议新技术、新设备的建议.258 8 投资概算、经济技术特点分析及控制造价的措施投资概算、经济技术特点分析及控制造价的措施.268.1 主要技术经济指标.268.2 线路总概算表.268.3 控制造价的措施.269 9 质量管理和质量保证控措施质量管理和质量保证控措施.289.1 本工程的质量目标.289.2 质量保证措施.281010设计进度和技术服务保障措施设计进度和技术服务保障措施.3010.1 设计进度.3010.2 技术服条保障措施.30附图目录附图目录序号图名图号备注1线路路径方案图附图一2塔型一览图附图二3基础一览图附图三4绝缘子串金具组装图附图四5附表110kVXX站至XX站线路工程投标文件简述表附图五1 1概述概述1.1 设计设计依据依据1.广东省电力公司110kVxx 输变电工程勘察设计招标文件；2.电力系统设计技术规程（SDJ1611985（试行）；3.高压输变电设备的绝缘配合（GB311.1-1997）；4.建筑物防雷设计规范（GB50057-1994）；5.110750kV 架空送电线路设计技术规范（GB50545-2010）；6.交流电气装置的过电压保护和绝缘配合（DL/T6202-1997）；7.架空送电线路铁塔结构设计技术规定（DL/T5154-2002）；8.钢结构设计规范（GB 500172003）；9.送电线路铁塔制图和构造规定（DLGJ136-1997）；10.架空送电线路基础设计技术规定（DL/T5219-2005）；11.建筑地基基础设计规范（GB 500072002）；12.混凝土结构设计规范（GB500102002）；13.交流电气装置的接地DL/T621-1997；14.电力工程气象勘察技术规程（DL/T5158-2002）；15.输电 线路 对电 信线 路危 险和 干扰 影响防 护设 计规 程(DL/T5033-2006)；16.建筑结构荷载规范（GB500092001）；17.高压绝缘子瓷件技术条件（GB 772-1987）；18.电力设施抗震设计规范（GB5026096）；19.其他相关的现行国家规程、规范及行业标准。1.2 设计范围本阶段为 XX 设计投标阶段，根据招标文件及收资情况，设计范围包括：（1）线路起止 xx 变电站，线路长度 xx，所选用的导、地线型号-；（2）线路起止变电站 110kV 线路配套的通信工程本体设计。2 2 路径方案比选及方案确定路径方案比选及方案确定2.12.1 路径方案选择原则路径方案选择原则确定本工程路径方案时，主要考虑了以下原则：（1）按照系统规划安排，在变电站进出线范围考虑线路走廊统一规划。（2）避让沿线市县城乡（镇）规划区以及风景区，尽最大可能满足市、县、乡的规划要求。（3）尽量靠近现有公路，充分利用各乡村公路以方便施工运行。（4）尽量缩短线路路径、降低工程造价。（5）尽可能避让级通信线、无线电设施以及电台。（6）避开成片林区，保护自然生态环境，减少林木砍伐赔偿费用。（7）尽量避让大的成片房屋。（8）避让军事设施和重要的通信设施。（9）满足上述条件下，尽量缩短线路路径、降低工程造价。除上述之外，应充分考虑地形、地质条件等因素对送电线路安全可靠性及经济性的影响，优选路径，经过综合分析比较后选择出最佳路径方案。2.22.2 线路路径方案概况线路路径方案概况方案一：（本线路工程起于 XX 站，叙述线路具体走向，途经具体区域，止于 XX 站，及交叉跨越情况等。）本方案线路全长约 XXkm，全线按单（或双）回路设计，曲折系数 XX。(可突出说明该方案优点)。方案二：（本线路工程起于 XX 站，线路具体走向，途经具体区域，止于 XX 站，及交叉跨越情况。）本方案线路全长约 XXkm，全线按单（或双）回路设计，曲折系数 XX。(说明该方案优缺点)。线路路径走向见附图-XX 图。2.32.3 路径方案比选路径方案比选两方案的主要项目比较情况见下表：表 2.2 110kV XX 线路径方案对比表序号比较项目方案一方案二1线路长度XXXX2转角数量XXXX3地质条件XXXX4交通条件XXXX5运行条件XXXX6青赔费用XXXX7取得协议难度XXXX对比两方案：方案一比方案二短，方案一是沿县道北侧走线，方案二是沿县道南侧走线，在各条件基本相同的情况下；经综合技术经济比较，我公司推荐采用方案一，并以此作为开列设备材料和投资估算的依据。3 3 方案一自然条件及交通条件方案一自然条件及交通条件3.13.1 两端变电站进出线情况两端变电站进出线情况3.1.1XX110kV 变电站出线布置如下：（箭头方向为线路出站方向）。名称名称XX备用相序相序C B AC B AC B AC B AXX110kV 变电站进线布置如下：（箭头方向为线路进站方向）。名称名称XX备用相序相序C B AC B AC B AC B A3.23.2 地形条件地形条件本线路路径所经地段均以山地为主，地形起伏较大。其土层分布主要为残积砂质粘性土，其特性为：黄褐色，硬塑坚硬状态，承载力较高。沿线丘陵，以松杂树为主。丘陵大多数完整、稳定，工程地质条件一般。沿线主要有城镇公路、乡村之间的水泥路和砂石机耕路可利用，交通相对一般。（主要跨越情况。）沿线地质划分为：岩石 40%、松砂石 50%、普通土 10%。3.33.3 地质、水文条件地质、水文条件根据中国地震动参数区划图（GB 18306-2001）及建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）（2008 年版），地震基本烈度为度区，地震动峰值加速度值为 0.1g，地震动反应谱特征周期值为 0.45s。设计地震分组为第二组。根据区域地质资料及踏勘调查，拟建线路路径区内主要出露地层为第四系（Q4）、志留系（S）地层，寒武系（）、泥盆系（D）、奥陶系（O）地层也有出露。受地层、地形及构造的影响和控制，场地地下水为第四系松散岩类孔隙水与基岩裂隙水。第四系松散岩类孔隙水分布于河流两岸漫滩、阶地，主要接受大气降水及河流上游补给，向低洼地段及河流下游段排泄，地下水补给充分，径流条件较好，水量丰富，水位受季节变化而变化，砂卵石为主要含水层，地下水埋深一般在 1.0-5.0m 左右，变幅 2-4m。该类地下水埋深较浅，对铁塔基础施工有一定影响，施工开挖时应加强坑壁支护及抽排水措施。另外，山间沟谷及低洼地段分布有少量上层滞水，埋深浅，水量小，施工开挖时应采取简易抽排水措施。基岩裂隙水分布在山地段，主要表现为风化带网状裂隙水，赋存于基岩风化裂隙中，由大气降水和地表水渗入补给，向附近沟谷等地势相对低洼地带排泄。由于山高坡陡，地下水埋深均较大，对线路塔基基坑开挖无影响。3.43.4 设计气象条件设计气象条件3.4.1 最大设计风速根据中华人民共和国电力行业标准110750kV 架空输电线路设计技术规范（GB50545-2010）的有关规定，110330kV 送电线路设计最大风速采用离地面 15m 高处 15 年一遇 10min 平均最大值，不应低于 25m/s。根据本线路附近已有线路的运行经验，本工程最大风速取 30m/s。3.4.2 设计覆冰厚度根据云浮气象站观测资料，并结合附近已有的 110kV 线路设计、运行经验，本线路按无覆冰设计。3.4.3 设计气象条件汇总根据前面对风速、覆冰分析结论，结合本省 110kV500kV 线路的设计运行经验，根据当地气象台的资料并参照已运行的线路设计资料和运行情况，本线路采用的气象条件组合见下表。气象条件温度(）风速(m/s)冰厚(mm)最高气温4000最低气温-1000覆冰情况-5105最大风速-5250大气过电压（有风）15100大气过电压（无风）1500内部过电压15150安装情况-5100年平均气温2000事故情况-500雷电日（日/年）734系统及系统及绝缘绝缘配合配合4.14.1导、地线选型导、地线选型根据设计招标文件要求，本工程架空线路导线截面为 240mm2，经校验截面为 240mm2的导线满足输送容量的要求，故本工程架空线路导线选用铝截面为 240mm2 的钢芯铝绞线。根据系统通信方案，本期110kVXX站至XX站线路工程新建一根XX芯OPGW光缆作为系统通信通道，同时兼作本工程线路防雷保护之用；另一根地线采用良导体 XX 型稀土钢芯铝绞线作分流防雷保护之用。4.24.2导导、地、地线结线结构和物理构和物理参数参数导地线的结构和物理参数详见下表。项目线 别导线地线名称钢芯铝绞线钢芯铝绞线型号LGJ240/40GJ50绞线结构（股数/直径 mm）铝：26/3.42钢:7/2.66钢绞线：7/3.0总截面(mm2)277.7549.46总直径(mm)21.669.0破断张力(N)79201.561800最大使用张力(N)31680.618176.5年平均运行张力(N)19800.4(25%)15450（25）安全系数2.53.4年平均运行张力/破断张力25%25%单位长度重量(kg/km)964.3423.7制造长度(m)20001500温度线膨胀系数(1/)18.91e-611.51e-6弹性系数(N/mm2)76000181423技术标准结构按 GB1179-83钢丝镀层技术按YB/T180-2000结构按 GB1200-75钢丝镀层技术按YB/T 179-2000注:上表中的破断张力已是保证计算破断力。光缆技术参数详见下表。型号项目OPGW 复合光缆计算截面积(mm2)103.0计算外径(mm)13.5保证破断张力(N)77000弹性系数(N/mm2)117300线膨胀系数(1/)14.8310-6单位重量(kg/km)533.0短路电流容量(kA2S)78.6热稳定温度()20200直流电阻(欧/km,20时)0.4674.34.3导、地线的防振措施导、地线的防振措施危害电线正常运行的振动方式主要为微风振动。高压输电线路广泛采用的防振措施为使用防振锤、阻尼线和预绞丝护线条防振。防振锤因单位重量较大对低频率振动有较大的阻尼作用，为架空线路的主要防振措施；阻尼线可利用其材料自阻尼性能消耗振动能量，故对抑制高频率振动效果较好；预绞丝护线条能增强导线的刚度，减小线夹出口导线的弯曲应力。防振锤是目前线路中广泛采用的一种积极防振措施，运行经验丰富,对减弱或消除架空线振动危害效果显著。本线路工程采用防振锤作为导线、地线的防振措施，其中导线、地线分别选用 FDZ-4、FDZ3 型防振锤。导线悬垂线夹中装设预绞丝护线条。防振锤安装个数如下表：防振锤数量线型型号123LBGJ-50-20AC FR-1RL300m300mL600m600mL900mLGJ-240/30FDY-4L350m350mL700m700mL1000m4.44.4 绝缘绝缘配合、绝缘子与金具配合、绝缘子与金具4.4.1绝缘配合原则（1）必须满足运行电压、操作过电压和雷电过电压的要求。（2）110 千伏电网的最高运行电压为 126 千伏。（3）各级污区参照110500 千伏架空送电线路设计技术规程（DL/T5092-1999）和广东省电力系统污区分布图（2008 年修订版）进行划分，相应的绝缘水平按GB/T16434-1996高压架空线路和发电厂、变电所环境污区分级及外电源绝缘选择标准来确定。（4）广东省广电集团有限公司文件广电生【2004】102 号“关于印发 广东省广电集团有限公司悬式绝缘子选型及爬电比距配置导则的通知”。（5）广东省电力试验研究所文件粤电试【2005】5 号文“关于明确各级悬式绝缘子爬电比距配置的通知”。（6）对通过清洁区的 110 和 220 千伏线路，耐张绝缘子串的绝缘子个数应比悬垂绝缘子串个数增加 1 片同型号绝缘子；对于杆塔全高超过 40 米的有地线的杆塔，高度每增加 10 米应增加 1 片同型号绝缘子。4.4.2 塔头空气间隙本工程杆塔的海拔高度不超过 1000 米，按线路设计规程，110 千伏线路带电部分与杆塔构件的间隙，在相应的风偏条件下，不应小于表 4.4.2所列数值。表 4.4.2带电部分与杆塔构件的最小间隙工况雷电过电压操作过电压工频电压最小间隙（米）1.000.700.254.4.3 污秽区的划分根据 2008 版广东省电力系统污区分布图的划分，本线路所处地区为级污区，考虑到未来工业区的发展及沿线城乡规划的特点，应增加一定裕度，全线绝缘配置按级污区考虑。根据广东省电力试验研究所文件粤电试【2005】5 号文“关于明确各级悬式绝缘子爬电比距配置的通知”,III级污区的爬电比距要求值 110 千伏系统为 2.482.78cm/kV（按系统最高工作电压计算）。4.4.4架空地线的绝缘选择本期工程线路的架空地线均采取逐基塔接地的措施。4.4.5绝缘子型号和片数的选择关于绝缘子的材质，目前主要有瓷质、钢化玻璃和以高分子聚合绝缘材料为主的硅橡胶复合绝缘子。在我省已运行的 110 千伏线路中，上述三种绝缘子均有使用。根据广电生【2004】102 号文件要求，本工程的导线耐张串推荐使用钢化玻璃绝缘子，导线悬垂串和跳线悬垂串推荐使用合成绝缘子。本工程导线悬垂绝缘子串选用 100kN级合成绝缘子。导线耐张绝缘子串选用双联 70kN级钢化玻璃绝缘子。跳线串选用单联 100kN级合成绝缘子。本工程主要导线悬垂串和耐张串的绝缘子型号、片数详见下表。绝缘子串类型绝缘子类型数量组装图号耐张单串绝缘子钢化玻璃绝缘子8 片JD-110-DN1耐张双串绝缘子钢化玻璃绝缘子16 片JD-110-DN2-1跳线绝缘子串固定式合成绝缘子1 支JD-110-DT6悬垂单串绝缘子合成绝缘子1 支JD-110-DZ1-1B悬垂双串绝缘子合成绝缘子2 支JD-110-DZ2-1B4.4.6绝缘子主要尺寸及机电特性单支 100 kN 合成绝缘子主要技术参数：额定机械拉伸负荷(kN)100备注额定电压（kV）110结构高度(mm)139015最小电弧距离(mm)1100大伞直径(mm)162小伞直径(mm)86大伞间距(mm)95最小公称爬电距离(mm)3200雷电冲击耐受电压 kV 不小于550工频湿耐受电压 kV 不小于300参考重量（kg）5.1跳线 100 kN 合成绝缘子主要技术参数：最小机械破坏负荷(kN)100kN防污型合成绝缘子备注额定机械拉伸负荷(kN)100连接结构标记16结构高度H(mm)138615最小电弧距离h(mm)1100最小公称爬电距离L(mm)3600雷电全波冲击耐受电压kV（峰值）不小于550工频一分钟湿耐受电压kV（有效值）不小于300玻璃绝缘子主要技术参数：最小机械破坏负荷(kN)70kN防污型玻璃绝缘子备注公称直径(mm)280结构高度(mm)146泄漏距离(mm)4501 分钟干耐受(kV)801 分钟湿耐受(kV)50冲击耐受电压(kV)125最小击穿电压(kV)1304.4.7导线绝缘子串组装形式按机械荷载要求，悬垂串分为单联串和双联串两类，耐张串也分为单联串和双联串两类。本工程线路金具选用原电力部电力金具产品样本（2000 年修订）中的定型产品。其组合方式详见各种绝缘子串组装图。（1）悬垂串悬垂串一般为单联，悬垂串与杆塔一点固定。双联悬垂串用于重要跨越、直线转角及荷重很大处。（2）耐张串耐张串一般为双联，与杆塔一点固定。单联串用于进出线档。（3）跳线串为满足风偏时跳线对塔身的电气间隙要求，跳线串每串悬挂重锤 3 片，计45 公斤。表 4.4.7 主要的导线绝缘子串适用范围4.4.8 绝缘子安全系数按照110kV750kV架空输电线路设计规范（GB 50454-2010）规定，悬式绝缘子机械强度安全系数用“机械破坏荷载”来计算，其安全系数为：最大荷载情况时取 2.7，断线情况时取 1.8,双联验算断一联的安全系数取1.5。4.4.9 金具安全系数与型号本工程导线和地线的金具原则上按原水电部 2000 年修订的电力金具产品样本选用，不足部分则按南京金具研究所的型号。金具的设计安全系数按规程规定，最大使用荷载情况为 2.5,断线、断联情况为 1.5。导、地线的耐张线夹、悬垂线夹及其直线接续管型号如下表。线型悬垂线夹耐张线夹接续管LGJ-240/40XGU-4XGU-5ANY-240/40JYD-240/40XLXGJ-50XGU-2NX-2JY-50G4.54.5防雷与接地防雷与接地4.5.1防雷组装形式绝 缘 子 串使用杆塔适用范围悬垂串单联悬垂线夹1FXBW4-110/100-1340直线塔一般档距双联悬垂线夹2FXBW4-110/100-1340直线塔大档距单联跳线悬垂线夹1FXBW4-110/100-1340(带重锤)耐张塔跳线串用耐张串双联压接式线夹28FC70P/146(污 III)正常拉力段用单联压接式线夹18FC70P/146终端塔变电站进出线档本工程所经地区，雷电活动较为频繁，年雷电日达 75 日，属多雷区。为提高线路的耐雷水平，降低雷击跳闸率，本工程采取如下措施：（1）全线架设双地线，直线塔上地线对边导线的保护角不大于 25 度；（2）杆塔上两根地线之间的距离，不超过地线与导线垂直距离的 5倍；（3）在一般档距的，导线与地线间的距离，按下式校验（计算条件为：气温15，无风）：S0.012L+1式中：S 导线与地线间的距离（米），L 档距（米）。4.5.2接地装置接地装置按土壤电阻率采用环形加风车式放射形浅埋水平布置接地型式，接地体采用10 圆钢并要求热镀锌，引下线采用12 圆钢。接地引下线要求热镀锌且不得外露过长。本工程变电站进出线段新建杆塔接地电阻不宜大于 7 欧。当接地电阻不能满足要求时设计推荐采用集中接地模块。土壤电阻率(M)100 及以下100-500500-10001000-20002000 以上工频接地电阻()1015202530在土壤电阻率大于 2000M 的地区，可采用 6-8 根总长不超过 500米的放射型接地体，若遇到岩石等特殊地区，可具体考虑特殊接地方式，如加降阻剂等。5 5杆塔选型杆塔选型5.15.1 杆塔规划选型杆塔规划选型根据优选路径方案，本工程 110kVXX 线经过地区为丘陵地形，沿线地质条件较好，无不良地质作用，立塔条件较为方便。基本风速：XXm/s；设计覆冰：XXmm；线路长度约 XXkm(单回 XXkm，双回 XXkm)；工程区地震动峰值加速度值为 XXg，对应的地震基本烈度为度，设计分组为第一组。根据本工程上述的特点和设计条件，我们首先分析了省内部分已运行的与本工程条件相似的 110kV 线路杆塔的优缺点，结合我公司近年来设计的 110kV 线路工程的情况，应用计算机处理技术进行了综合评价和统计分析，对本工程的塔型进行认真的规划。确定本工程全线选用广东电网公司典设的“XX 系列”和“XX 系列”自立式铁塔，双回线路部分铁塔采用导线呈垂直排列的鼓型直线塔及鼓型转角塔，单回线路部分铁塔采用导线呈三角排列的猫头直线塔及干字型转角塔。上述各系列铁塔具有减小走廊宽度、构造优化较好、塔材耗费合理、施工方便的特点。铁塔采用全方位高低腿设计，级差为 1.0m,使用时高差以 6.0m 为限。转角塔划分为 020，2040，4060，6090四个角度系列。规划塔型如下：(1(1）鼓型直线塔鼓型直线塔1H-SZ3：设计呼称高 33.0m；该塔型设计为导线呈垂直排列的鼓型形式，塔身断面为正方形。(2)(2)猫头直线塔猫头直线塔1B-ZM1：设计呼称高 18.024.0m；1B-ZM2：设计呼称高 18.027.0m；1B-ZM3：设计呼称高 21.0m；上述塔型均设计为导线呈三角排列形式，塔身断面均为矩形。(3)(3)鼓型转角塔鼓型转角塔1H-SJ1（020）：设计呼称高 18.024.0m；1H-SJ2（2040）：设计呼称高 21.0m；1H-SJ3（4060）：设计呼称高 18.0m；该塔型设计为导线呈垂直排列的鼓型形式，塔身断面为正方形，转角内外侧横担不等长。(4)(4)鼓型终端塔鼓型终端塔1H-SJ4（6090,兼 090）：设计呼称高 15.018.0m；该塔型设计为导线呈垂直排列的鼓型形式，塔身断面为正方形，转角内外侧横担不等长。(5)(5)干字型转角塔干字型转角塔1B-J1(020)：设计呼称高 15.021.0m；1B-J2(2040)：设计呼称高 15.021.0m；1B-J3(4060)：设计呼称高 18.0m；上述干字型塔型设计为导线呈三角排列形式，塔身断面均为正方形；当塔的转角度数大于 40时，转角内外侧横担不等长。上述各塔型均为螺栓连接的自立式角钢铁塔，均具有可减小走廊宽度、构造优化较好、塔材耗费合理、施工方便的特点。其外形尺寸详见铁塔一览图(XX)。这些塔型结构简单，受力合理，耗材经济，外观造型美观，具有丰富的设计、施工及运行经验，在我省已建成的 110 千伏线路中使用广泛。5.1.25.1.2 铁塔设计的主要原则铁塔设计的主要原则5.1.2.1 设计采用的主要规范、规程和规定（1）架空送电线路杆塔结构设计技术规定（DL/T 51542002）；（2）110kV750kV 架空输电线路设计规范（GB 50545-2010）；（3）重覆冰架空输电线路设计技术规程（报批稿）；（4）电力设施抗震设计规范（GB 50260-96）；（5）建筑抗震设计规范（2008 年版）（GB 50011-2001）；（6）钢结构设计规范（GB500172003）；（7）工程建设标准强制性条文（2006 版电力工程部分）；5.1.2.2 铁塔内力计算程序铁塔内力计算采用北京道亨兴业科技发展有限公司编写的自立式铁塔多塔高、多接腿满应力分析软件（2.0 版）。5.1.2.3 材料及标准（1）铁塔用钢材一般为 Q345、Q390 和 Q420 钢，质量等级不低于 B 级；钢材质量应分别符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）、低合金高强度结构钢（GB/T 1591）的规定。（2）连接螺栓（包括脚钉）采用 4.8 级、5.8 级、6.8 级和 8.8 级热浸镀锌螺栓，其材质和机械特性应分别符合现行国家标准紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱（GB/T 3098.1）和紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹（GB/T 3098.2）的有关规定。5.1.2.4 铁塔螺栓防盗及防松（1）基础立柱顶面（以最短腿计）以上 8m 平面以下范围内的自立式铁塔螺栓须装设防盗螺栓。（2）防盗螺栓采用双帽(内侧为紧固螺帽，外侧为防盗螺帽)且应能复紧，安装后露扣长度须满足规程要求。挂线点附近承受振动部位的螺栓须带双帽。防盗螺栓采用可拆卸式，以方便维修。5.1.2.5 铁塔防腐、防锈所有铁塔构件、螺栓（含防盗螺栓）均须热浸镀锌防腐。5.1.2.6 荷载情况（1）直线型塔安装荷载a.安装（含检修情况）导、地线及其附件的作用荷载包括提升导、地线、绝缘子和金具等重量（一般按 2.0 倍计算）、安装工人和工具的附加荷载，应考虑动力系数 1.1，附加荷载标准值导线取 1.5kN、地线取 1.0kN。b.双回路铁塔锚线按同时锚住六相导线或两根地线情况，但只考虑一相导线或一根地线正在进行锚线作业。锚线对地夹角不宜大于 20。（2）耐张转角塔安装荷载a.按锚塔、紧线塔或二者兼之，同时计入临时拉线的作用和紧线牵引绳产生的荷载。临时拉线可平衡导线及地线部分张力，临时拉线一般可平衡导、地线张力的 30，临时拉线对地夹角不应大于 45，其方向与导地线方向一致；紧线牵引绳对地夹角宜按不大于 20考虑，计算紧线张力时应计及导、地线的初伸长、施工误差和过牵引的影响。b.考虑临时拉线及牵引绳作用在塔上的垂直分量，并考虑一侧导、地线线条重量及施工人员、工具的附加荷载。附加荷载导线取 2.0kN，地线取1.5kN，动力系数取 1.1。（3）地震荷载本工程地震基本烈度为度，根据电力设施抗震设计规范（GB50260-96）和国家电网公司输变电工程抗震设计要点（基建2008603号），对于大跨越铁塔已进行抗震验算。（4）塔型考虑一根地线采用 OPGW 的荷载情况。5.1.2.7 铁塔与基础连接方式铁塔均推荐采用地脚螺栓方式与基础连接。5.25.2 估计铁塔数量估计铁塔数量根据本工程的气象条件，导、地线型号，荷载情况及线路沿线地形和交通条件，结合本工程线路走廊情况，经技术经济比较后估算塔型及数量如下：110kV110kV 塔型及估算数量塔型及估算数量(b=0mm)(b=0mm)序号序号用用 途途冰区冰区塔塔型型基数基数小计小计1单回路直线塔0mm、25m/sXXXXXX2XXXX3XXXX4转角塔XX（020）XXXX5XX（2040）XX6XX（4060）XX7双回路直线塔XXXXXX8转角塔XX（020）XXXX9XX（2040）XX10XX（4060）XX11终端塔XX（6090）XXXX本工程线路长度约XXkm，使用直线塔XX基(其中单回XX基，双回XX基)，转角塔XX基(含终端，其中单回XX基，双回XX基)，总计XX基铁塔。5.45.4 基础选型基础选型送电线路基础材料的耗量，对工程造价起着重要的作用，而基础造价不仅与线路地形、地质条件、地下水埋深、铁塔型式有关，而且与基础的结构型式有很大关系。基础型式的选择、设计，应做到安全可靠、经济合理、施工方便。通过总结、吸收我公司 110 千伏线路基础设计的成熟经验，并结合本工程特点，规划基础型式采用现场浇注的钢筋混凝土直柱式 L 型柔性基础。（可以说明基础优点）所推荐基础详见基础一览图。（图号：附图 XX）。6 6 OPGWOPGW 光缆线路设计光缆线路设计6.16.1 OPGWOPGW 选型原则选型原则OPGW 应具备架空地线和光纤通信两个功能，其设计应在满足送电线路相关设计规程对地线的全部要求下，同时满足对光纤通信性能和光纤传输衰耗的要求。其设计主要遵照如下规程及要求：1.交流电气装置的过电压保护和绝缘配合DL/T620-1997；2.交流电气装置的接地DL/T621-1997；3.电力系统光纤通信工程设计技术规定（报批稿）；4.电力系统光纤通信运行管理规定DL/T547-1994；5.110750kV 架空输电线路设计技术规范（GB50545-2010）；6.光纤复合架空地线（OPGW）用预交式金具技术条件和实验方法（DL/T766-2003）。OPGW 结构形式主要为中心束管式和层绞式两种，其结构见下：OPGW结构图铝包钢线光纤单元光纤纤芯铝合金线(a)中心束管式(b)层绞式中心束管式具有直径小，结构简单，但短路容量较小，因无中心加强芯，结构稳定性及抗侧压能力较差，适用于丘陵、平原等地形条件较好，且短路容量要求不高的场合。层绞式因有中心加强芯，结构稳定，抗侧压能力强，因截面一般较大可大大提高其短路容量，故适用范围较广，其直径一般较大。本工程短路电流较大，且位于山地，设计全线采用机械特性及短路容量较高的层绞式 OPGW。6.26.2 OPGWOPGW 热稳定设计热稳定设计（1）OPGW 的允许短路电流根据 DL/T621-1997“交流电气装置的接地”规程，OPGW 必须有足够的载流容量，即当线路上任一点发生接地短路故障时，流过 OPGW 的最大短路电流必须小于其允许短路电流，OPGW 方可视作满足热稳定的要求。按 2015 年的系统短路阻抗计算，并考虑 OPGW 30 年的运行寿命，因此计算地线热稳定时，所用短路电流应在 2015 年系统容量的基础上再适当加大，以及参考其它 110kV 线路带 OPGW 的设计、运行经验，在此基础上确定本工程的 OPGW 型号及另一根地线型号。（2）OPGW 短路电流容量要求电力线路发生接地短路时，通过OPGW 的部分地线返回电流将使其发热，如 OPGW 的温升超过允许值，则可能损坏光纤或增大光纤传输衰耗。一般的，OPGW 选型均为按照生产厂家提供的允许短路容量(kA2t)来校验热稳定。(kA2t)意为线路发生短路故障时，通过 OPGW 的最大短路电流平方与短路等效时间的乘积。（3）短路等效时间的确定参照“电力系统光纤通信工程设计技术规定”（报批稿）规定，OPGW 热稳定校验用短路电流等效时间应计及自动重合闸动作的整个主保护动作时间，即：（继电保护动作时间+开关动作时间+短路电流非周期分量时间）2。本工程 OPGW 校验用短路电流等效时间取 0.25s。6.36.3 OPGWOPGW 及分流地线的选择及分流地线的选择（1）地线与 OPGW 短路容量选择尽可能小的电线直径、截面可明显降低杆塔地线支架荷载。根据 OPGW的纤芯余长要求、防雷要求及短路容量，所以全线 OPGW 选用层绞式结构OPGW-80。根据系统通信的要求，本期工程采用 1 根 XX 芯的 OPGW 光缆代替 1 根普通地线。（2）OPGW 短路电流分配计算线路出现短路时，地线返回总电流在 OPGW 及另一根地线的分布取决于OPGW 和另一根地线的电气参数。即短路电流在两根地线间的分配与地线各自的自阻抗及互阻抗有关，为保证 OPGW 的安全运行，在短路事故中能有效分流。所选定的 OPGW 和分流地线满足本工程地线热稳定要求。6.46.4 气象条件确定气象条件确定根据气象站资料搜集整理，结合现场风、冰、雷电活动情况等，参照附近已设计运行的线路经验及电力线路设计技术规定，确定本工程采用的设计气象条件组合如下表：气象条件温度(）风速(m/s)冰厚(mm)最高气温4000最低气温-1000覆冰情况-5105最大风速-5250大气过电压（有风）15100大气过电压（无风）1500内部过电压15150安装情况-5100年平均气温2000事故情况-500雷电日（日/年）736.56.5 铁塔使用情况铁塔使用情况铁塔使用情况见下表：序号序号用用 途途冰区冰区塔塔型型基数基数小计小计1单回路直线塔0mm、25m/sXXXXXX2XXXX3XXXX4转角塔XX（020）XXXX5XX（2040）XX6XX（4060）XX7双回路直线塔XXXXXX8转角塔XX（020）XXXX9XX（2040）XX10XX（4060）XX11终端塔XX（6090）XXXX6.66.6 OPGWOPGW 设计张力及安全系数设计张力及安全系数OPGW 作为地线应在外过电压无风条件下，档距中央导线与地线间应满足规程要求的净距，以保证线路防雷的要求。OPGW 的张力主要取决于导、地线之间距离的配合要求，并应确保 OPGW光缆与另侧地线有相同的弧垂特性。由于各生产厂家生产的 OPGW 的技术参数不尽相同，具体的使用型号是生产厂商根据工程的实际使用条件量身定制，各厂商生产的同类 OPGW 在物理特性上有一定差异，要求有所区别。本阶段设计安全系数暂按照 4.0 选取。OPGW 最后的设计安全系数，需在材料招标确定后，再根据中标的 OPGW物理特性、铁塔使用条件要求、以及导地线弧垂过电压配合情况、与分流地线弧垂特性比较（两线形弧垂尽量接近）后进行修正。6.76.7 OPGWOPGW 防振防振OPGW 专用耐张、悬垂金具分别带有铝包钢、铝合金预绞丝，抗振能力较好。鉴于本工程在系统通信的重要性，为提高可靠性及 OPGW 运行安全度，根据实际使用档距的不同加装不同数量的 OPGW 专用防振锤，具体数量就见下表：防振锤型号0100m100250m250400m400600m4D-2002456.86.8 OPGWOPGW 接地接地为确保 OPGW 安全运行，参照全国其它地区设计、运行经验，OPGW 全线逐基铁塔接地。接地采用与OPGW 短路容量一致的专用接地线与杆塔相连（铁塔均已设置专用接地孔），以确保良好的电气连接。6.96.9 OPGWOPGW 金具金具OPGW 的单悬垂线夹的强度不小于 70kN，悬垂线夹对 OPGW 的握力14RTS（OPGW 拉断力），悬垂线夹出口处 OPGW 悬垂角允许值不小于 25。耐张线夹握力应达 OPGW 拉断力(RTS)的 95，且不得滑动和损伤 OPGW。耐张金具的破坏强度不小于 100kN。为方便两端接地电阻测量，OPGW 耐张金具在变电所进、出线构架需加装地线绝缘子。金具设计实际安全系数为：运行情况2.5，断线、断联情况1.5，满足相关设计规程的规定。OPGW 光缆的挂线金具由供货厂家配套提供，均需满足 OPGW 光缆金具的技术要求。6.106.10 OPGWOPGW 接头和盘长的要求接头和盘长的要求因 OPGW 内含通信光纤，在档内不允许接头，只能将 OPGW 从铁塔顶引下至专用接头盒进行接头，再将接头盒固定于铁塔上，因此 OPGW 的每盘长度必须按预先规划的指定盘长定货。7 7 新技术、新设备的建议新技术、新设备的建议（1）钢筋等强度剥落滚压直螺纹连接建议钢筋焊接采用等强度剥肋滚压直螺纹连接技术，该技术具有接头强度高、连接速度快、设备操作简单、性能稳定可靠、适用范围广、施工方便等特点，适用于直径 1640 毫米的 HRB335、HRB400 钢筋在任意方向和位置的连接。（2）建议本工程的 OPGW 采用全铝包钢结构，且外层单丝3.2mm，提高抗雷击能力。（3）采用新型节能型金具，如：铝合金悬垂线夹、节能型防振锤、新型防振金具，防振鞭、预绞式防振锤、装配式阻尼线、预绞式间隔棒、新型悬垂线夹，预绞式悬垂线夹、新型耐张线夹，双板插接式引流线耐张线夹、新型接续金具等。利用复合材料强度重量比大、重量轻具有绝缘能力的特点，节省线路投资，降低运行维护费用（4）送电线路铁塔结构，结合我国材料供应及加工情况选用尽可能优的材料，如非焊接构件可选用 Q420、Q460 钢材或进口高强钢材。构件型式应根据需要除等边角钢外选用管截面、不等边角钢或其它特性好的截面型式，结构布置应优化，铁塔设计标准化、产业化。优化设计杆塔，降低造价。（5）送电线路基础，结合地形、地质积极采用高强材料和结构特性优良的基础型式，力求提高效率和降低工程造价。（6）铁塔地脚螺栓采用高强材料，减小设计尺寸及重量，降低基础成本。（7）利用本工程相关航拍图片及最新版 1：1000 地形图等先进图形文件，精准的反映现场实际情况，更好优化路径方案，提高工作效率。8 8 投资概算、经济技术特点分析及控制造价的措施投资概算、经济技术特点分析及控制造价的措施8.18.1 主要技术经济指标主要技术经济指标见附表 8.18.28.2线路总概算表线路总概算表见附表 8.28.38.3控制造价的措施控制造价的措施8.3.1我公司将挑选从事过多项220kV输变电工程设计经验的项目经理及各专业主设人参加本工程的设计，为控制工程造价创造条件。8.3.2 积极推行限额设计，本工程在严格执行国家电力公司、电规院及本院关于限额设计管理办法的同时，协助业主做好控制工程造价的管理工作。8.3.3 在设计的各个阶段，项目经理对该阶段的主要技术经济指标进行检查，从而有效地控制工程造价。8.3.4 采