《新整理施工方案大全》（II期C1-C3）脚手架施工方案20090721.doc

南海峰景湾住宅楼 (自编C1C3）工程 外脚手架施工方案目录1、工程概况与编制依据22、施工准备工作及主要材料需用量计划33、一般规定44、外墙脚手架搭设有关要求55、落地式双排钢管外脚手架搭设标准56、脚手架的结构计算207、各项技术管理措施338、现场施工管理组织机构379、安全事故应急救援预案381、 工程概况与编制依据1.1工程概况1.1.1建筑概况 工程概述: 南海里水峰景湾II期C1-C3栋、CGJ-2栋商住楼项目位于南海里水镇林场，是由广东佛山珠江投资股份有限公司投资开发的商业项目。该工程西北向靠南盐路，本工程平面呈不规则形状，中间有矩形、弧形、由此，其施工放线较复杂。该住宅楼项目是由3栋商业住宅楼和1栋商铺裙楼组成，为框剪结构，地下1层，地上22层。总建筑面积为30347，地下室5811。1.1.2施工概况根据施工现场的实际情况建筑楼层从首层(地面)起搭设落地式钢管双排脚手架至屋顶，脚手架内立杆纵向柱距1.5m，外立杆纵向柱距1.5m；横向间距0.8m，平桥步距1.8m，最终搭设高度至塔楼檐口再加上1.5m（标高83.7m），落地式钢管排栅架搭设最高高度为72m，共40层平桥。脚手架四周在五层楼面(约15.800m) ,每隔约14.50m高（标准层5层），搭设一道斜挡板，全高共搭设5道斜挡板。脚手架平桥按1.80m一层平桥搭设，平桥面中间纵向铺设1根钢管，钢管面再横向铺设用6钢筋焊接的钢筋疏网作平桥板。每层平桥设0.18m高的踢脚板。全封闭式安全立网封闭防护（经国家有关部门认证产品）。1.2编制依据与参考书籍1.2.1建筑施工安全检查标准(JGJ59-99) 1.2.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001) 1.2.3建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、1.2.4广东省建设工程文明施工若干规定；1.2.5建筑施工高处作业安全技术规范；1.2.6施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)；1.2.7设计图纸及有关文件规范；2、施工准备工作及主要材料需用量计划2.1技术准备工作 为了保证该工程外脚手架的搭设及拆除方法切实可行，贯彻“安全、适用、可行、经济”的原则，必须做好各种材料机械加工的技术资料准备和材料、人员使用计划安排，做好安全技术交底工作，对操作工人进行考核培训，确保工人持证上岗。2.2物质准备工作 外脚手架材料采用48*3.0mm的优质钢管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件。防护挂网密目式安全网，平桥密铺高竹，为缩短工期，为立面墙施工创造条件，每层平桥均满铺高竹。该工程需要外架材料量大，由预算部作好各种资源用量及进场计划，保证材料按时进场，并按规定堆放。2.3劳动力准备2.3.1在项目经理及项目管理机构直接领导下，配备技术人员以满足该工程施工技术管理的各项需要。2.3.2选择技术素质高，有上岗资格证的架子班组，按生产进度计划组织劳动力进场，进行安全、消防、文明施工等各方面教育，并做到上岗人员上岗前体检，体检合格者方可上岗。3、一般规定3.1凡是有高血压、严重心脏病、癫痫病，以及其他不适于高空作业的人员，均不得从事架子工作业。凡参加高空作业人员，必须定期进行身体检查。3.2处于3米以上的高空作业时，必须配戴安全带，作业时戴安全帽。安全带必须系在牢固可靠的地方，作到高挂低用。3.3高处作业时，衣着要灵便，系紧系好。禁止赤脚、穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑鞋。严禁酒后作业。3.4严禁向下抛物体和工具；严禁在脚手架上下攀爬；严禁在四周没有安全网而又不系安全带的危险场所作业。3.5强台风、雷雨天、大雾天的环境，不准进行高处作业；夜间作业必须布置良好的照明设备。3.6操作时，精神集中，禁止打闹和嬉戏。工间休息时应下到地面或于楼层内安全位置，不许坐在外架上休息。3.7脚手架其负荷量每平方米不得超过二百七十公斤。3.8架子上原则上禁止堆料。如必要时，堆料不能过于集中。凡不符合规定的，架子工有权制止。3.9脚手架应固定于建筑物的牢固部位上，不应固定在管道及其他不牢靠的结构上。3.10施工场所的脚手架其使用期在半年以上者，经过大风、大雨后，要进行检查，发现问题及时处理。3.11架子搭设完毕，应汇同有关人员验收签证后方可交付使用。3.12脚手架的安装与拆卸，应按施工方案程序进行。施工区应设围栏或专人看守。4、外墙脚手架搭设有关要求4.1搭设范围本工程外架采用落地式双排钢管脚手架满搭方法，分段进行，按施工规范要求搭设。4.2有关要求按规范要求进行搭设，并每层平桥上铺高竹脚手板。由于外架是自下而上满搭，为安全起见，外架每二层与主体结构拉结一次，同时作到外架有拉有顶。考虑到外墙装修内立杆与建筑物主体之间的距离必须根据设计来确定，临边防护必须到位。5、落地式双排钢管外脚手架搭设标准5.1脚手架材质钢管质量须符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，外径不小于48mm，壁厚不小于3.0mm，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用。严禁使用有打孔的钢管。扣件要有出厂合格证，有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。凡是在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时扣件破坏者不得使用。5.2脚手架的基底对直接支承在地基上的落地式脚手架，应认真处理地基，确保地基有足够的承载力，避免脚手架发生整体沉降或局部沉降、倾斜等。脚手架对地基的一般要求：脚手架的立杆不能直接立于地面上，应加设底座和垫板（或垫木）。垫板（木）厚度不小于50mm；不得在未处理的起伏不平和软硬不一的地面上直接搭设脚手架。脚手架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基发生沉降。一般作法：施工现场脚手架，其立杆均处在回填土之上，回填土必须分层夯实。垫木宜采用长1.21.5m、宽不小于200mm、厚5060mm的木板，垂直于墙面放置或用长4.0m左右的木板平行于墙面放置，在脚手架外侧挖一浅排水沟排除雨水（图4-1）。5.3脚手架的扫地杆扫地杆是立杆下端绑扎的纵向和横向的水平杆，一般离下脚面不超过120mm。扫地杆必须用扣件扣牢，它的功能是用以约束立杆底脚所发生的位移和避免或减少脚手架的不均匀沉降。5.4架体与建筑物的拉结联墙点的位置在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不大于300mm。联墙杆在房屋每隔一层范围均需布置一排，一般竖向间距为脚手架步高的24倍，不宜超过4倍，而且绝对值在34m范围内。横向间距宜选用立杆纵距的34倍。不宜超过4倍。且绝对值在4.56.0m范围内。墙杆的间距大小还与脚手架的总高、立杆承受的内力和地区基本风压大小等有关。联墙杆必须从底部第一根大横杆处开始设置，沿整片脚手架均匀布置。在脚手架周边的端头（包括顶端）以及转角处，要加密联墙杆。刚性联墙杆一般采用如下四种做法：联墙杆和预埋件焊接而成。即在现浇混凝土的框架梁、柱上留预埋件，然后用圆钢或角钢一端与预埋件焊接（图4-3）。另一端与连接短管用螺栓连接。连接时要求混凝土的强度等级不低于15N/mm2。短钢管、扣件与钢筋混凝土柱连接（图4-4）。短钢管、扣件与墙体相连接（图4-5）。现浇混凝土的梁板上预埋竖向短钢管，然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接，另一端用直角扣件与立杆连接。（如图4-6）：5.4.1联墙杆宜采用梅花形布置。如图（4-7）：5.4.2联墙杆所在位置有时可能遇到门窗洞口，可以用添加附加短钢管的办法来实现联结。5.4.3施工过程中当个别联墙杆被拆除后在相当一段时期内难于补上时，必须采取有效的加强措施。如附近添设一个临时的联墙杆，限制施工荷载或加强横向刚度等。5.5脚手架板的铺设首层隔离层和施工操作层沿纵向满铺脚手板，作到严密、牢固、铺平、铺稳，不得超过50mm的间隙。架子上不准留单块脚手板。脚手板在纵向的接头有对接铺设和搭接铺设二种（图4-8）。5.5.1对接铺设的脚手架板，在每块脚手架板两端下面均要有小横杆，杆离板端的距离应不大于150mm，小横杆应放正、绑牢。5.5.2搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于200mm，接头处必须在小横杆上，脚手板与小横杆之间的不平处允许用木块垫实并绑牢，不许垫砖块等易碎物体。严禁留探头长度150mm探头板。脚手板应在下列部位给予固定：脚手板的两端和拐角处；沿板长方向间隔150200；坡道和平台的两端；其他可能发生滑动和翘起的部位。5.6立杆的纵距、横距、步距立杆的纵距脚手架高度H脚手架的纵向间距L30m1.82.0m3040m1.41.8m立杆的误差控制在脚手架的高度段H内，立杆的全部垂直偏差绝对值规定如下： 当H30m时，偏差不大于H/200。 当H30m时，偏差不大于H/400。作业面的横向尺寸：横向水平杆（小横杆）伸出纵向水平杆（大横杆）外的长度不宜小于100mm，以防止小横杆从大横杆上滑脱。双排脚手架的里立杆距墙体的距离为250300mm。以保证工人有一定的操作活动空间。由于结构施工和装饰施工操作工艺的不同，材料用量、堆放运输方式的不同，对作业面尺寸要求均有所不同。小横杆的里端离墙面的距离、对结构脚手架和装修脚手架因不同需求而异。各式脚手架的尺寸类型尺寸类型结构脚手架装修脚手架小横杆里端距墙面距离a100mm150mm150mm200mm双排脚手架外立杆间的距离b1.00mm1.50mm0.80mm1.20mm脚手架的步距：一般为1.8m，底步不大于2m。5.7外脚手架的防护5.7.1离地面2m以上铺设脚手板的作业层都要在脚手架外立杆的内侧绑两道牢固的护身栏杆和挡脚板。5.7.2两道护身栏杆离脚手架的高度分别为1.2m和0.6m，紧贴外立杆内侧安设两道水平钢管。5.7.3挡脚板宽度在180mm左右。5.7.4架体须超过施工操作层1.2m高，中间须加防护栏杆。5.7.5密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂；使用的密目式安全网须是建设部认证产品。5.7.6内立杆与建筑物主体之间每隔10米架须满铺脚手板，防止物体坠落伤人。对于高层脚手架，顶层应满铺脚手板，以保证脚手架的顶端有足够的横向水平刚度。5.7.7当风力大于六级时，工人不得在架子上进行施工操作。5.8支撑体系脚手架必须设置支撑体系。支撑体系包括纵向支撑（剪刀撑）、横向支撑和水平支撑，这些支撑应和脚手架这一空间构架的基本构件很好联结。5.8.1纵向支撑：5.8.1.1脚手架高度在25m以下时，在脚手架两端和转角处必须设置剪刀撑。中间每隔1215m设一道（图4-9a），且每片架子不少于三道。剪刀撑宽度宜取35倍立杆纵距，斜杆与地面夹角宜在45°60°。接点离地面不宜大于500mm。5.8.1.2剪刀架高度在2550m，除沿纵向每隔1215m设置一道高度自下而上连续设置的剪刀撑外。在相邻两排剪刀撑之间需沿高度每隔1015m加设一道沿纵向通长的剪刀撑（图4-9b）。（a）（b）图4-9 剪刀撑分布形式5.8.2横向支撑横向支撑是指在横向承力结构内从顶沿全高呈之字形设置连续的斜撑。在下列位置必须设置横向支撑：脚手架的纵向传力结构架构件被限制不能形成封闭形。如“一”字型，“L”字型，或“凹”字型的脚手架，其两端必须设置横向支撑。并于中间每隔六个间距加设一道横向支撑；脚手架高度超过25m时，每隔六个间距要设置横向支撑一道。5.8.3水平支撑没有铺板的水平板空腹桁架在二榀横向承力结构之间必须设置小横杆，其间距对结构脚手架不宜大于1m，对装修脚手架不宜大于1.2m，这些小横杆和大横杆均应紧密相扣。对承力较大的结构脚手架，为了使其有更大的水平横向刚度，需在设置联墙拉结杆件的脚手架水平面内连续添设水平斜杆，呈之字型布置，形成一个刚度较大的水平桁架。5.9杆件搭设构造要求5.9.1立杆：在竖立杆时，要注意杆件的长短搭配使用。立杆的接头除顶层可采用搭接接头外，其余必须采用对接扣件实行对接头。搭接时的搭接长度不应小于1m，用不小于两个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不小于100mm。立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一。相邻接头的高度应大于500mm。单杆和双杆的连接构造有两种（图4-10）：上部单立杆是由下部立杆中的一根延伸而成。该杆应按承受全部上立杆荷载的70%来考虑。5.9.2大横杆：大横杆的长度不宜小于三跨，且不小于6m。立杆和大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于500mm。大横杆最好采用对接扣件连接。如采用搭接连接时，搭接长度不应小于1m，并用三个旋转扣件扣牢。大横杆接头与相邻立杆的距离不大于纵跨的五分之一。同一水平内的内外两根大横杆的接头和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内。相邻接的水平距离应大于500mm。5.9.3小横杆：小横杆紧贴立杆布置。小横杆搭于大横杆上，用直角扣件扣紧，对贴近立杆的小横杆亦可紧固于立杆上。5.9.4斜杆：纵向支撑的斜杆与地面夹角在45°60°。斜杆用扣件与脚手架扣紧的连接头两端距脚手架节点（即立杆和横杆的交点）不大于200mm。除两端扣紧外，中间尚需增加24个节点。斜杆的最下面一个连接点距地面不宜大于500mm，以保证脚手架的稳定。斜杆的接长宜采用对接连接，当采用搭接时，搭接长度不小于400mm，并用两只旋转扣件扣牢。5.10荷载承重脚手架负荷量每平方米不宜超过270kg。不应在脚手架上附装机械设备、摇臂扒杆、悬挑平台、拉缆风绳及搭（挂）卸料槽（斗）、砼输送泵等。5.11特殊部位处理5.11.1脚手架斜道脚手架斜道（图4-11）是作为人员上下通行用的通道，宽度不宜小于1米，坡度宜为1：3（高：长）。一般为之字形斜道的拐弯处要设置休息平台，宽度不小于1.2m。5.11.1.1斜道处立杆的荷载往往最大，因为层层有脚手架板及挡脚板等重量，因此斜道处的立杆要验算其稳定性，若不足时，可采取增加钢管立杆的方法或局部卸荷的措施。5.11.1.2斜道两侧、端部及平台外围，必须设置剪刀撑。宽度大于2米的斜道，在脚手板下的小横杆下，应设置之字形横向支撑。斜道两侧及平台外围应设置两道护身栏杆及高度不小于180mm的挡板脚板。5.11.1.3斜道脚手板上必须设防滑条，防滑条间距不大于300mm。采用搭接法铺脚手板时，接头必须在小横杆，搭接长度不小于200mm，板头凸处用三角木填顺，脚手板采用对接时，接头处下面应设两根小横杆。5.11.2洞口脚手架遇到施工时需通行的门洞口时，为了施工方便和不影响通行和运输，应将洞口的立杆抽走。这样洞口上的立杆不能落到基底上，这时应采取的构造措施是（图4-12）洞口上的立杆从洞口上的大横杆开始扣接。洞口上的内外大杆可用两根钢管加强。脚手架的内外两侧在洞口边要设人字形斜撑，斜撑与地面成60度夹角。斜撑应与洞口上的立杆和大横杆扣接牢固，使立杆上所传来的荷载通过斜撑传到地基。洞口两侧的立杆、可用双钢管加强。5.11.3挑檐和其它凸出部位的处理 挑檐和其它凸出部位，采用斜杆将脚手架挑出，形成挑脚手架。详图4-13。5.11.3.1斜杆应在每根立杆上挑出，与水平夹角不得小于60度角。5.11.3.2斜杆两端均应交于立杆与大横杆、小横杆的节点。5.11.3.3挑脚手架最外排立杆与脚手架两排立杆，至少应连接设置三道平等的大横杆。挑脚手架挑出部分高度不超过两步架，挑出部分的宽度和斜杆间距，均不得大于1.5m。小横杆间距不得大于1m，两端必须扣牢。使用荷载不得超过10N/m2。5.11.4封顶脚手架封顶时，为了保证施工时的安全，外排立杆高度必须超过房屋檐口1.2米的高度。并要设置两道护身栏和一道挡脚板，挂安全立网。房屋外立杆的高度要超出女儿墙顶1.2米，对坡屋顶必须超过檐口1.5m。内排立杆顶端低于檐口150200mm。最上一排联墙杆上部的自由高度不大于4m。5.11.5卸载当脚手架承受的荷载过大时，可采用卸载的措施将部分荷载传给主体结构承受。卸载装置可为下撑式桁架（图4-14-1、图4-14）或斜拉式桁架（图4-15），桁架的水平悬挑杆件支托大横杆（贴近立杆）。 图4-14-1卸荷层要设水平支撑，上下两层要增设联墙杆。5.11.6安全通道及水平安全挡板设置5.11.6.1结构施工自二层起，凡人员进出的通道口，外用电梯周边，施工机械上方，均应搭设安全防护棚。（图4-17）。5.11.6.2在有作业棚、外来车辆及外来人行通道，为保证安全起见，必须设置这个面的水平安全挡板。（见图4-16）5.11.6.3高度超过24米的层上的交叉作业，应设双层防护，防护棚应采用5cm厚木板或双层跳板搭设。5.11.6.4防护棚长度应满足坠落半径的要求，宽度满足每侧伸出通道边不小于1米。其中，可能坠落半径R与可能坠落高度H的关系是：H=215m时，R=3m；H=1530m时，R=4m；H30m时，R=5m。5.11.5避雷接地 高层塔楼外架子需作避雷接地，接地采用镀锌扁钢30×5，每栋4根顺四角沿脚手架向上爬升，每次高于脚手杆3米，端部用30镀锌管焊258镀锌钢棒，30与扁钢采用焊接，扁钢下部打入坑底岩土中，接地电阻小于4欧姆。5.12搭设和拆除顺序搭设顺序：做好搭设的准备工作按房屋的平面形状放线铺设垫板按立杆间距排放底座放置纵向扫地杆逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆加设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢，在装设两道联墙杆后可拆除）第三、四步大横杆和小横杆设置联墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑护身栏杆和挡脚板挂安全网。拆除顺序：拆除的原则：先搭的后拆，后搭的先拆。先从钢管脚手架顶端拆起。拆除的顺序为：安全网护身栏挡脚板脚手板小横杆大横杆立杆联墙杆纵向支撑。脚手架拆除安全技术要点：外脚手架的拆除应按自上而下的顺序进行。拆除钢管应码好、捆好、扣件用尼龙袋装好，安全网叠好并逐一由塔吊吊落至地面堆放，做到工完场清。拆除时，在外墙需修补的地方，应暂时停下来，配合管理人员、泥水工做好墙体的修补及墙面粉尘的清理工作；配合幕墙施工人员清理及修补幕墙存在的缺陷。做好成品保护工作，施工过程必须确保墙面、玻璃幕墙不被损坏及污染。拆除后的一切材料按指定地点堆放整齐。外脚手架拆除时，应派专人守护下面，禁止无关人员进入拆除危险区，确保安全。在拆除前，应先与施工外墙的人员商定交叉作业范围，错开工作面，确保施工安全。6、脚手架的结构计算立杆纵距a=1.5m，立杆横距b=1. m，步距h=1.80m，内立杆距墙b=0.1m。外架与建筑主体结构连接点的布置，竖向间距H1=3.6m，水平距离H2=3L=4.5m。6.1小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。6.1.1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/4=0.112 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.5/4=0.75 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.112+1.4×0.75 = 1.231 kN/m； 小横杆计算简图6.1.2.强度验算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.231×12/8 = 0.154 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =30.292 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =30.292 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！6.1.3.挠度验算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.112+0.75 = 0.901 kN/m ； 最大挠度 V = 5.0×0.901×10004/(384×2.06×105×121900)=0.467 mm；小横杆的最大挠度 0.467 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！6.2大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。6.2.1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1=0.038 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1×1.5/4=0.112 kN；活荷载标准值: Q= 2×1×1.5/4=0.75 kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.038+1.2×0.112+1.4×0.75)/2=0.616 kN； 大横杆计算简图6.2.2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.417×0.616×1.5= 0.385 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.385=0.392 kN.m最大应力计算值 = 0.392×106/5080=77.152 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 77.152 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！6.2.3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.038+0.112+0.75）/2=0.45kN V= 3.029×0.45×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900 )= 1.834 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.834=1.886 mm；大横杆的最大挠度 1.886 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！6.3扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1×3/2=0.058 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1×1.5/2=0.225 kN；活荷载标准值: Q = 2×1×1.5 /2 = 1.5 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.058+0.225)+1.4×1.5=2.508 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6.4脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.00×3/2)×0.038/1.80×30.00 = 4.704；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×16×1.5×(1+0.1)/2 = 3.96 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×16×1.5/2 = 1.8 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×30 = 0.225 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.689 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×1×1.5×2/2 = 3 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.5 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.5×1×1.13 = 0.395 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×10.689+ 1.4×3= 17.027 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×10.689+ 0.85×1.4×3= 16.397 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.395×1.5× 1.82/10 = 0.229 kN.m；6.5钢丝绳卸荷计算 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为60m;第2 次卸荷净高度为50m; 经过计算得到a1=arctg5.000/(1.000+0.100)=77.593度a2=arctg5.000/0.100=88.854度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.5×17.027×10/30 =8.513 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 8.513/0.977 = 8.717 kNT2 = P2/sina2 = 8.513/1.000 = 8.515 kNG1 = P1/tana1 = 8.513/4.545 = 1.873 kNG2 = P2/tana2 = 8.513/50.000 = 0.170 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =8.717 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 8.717kN，=0.82，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×8.717×6.000/0.820)0.5 = 11.3 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =（2×Fg/f/）0.5 =（2×8.717×103/50/3.142）0.5 = 11 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 11.3 mm，必须拉紧至 8.717 kN，吊环直径为 11 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 8.0 mm，必须拉紧至 4.358 kN，吊环直径为 8 mm。6.6立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 17.027×15/30 =8.513 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8513/(0.186×489)=93.601 N/mm2；立杆稳定性计算 = 93.601 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 16.397×15/30 =8.198 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8198.4/(0.186×489)+228733.47/5080 = 135.164 N/mm2；立杆稳定性计算 = 135.164 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！6.7连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.395 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.97 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.97 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 100/15.8的结果查表得到 =0.984，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.984×4.89×10-4×205×103 = 98.641 kN；Nl = 13.97 < Nf = 98.641,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 13.97小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！6.8立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 80 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =34.054 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 17.027×15/30 =8.513 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=34.054 fg=80 kpa 。地基承载力满足要求！7、各项技术管理措施7.1脚手架材料质量控制措施7.1.1所有进场材料，采取出入登记制度，进场材料均应有材料合格证明，有怀疑时，应分批抽样送检；经验收合格后，应整齐堆放在指定地点，且挂牌标示，杜绝不合格材料混入场内使用，不合格材料应封存示标识，禁止使用。7.1.2钢管材质要求：7.1.2.1严重锈蚀、弯曲、有裂缝的钢管严禁使用，使用的钢管应先作好防锈处理，使用的钢管应符合国标3号钢的技术要求，外径不小于48mm，壁厚不小于3.5mm。7.1.2.2有脆裂、变形、滑丝的扣件，禁止使用，扣件使用前漫泡柴油作防锈处理