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    《新整理施工方案》江门市某酒店QTZ63塔吊基础计算书.doc

    • 资源ID:9022657       资源大小:234.04KB        全文页数:9页
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    《新整理施工方案》江门市某酒店QTZ63塔吊基础计算书.doc

    江门市*QTZ63塔吊基础计算书工程名称:江门市*工程地点:江门市*酒店北面建设单位:江门市*房地产发展有限公司设计单位:广东*勘察设计院施工单位:广东省第*筑集团有限公司编制单位:广东*公司 审批单位:广东省第*筑集团有限公司部 门:*工程项目部 部 门:总工室编制人: 刘 星 军 审批负责人: 审核人: 编制日期:2004年2月28日 审核日期: 年 月 日 *共设四台塔吊,其中三台(13#)是QTZ5515型固定式塔吊,另外一台QTZ63型固定式塔吊。以下是QTZ63型固定式塔吊基础计算书。QTZ63固定基础节塔式起重机桩基础(四桩基础)桩基承台尺寸及载荷表桩基承台边长L()桩基承台高h()桩基承台重量Fg(KN)垂直载荷Fv(KN)水平载荷Fh(KN)弯矩M(KN·m)400预应力管桩单桩承载力设计值(KN)抗压抗拉50001300812.579543.7234516504051 单桩作用荷载计算(如图10)(1)当塔吊臂与桩基承台边线平行时 =(812.5+795)/4±(2345+43.7×1.3)×2/(4×22)=401.875±300.226=702.1KN(101.65KN)(2)当塔吊臂与桩基承台边线成45°时=(812.5+795)/4±(2345+43.7×1.3)×22/2( 22)2=401.875±424.65=826.53KN(-22.775KN)2 单桩抗压与抗拔承载力计算(1)抗压承载力计算式中 Rk单桩轴向承载力标准值; R单桩轴向承载力设计值; qp桩端土的承载力标准值;Ap桩身横截面面积;Up桩身周边长度;qsi桩周土的摩阻力标准值;li按土层划分的各段桩长;Qmax单桩承受最大压力计算值。有效桩长为6m的桩进行抗压承载力计算:土质为全风化岩qsi=90kPa,qpk=4000kPa=3.14X0.22X4000+90X6X3.14X0.4=1178.4KN因为Rk=1178.4KN(Fg+Fv)/4=401.875KN,且1.2Rk=1.2×1178.4=1414KNQmax=826.53KN时,满足要求。 (2) 抗拔承载力的计算(当Qmin<0的情况时)当+时,满足要求。在桩施打前,根据地质资料进行验算,满足要求后才能施工。式中 Uk单桩竖向极限抗拔承载力标准值;s桩侧阻抗力分项系数,取1.65;Gp管桩自重;Up桩身周边长度;抗拔系数,取0.5;qsi桩周土的摩阻力标准值;按土层划分的各段桩长;Qmin单桩承受最大拉力计算值。+=90×6×3.14×0.4×0.5/1.65+5.65=211.2>满足要求3 桩基承台配筋计算(砼C35,钢筋级)已知 =4000, b=5000,h0=h-100=1300-100=1200,=500,S=1200,=702.1KN,=-22.775KN, f = 19N/2所以 q=5000×10-3×1300×10-3×25=162.5KN/m。MA-A= q2= ×162.5×0.52= 20.3KN·mMB-B =sin450=(-22.775)×(4000-1200)×10-3/2=-31.89KN·mMC-C =2×702.1×(4000-1200)×10-3/2=1965KN·m下面对B-B截面及C-C截面进行配筋计算(如图11)(1)B-B截面配筋计算: MA-A=31.89KN·m 为负弯矩=1.4×31.89×106/(19×5000×12002)0.00032查表: = 1=1.4×20.3×106/(310×1×1200)1202取构造配筋,12200双向配筋(面筋)(2)C-C截面配筋计算: MC-C=1965KN·m=1.4×1965×106/(19×5000×12002)= 0.0203查表: = 0.99fcm混凝土弯曲抗压强度设计值(N/mm2)=1.4×1547.5×106/(310×0.99×1200)=58652取18200双向配筋(底筋)4 承台受冲切承载力的计算(1)塔吊对承台的冲切(如图12) 式中 桩反力设计值; 冲切系数;冲跨比,=,取值范围为0.21之间;受冲切承载力截面高度影响系数;混凝土轴心抗拉强度设计值;冲切破坏锥体的有效高度。800<h=1300<2000,=1.57N/2,s=1200,h0=h-100=1300-100=1200,=702.1KN=0.96,a=(4000-1200)/2-200=1200,=1200/1200=1, =0.84/(1+0.2)=0.7=0.7×(1200+1200)×0.96×1.57×1200×10-3=3007KN=2 Qmax=2×702.1=1404.2KN <=3007KN,满足要求。(2)角桩对承台的冲切(如图13) 式中 桩反力设计值; 角桩冲切系数;角桩冲跨比,=,取值范围为0.21之间;受冲切承载力截面高度影响系数;混凝土轴心抗拉强度设计值;角桩冲切破坏锥体的有效高度。a从承台底角桩内边缘引45°冲切线与承台顶面或承台变阶处相交点至角桩内边缘的水平距离; c从角桩内边缘至承台外边缘的距离。800<h=1300<2000,=1.57N/2,s=1200,h0=h-100=1200c=500+200=700,=614.135KN=0.96,a=(4000-1200)/2-200=1200,=1200/1200=1, =0.56/(1+0.2)=0.47。=2×0.47×(700+1200/2)×0.96×1.57×1200×10-3=2187KN=614.135KN<=2187KN,满足要求。5. 承台受剪切承载力的计算(如图14) , ,=式中 斜截面的最大剪力设计值; 承台计算截面处的计算宽度; 剪切系数;剪跨比,=,取值范围为0.33之间;受剪切承载力截面高度影响系数;混凝土轴心抗拉强度设计值;受剪切截面的有效高度。=1.57N/2,=5000,s=1200,h0=h-100=1300-100=1200=702.1KNa=(4000-1200)/2-200=1200,=1200/1200=1.0, =0.9,=1.75/(1+1)=0.875=0.9×0.875×1.57×5000×1200×10-3=7418KNV=2 Qmax=2×702.1=1404.2KN<=7418KN,满足要求。6. 承台局部受压承载力的计算(1)桩顶承台局部受压 (-)式中 桩顶反力设计值; 桩外直径; 桩内直径;混凝土轴心抗压强度设计值。=16.7N/2,=400,=210,=826.53KN(-)=×3.14×(-)×16.7×10-3=1519.4 KN= Qmax=826.53KN<(-)=1519.4 KN,满足要求。(2)塔吊柱脚下承台局部受压式中 塔吊柱脚压力设计值; 塔吊柱脚承重钢板边长;混凝土轴心抗压强度设计值;=16.7N/2,= 500,=795KN,M=2345KN·m=5002×16.7×10-3=4175KN= =198.75+994.25=1193KN < a2=4175KN,满足要求。      = 说   明 星欣设计图库资料专卖店拥有最新最全的设计参考图库资料,内容涉及景观园林、建筑、规划、室内装修、建筑结构、暖通空调、给排水、电气设计、施工组织设计等各个领域的设计素材和设计图纸等参考学习资料。是为广大艺术设计工作者优质设计学习参考资料。本站所售的参考资料包括设计方案和施工图案例已达几十万套以上,总量在数千G以上。 图库网址ftp:/ 联系QQ:447255935电话:13111542600 

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