《新整理施工方案》转换层方案.doc

目 录一、工程概况：2二、编制依据3（一）、现行相关标准、规范、规程3（二）、施工图纸及有关文件4三、施工计划1（一）施工进度计划1（二）、施工材料计划1（三）设备材料计划2四、转换层模板支撑体系设计2（一）、设计荷载：2（二）、选用材料：2（三）、模板支撑系统的设计及验算3（五）、支承楼板强度验算32（六）、综合结论33（七）模板及支撑架体的拆除33（八）、模板高支撑架的构造和施工要求34五、转换层钢筋施工35六、混凝土施工50（一）、施工部署50（二）、施工区域、流水段的划分及施工顺序52（三）、施工程序及工艺流程52（四）混凝土浇筑54（五）、质量程序控制体系57（五）、安全、文明施工、环保管理措施61转换层施工方案 一、工程概况：工程名称： 建筑面积：总建筑面积62525m2,其中地上部分69508.61 m2，地下部分9458.03 m2本工程地下室二层，地上29（其中：裙楼三层，塔楼29层）；转换层位于结构三层（8.9714.47m），层高5.50M，板厚180mm。主梁截面尺寸为110032200、100032000、90032400、90032200、80032200、80032000、80031800、70031600、60031500、50031000、45031500、次梁截面尺寸为45031500、40031000，30031200，4003600。梁下线荷载和高度都较大。此层的支模方案、架体支撑方案就要根据计算设计确定，以确保在大荷载、高净空下合理安全地布置支撑系统，保证其承载力和稳定性满足要求。梁、柱、剪力墙、板混凝土强度等级为C55，楼梯为C30。纵向受力钢筋、箍筋均为三级，梁、剪力墙拉钩、楼梯板的分布筋为一级钢筋。二、编制依据 （一）、现行相关标准、规范、规程序号名称编号1工程测量规范GB50026-932建筑工程测量规程DBJ01-21-953建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20014混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20025建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20086混凝土结构设计规范GB50010-20027建筑结构荷载规范GB 50009-20018钢结构设计规范GB 50017-20039木结构设计规范GB50005-200210建筑工程施工现场供用电安全规范GB50195-9411建筑机械使用安全技术规程JGJ33-200112建筑施工安全检查标准JGJ59-9913建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-200114建筑结构荷载设计手册GBJ17-8815混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-200216混凝土质量控制标准GB50164-9217混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-9518混凝土结构耐久性设计与施工指南CCES01-200419工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分)2002年版编号内 容日 期编制单位1建筑设计施工图纸上海沪闵建筑设计院有限公司2混凝土结构设计施工图纸上海沪闵建筑设计院有限公司3图纸会审记录、工程洽商、设计变更通知单/（二）、施工图纸及有关文件4三、施工计划（一）施工进度计划转换层施工进度计划246810121416182022242628302468101214161820A栋模板A栋钢筋A栋砼浇筑B栋模板B栋钢筋B栋砼浇筑C栋模板C栋钢筋C栋砼浇筑（二）、施工材料计划（1）模板支撑体系材料 材料工程名称钢管（T）扣件（个）顶托（个）木方（m3）木模（m2）对拉螺栓（套）PVC管（m）备注A栋701245620006533001200720B栋751478022307136001300750C栋72134502130693450125074002）混凝土材料计划 材料工程名称水泥（T）砂（m3）碎石（m3）粉煤灰（T）减水剂（T）水（m3）备注A栋B栋C栋3）钢筋材料计划 规格数量工程名称A6.5(T)A8(T)C10(T)C12(T)C14(T)C16(T)C18(T)C20(T)C22(T)C25(T)A栋1.02.021.591.81.512.81.55.210.267.8B栋1.02.222.378.718.212.30.64.39.280.3C栋1.02.121.280.317.413.21.04.18.480.1（三）设备材料计划圆盘锯3台、手电锯5台、电钻3把、布料机1台、A50振动泵3根、A30振动泵3根、钢筋切断机2台、弯曲机2台、其他设备在施工组织设计中有。四、转换层模板支撑体系设计（一）、设计荷载 G1k.新浇筑的混凝土重量：24KN/m3G2k.楼板模板自重1.0KN/M2(其中包括梁的模板), 平板模板自重：0.5KN/M2G3k.钢筋用量：梁1.50KN/M3，板1.1KN/M3(每M3混凝土的钢筋用量)Q1k.施工设备人员的荷载标准值：4.0KN/ M2(布料机上料浇筑)Q2k.振捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/ M2(水平模板)，4.0KN/ M2(垂直面模板)。 （二）、选用材料：3-1:支撑系统钢管扣件式架体，包括立柱和水平拉杆都采用&4833.0mm钢管，重量为3.33kg/M。模板采用木胶合板，其中转换层模地板用18mm厚，梁侧模板用15mm厚。梁模板下的小楞采用100350mm松木枋，大楞采用&4833.0mm钢管。3-2:支撑架体用钢管应符合GB/T13793的Q235普通钢管要求，不得在钢管上开孔，不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。&4833.0mm钢管的截面积A=424.1mm2,抗压抗弯强度设计值f=205N/mm2,抗剪强度设计值fv=125N/mm2,弹性模量E=2.063105 N/ mm2，惯性矩I=10.783104mm,抵抗距W=4.493×10,回转半径ix=15.945。3-3：胶合板板材面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱，并具有保温性能、易脱模和两面使用的想特点。符合混凝土模板用胶合板ZBB7006的规定。3-4、小木楞用2000×100×50松木枋，强度等级为TC17，抗弯强度设计值fm=17 N/ mm2 ,弹性模量Em=8500 N/ mm2，惯性矩I=50×100×100×100/12=4.173106mm,抵抗距W=50×100×100/6=8.33×10,全表面顺纹承压强度设计值fc.90=2.3N/，抗剪强度设计值T=1.3 N/。布置间距根据不同梁下要求具体安排。 （三）、模板支撑系统的设计及验算：1顶底高支撑的设计及验算：支承高度超过4.00M，按高支撑架计算设计，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）。顶板支撑架体按1150间距纵横布置立杆（梁两侧各设一支钢管）；支承高度5200，分三步，最大布距1700。（1） 小木楞设计验算小木楞铺设间距150，按单跨简支梁计算。L=1.05l=1.05×1.00=1.21m荷载：线荷载q，集中荷载Pq =1.230.15×( G1k.+ G2k.+ G3k.)+1.430.15× Q1k. =1.230.15×(0.50+0.18324+1.10)+1.430.15×4.0=1.91kN/mP=1.4×0.15×1.21 Q2k=1.4×0.15×1.21×2.0=0.508KNWmax=1/8 qL+1/4PL=1/8×1.91×1.21+1/4×0.42×1.21=0.472KN-m= Wmax /W=0.472×10/8.33×10=5.66N/ 抗弯强度设计值fm=17 N/ mm2fm 满足要求。截面抗剪强度必须满足: V = 3Vmax/2bh < V 其中最大剪力 ：Vmax=1/2(qL+P)=1/2×(1.91×1.21+0.508)=1.41KN截面抗剪强度计算值 V=3×1410/2×50×100=0.423N/mm2 抗剪强度设计值 V=1.30N/mm2 VT=1.3N/mm 满足要求 挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: =5qRL/384EIx+PL/48EIx 均布荷载q =0.15×( G1k.+ G2k.+ G3k.+ Q1k. ) =0.15×(0.50+0.18324+1.10+4.0)=1.488kN/m集中荷载 P =0.15×1.15 Q2k=1.4×0.15×1.15×2.0=0.483KN 最大变形 =450×1210/48×8500×4170000+5×1.488 ×1210/384×8500×4170000 =1.64 1150/400=2.875 小木楞变形满足要求（2）横向水平钢管设计验算 横向水平钢管在安装布料机的部位布置双钢管 横向支撑钢管按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,取纵向板底小木楞传递荷载; g=1.231.15×( G1k.+ G2k.+ G3k.) =1.231.15×(0.50+0.18324+1.10)=8.17kN/mq=1.431.15× Q1k. =1.431.15×4.0=6.44 kN/m计算跨度：L=1.05l=1.05×1.15=1.21m应力计算： 弯矩见下图取Wmax=1.91KN-m =Wmax/W=1910000/4493×2×0.95=198.32N/mm f=205N/mm 满足要求剪力见下图取Vmax=10.734KN =2VmaxSo/A=2×10734/424.1=50.62N/mm fv=125N/mm2 满足要求绕度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: =5qRL/384EIx 均布荷载q =1.15×( G1k.+ G2k.+ G3k. ) =1.15×(0.50+0.18324+1.10)=6.808kN/m 最大变形 =5×8.17×1210×/384×2060000×107800 =1.027 1500/500=3.00 横向水平钢管变形满足要求 支座反力R=1/2（g+P）L=1/2×(8.17+6.44)×1.21 =8.839KM（3）扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R RcRc ： 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R ：纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.21kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件!（4）纵横向立杆钢管设计验算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1）静荷载标准值包括以下内容： 脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1505×5.20=0.783kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A-1 双排架自重标准值. 模板的自重(kN)： NG2 = 0.50×1.150×1.150=0.661kN钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 24.0×0.18×1.150×1.150 =5.713kN静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.157kN。2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (4.000+2.000)×1.150×1.150=7.935kN3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ=1.2×5.713+1.4×7.935 =17.965KN 4）立杆的稳定性计算 立杆计算长度：L0=1.155×1.7×1.6=3.15M立杆的稳定性计算公式 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L0/i 查表得0.188； =17965/0.188×489.3 =195.27N/ f = 205.00N/mm2 立杆的稳定性满足要求!（四）梁板支撑系统的设计及验算： 通过对本工程梁断面分析，把梁分成1000宽以上计算：1100×2200，900宽以上计算900×2400,800宽以上计算800×2200、800×1800，700宽以上计算 700×1600,600宽以上计算600×1500，500宽以上计算500×1000，450宽以上计算450×1500等八种梁支撑架体。1、1100×2200梁支撑架体计算模板支架搭设高度为3.3米，基本尺寸为：梁截面 B×D=1100mm×2200mm，支撑梁的横距(跨度方向) 1.50米，立杆的步距 h=0.5米，横杆最大步距1.5米。（1）梁底支撑钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1）荷载的计算： 新浇混凝土梁自重(kN/m)： G1k. = 24.0×2.20=52.8kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： G2k.=2.00 kN/m 钢筋用量：梁1.50KN/M3，G3k.=1.50KN/M3×2.2=3.3KN/mGk= G1k.+ G2k.+ G3k.=52.8+2.0+3.3=58.11N/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： Q1k.施工设备人员的荷载标准值：Q1k.=1.50kN/m振捣砼产生的荷载标准值：Q2k.=2.0 N/mQk= Q1k.+ Q2k.=1.50+2.0=3.70N/m 2）小方木楞的支撑力计算： 梁下小方木楞按间距100布置均布荷载 q = 1.2×58.1×0.1=6.972kN/m 集中荷载 P = 1.4×3.3×0.1=0.462kN 计算跨度：L=0.5×1.05=0.525m 取=550 按单跨简支梁计算Wmax=1/8 qL+1/4PL=1/8×6.972×0.55+1/4×0.4.62×0.55=0.543KN-m= Wmax /W=0.543×10/8.33×10=6.518N/ 抗弯强度设计值fm=17 N/ mm2fm 满足要求。截面抗剪强度必须满足: V = 3Vmax/2bh < V 其中最大剪力 ：Vmax=1/2(qL+P)=1/2×(6.792×0.55+0.462)=2.10KN截面抗剪强度计算值 V=3×2100/2×50×100=0.631N/mm2 抗剪强度设计值 V=1.30N/mm2 VT=1.3N/mm 满足要求 挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: =5qRL/384EIx+PL/48EIx 均布荷载q =0.10×Gk=0.1×58.11= 5.811KN/m集中荷载 P =0.10×0.55Qk=0.10×0.55×3.7=0.204KN 最大变形 =204×550/48×8500×4170000+5×5811 ×550/384×8500×4170000 =0.23 500/500=1.00 小木楞变形满足要求 3）横向水平钢管（支撑小横杆）设计验算 横向水平钢管按单钢管布置，横向水平支撑钢管按五跨连续梁计算,取纵向梁底板小木楞传递荷载; 计算跨度：1.10+0.2×2=1.50M 1.50/5=0.30mL0=0.3×1.05=0.315m 取L0=0.35mq=1.230.5×Gk.+ 1.430.5× Qk. = 1.2×0.5×58.11+1.430.5×3.70 =37.459 kN/m应力计算：按五跨连续梁计算 弯矩见下图取Wmax=0.505KN-m =Wmax/W=505000/4493=112.40N/mm f=205N/mm 满足要求剪力见下图截面抗剪强度必须满足: 取Vmax=7.945 KN =2VmaxSo/A=2×7945/424.1=37.48N/mm fv=125N/mm2 满足要求绕度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: =KwqL/100EI 查表得 Kw=0.644 均布荷载q =0.5× Gk.= 0.5×58.11=29.055kN/m 最大变形 =0.644×29.055×350/100×2060000×107800 =0.013 300/500=0.6 横向支撑水平钢管（梁下小横杆）变形满足要求 支座反力R边=6.16KN R中=7.945+6.7=14.65KN4）扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R RcRc ： 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R ：纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 只考虑边支座扣件抗滑，中支座采用顶托。 计算中R取最大支座反力，R=6.16kN 即 R=6.16kNRc 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5）立杆钢管设计验算梁下立杆分边立杆、中立杆，作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。本工程转换层标高14.50M，梁支撑架位于中部，根类似工程经验，可不考虑风荷载对梁支撑架体的影响。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1505×5.20=0.783kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A-1 双排架自重标准值. (2)支撑横杆所传荷载(kN)： NG2边=R边=8.7KN NG2边=R中=14.65KN 计算中立杆2.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG1 + NG2中=1.2×0.783+14.65 =15.6KN 3.立杆的稳定性计算取第一步（步高1.50m）计算 立杆计算长度：L0=1.155×1.75×1.5=3.03M立杆的稳定性计算公式 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L0/i 查表得0.199； =15600/0.199×424.1 =184.8N/ f = 205.00N/mm2 立杆的稳定性满足要求！2、900×2400梁支撑架体计算 模板支架搭设高度为3.2米，基本尺寸为：梁截面 B×D=900mm×2400mm，支撑梁的横距(跨度方向) 1.50米，立杆的步距 h=0.5米，横杆最大步距1.5米。（1）荷载的计算： 新浇混凝土梁自重(kN/m)： G1k. = 24.0×2.40=57.6kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： G2k.=2.00 kN/m 钢筋用量：梁1.50KN/M3，G3k.=1.50KN/M3×2.4=3.6KN/mGk= G1k.+ G2k.+ G3k.=57.6+2.0+3.6=63.21N/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： Q1k.施工设备人员的荷载标准值：Q1k.=1.50kN/m振捣砼产生的荷载标准值：Q2k.=2.0 N/mQk= Q1k.+ Q2k.=1.50+2.0=3.70N/m（2）小方木楞的支撑力计算： 梁下小方木楞按间距100布置均布荷载 q = 1.2×63.2×0.1=7.584kN/m 集中荷载 P = 1.4×3.7×0.1=0. 629kN 计算跨度：L=0.5×1.05=0.525m 取=550 按单跨简支梁计算Wmax=1/8 qL+1/4PL=1/8×7.584×0.55+1/4×0.629×0.55=0.373KN-m= Wmax /W=0.373×10/8.33×10=4.48N/ 抗弯强度设计值fm=17 N/ mm2fm 截面即间距满足要求！截面抗剪强度必须满足: V = 3Vmax/2bh < V 其中最大剪力 ：Vmax=1/2(qL+P)=1/2×(7.584×0.55+0.629)=2.40KN截面抗剪强度计算值 V=3×2400/2×50×100=0.721N/mm2 抗剪强度设计值 V=1.30N/mm2 VT=1.3N/mm 满足要求 挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: =5qRL/384EIx+PL/48EIx 均布荷载q =0.10×Gk=0.1×63.2= 6.32KN/m集中荷载 P =0.10×0.55Qk=0.10×0.55×3.7=0.204KN 最大变形 =204×550/48×8500×4170000+5×6.32 ×550/384×8500×4170000 =0.23 500/500=1.00 小木楞变形满足要求（3）横向水平钢管（支撑小横杆）设计验算 横向水平钢管按单钢管布置，按五跨连续梁计算,取纵向梁底板小木楞传递荷载; 计算跨度：0.9+0.3×2=1.50M 1.50/5=0.30mL0=0.3×1.05=0.315m 取L0=0.35mq=1.230.5×Gk.+ 1.430.5× Qk. = 1.2×0.5×63.2+1.430.5×3.70 =40.695 kN/m应力计算：按五跨连续梁计算 弯矩见下图取Wmax=0.552KN-m =Wmax/W=552000/4493=122.86N/mm f=205N/mm 梁下小横杆抗弯满足要求！剪力见下图截面抗剪强度必须满足: 取Vmax=8.231 KN =2VmaxSo/A=2×8231/424.1=40.70N/mm fv=125N/mm2 小横杆抗剪满足要求绕度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: =KwqL/100EI 查表得 Kw=0.644 均布荷载q =0.5× Gk.= 0.5×63.2=31.60kN/m 最大变形 =0.644×31.6×350/100×2060000×107800 =0.014 300/500=0.6 横向支撑水平钢管（梁下小横杆）变形满足要求 支座反力R边=5.612KN R中=7.942+8.231=16.173KN（4）扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R RcRc ： 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R ：纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 只考虑边支座扣件抗滑，中支座采用顶托。 计算中R取最大支座反力，R=5.612kN 即 R=5.612kNRc 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（5）立杆钢管设计验算梁下立杆分边立杆、中立杆，作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。本工程转换层标高14.50M，梁支撑架位于中部，根类似工程经验，可不考虑风荷载对梁支撑架体的影响。1）静荷载标准值包括以下内容： 脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1505×5.20=0.783kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A-1 双排架自重标准值. 支撑横杆所传荷载(kN)： NG2边=R边=5.612KN NG2边=R中=16.173KN 计算中立杆2）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG1 + NG2中=1.2×0.783+16.173 =17.113KN 3）立杆的稳定性计算取第一步（步高1.50m）计算 立杆计算长度：L0=1.155×1.75×1.5=3.03M立杆的稳定性计算公式 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L0/i 查表得0.199； =17113/0.199×424.1 =202.76N/ f = 205.00N/mm2 立杆的稳定性满足要求！3、800×2200梁支撑架体计算 800×2200框支梁的支撑架体搭设方法及要求同5-2,即按900×2400框支梁的要求进行搭设。4、800×1800梁支撑架体计算模板支架搭设高度为3.5米，基本尺寸为：梁截面 B×D=800mm×1800mm，支撑梁的横距(跨度方向) 1.50米，立杆的步距 h=0.5米，横杆最大步距1.5米。（1）荷载的计算： 新浇混凝土梁自重(kN/m)： G1k. = 24.0×1.80=43.20kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： G2k.=2.00 kN/m 钢筋用量：梁1.50KN/M3，G3k.=1.50KN/M3×1.8=2.7KN/mGk= G1k.+ G2k.+ G3k.=43.2+2.0+2.7=47.90N/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： Q1k.施工设备人员的荷载标准值：Q1k.=1.50kN/m振捣砼产生的荷载标准值：Q2k.=2.0 N/mQk= Q1k.+ Q2k.=1.50+2.0=3.70N/m（2）小方木楞的支撑力计算： 梁下小方木楞按间距100布置布置间距按100,经以上900×2400框支梁计算，满足要求！（3）横向水平钢管（支撑小横杆）设计验算 横向水平钢管按单钢管布置，按四跨连续梁计算,取纵向梁底板小木楞传递荷载； 计算跨度：0.8+0.35×2=1.50M 1.50/4=0.375mL0=0.3×1.05=0.39m 取L0=0.4mq=1.230.5×Gk.+ 1.430.5× Qk. = 1.2×0.5×47.9+1.430.5×3.70 =31.33 kN/m应力计算：按四跨连续梁计算 弯矩见下图取Wmax=0.536KN-m =Wmax/W=536000/4493=119.30N/mm f=205N/mm 梁下小横杆抗弯满足要求！剪力见下图截面抗剪强度必须满足: 取Vmax=7.607KN =2VmaxSo/A=2×7607/424.1=35.88N/ fv=125N/mm2 小横杆抗剪满足要求绕度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: =KwqL/100EI 查表得 Kw=0.632 均布荷载q =0.5× Gk.= 0.5×47.90=23.95KN/m 最大变形 =0.632×23.95×400/100×2060000×107800 =0.017 400/500=0.80 横向支撑水平钢管（梁下小横杆）变形满足要求 支座反力R边=4.925KN R中=6.717+7.607=14.324KN（4）扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R RcRc ： 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R ：纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 只考虑边支座扣件抗滑，中支座采用顶托。 计算中R取最大支座反力，R=4.925KN 即 R=4.925KNRc 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（5）立杆钢管设计验算梁下立杆分边立杆、中立杆，作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。本工程转换层标高14.50M，梁支撑架位于中部，根类似工程经验，可不考虑风荷载对梁支撑架体的影响。1）静荷载标准值包括以下内容： 脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1505×5.20=0.783kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A-1 双排架自重标准值. 支撑横杆所传荷载(kN)： NG2边=R边=4.925KN NG2边=R中=14.324KN 计算中立杆2）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG1 + NG2中=1.2×0.783+14.325 =13.458KN 3）立杆的稳定性计算取第一