300MW机组热力部分局部初步设计.docx

兰州交通大学毕业设计(论文)摘 要 300MW级燃煤机组是我国在近阶段重点的火力机组，由于300MW发电机组具有容量大，参数高，能耗低，可靠性高，对环境污染小等特点，今后在全国将会更多的300MW级发电机组投入电网运行。 本次设计为300MW机组热力部分局部初步设计,设计在进行设计选型时仅依照安全经济的标准进行优化没有考虑其他影响因素。设计主要内容如下；第一，是对发电厂主要设备的确定，主要是汽轮机，锅炉型号的选择。汽轮机的选择包括汽轮机进汽压力、温度、结构的选择，锅炉部选择部分包括锅炉最大连续蒸发量，过热器出口压力，温度，锅炉效率,汽包压力的选择。第二，是对锅炉燃烧系统及其设备的选择锅炉，燃料选择义马烟煤，根据煤的成分分析选择磨煤机，然后选择制粉系统， 最后选择合适的风机。第三，是原则性热力系统的拟定和计算。第四，汽轮机辅助设备的选择，凝汽式发电厂应选择凝汽式机组。其单位容积应根据系统规划容量，负荷增长速度和电网结构等因素进行选择。辅机一般都随汽轮机本体配套供应，只有除氧器水箱、凝结水泵组、给水泵、锅炉排污扩容器等，不随汽轮机本体成套供应。第五，进行全面性热力系统的拟定，其中系统的拟定包括主蒸汽管道系统的拟定，再热机组旁路系统的拟定，给水管道系统的拟定，回热加热器管道系统的拟定，除氧器管道系统的拟定，补充水管道系统的拟定，排污扩容器及排污冷却器管道系统的拟定，轴封管道系统的拟定，制粉系统的拟定等。第六，绘制机组局部全面性热力系统图。 关键词：汽轮机,锅炉,热力系统，辅机形式Abstract This design is once complete fossilfired power plant dynamic system designs.The design for the thermal part of the 300MW unit of local preliminary design, the design during the design selection only in accordance with the standards of safety and economic optimization does not take into account other factors.First,choosing the main equipment in the power plant includes choosing the turbine and boiler.Which includes the steam turbine inlet pressure,temperature,structure and boiler maximum continuous evaporation,superheated steam outlet pressure,temperature, boiler efficiency,.drum pressure.Second,making the choice between boiler combustion system and its equipments:YI Ma bituminous coal is our choice fuel in boiler, coal pulverizer according to composition analysis choice, then is the system power system, finally is proper fan.Third, sketching of the power plant principal thermodynamic system and calculation.Forth,choosing the main equipments of machine in steam turbine that lends support to the equipments: The condenser type should suit condenser type machine . Its unit capacity should program the capacity according to the system, carrying to increase the peed to proceed the choice with power grid consideration construction etc. Assist the machine to supply with the steam turbine essence kit generally and all, only divided by deaerator, condensation pump group, radiator, feedwater and boiler blow down enlarger etc, not with steam turbine essence set supply.Fifth,sketching of the power plant overall thermodynamic system and calculation,. Which developed the system, including the formulation of the main steam piping system, reheat unit bypass system in the formulation,development of water supply piping system, heat recovery heater piping system formulation, the formulation of oxygen pipeline system to supplement the proposed water pipeline system sewage and sewage expansion devices proposed pipeline system cooler, seal piping systems in the formulation, the formulation of the milling system, etc.Sixth, make sure to regenerate overall thermodynamic system diagram. Key words: Thermal power plants; Thermal power system; Thermal power equipment; Preliminary design 目录摘  要I绪论11 原则性热力系统的拟定和计算31.1 国产300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定31.1.1 内容及要求31.1.2 主要原始资料31.2锅炉型式和有关数据：51.3其它资料：51.4轴封系统见图，有关参数如下：51.5原则性热力系统的拟定61.6热力系统图71.7轴封漏汽量及门杆漏汽量的计量及整理91.7.1轴封漏汽计算91.7.2门杆漏汽量的整理101.8 锅炉连续排污系统的计算111.8.1给水焓的计算：111.8.2排污扩容器112 汽轮机辅助设备选择172.1除氧器及给水箱的选择172.1.1除氧器的选择172.1.2给水箱的选择 3 182.2给水泵的选择182.2.1给水泵台作用182.2.2给水泵的分类182.2.3给水泵的确定182.2.2凝结水泵确定192.3凝汽器的选择202.3.1凝汽器的作用202.3.2凝汽器的类型及选择202.4疏水箱、疏水扩容器的选择202.5疏水泵的选择212.6连续排污扩容器选择212.6.1连续排污扩容器的作用212.6.2连续排污的分类和确定212.7定期排污扩容器的选择212.7.1定期排污扩容器的作用212.7.2定期排污扩容器的确定222.8工业水泵、生水泵的选择223 锅炉燃烧系统及其设备的选择223.1制粉系统的确定223.1.1制粉系统的作用223.1.2制粉系统的选择233.2磨煤机的选择243.2.1磨煤机的作用243.2.2磨煤机的类型243.2.3磨煤机的选择243.3给煤机的选择243.3.1给煤机的作用243.3.2给煤机的种类243.3.3给煤机的选择253.4送风机和一次风机的选择253.4.1送风机的选择253.4.2 一次风机的选择263.5 引风机的选择263.5.1引风机的作用273.5.2引风机的确定273.6除尘设备的选择273.6.1 除尘设备的作用273.6.2除尘设备的分类273.6.3除尘设备的确定274 供水方式及循环水泵的选择284.1供水方式的选择284.1.1供水方式的类型284.1.2供水方式的的确定284.2 循环水泵的选择284.2.1循环水泵的作用284.2.2 循环水泵的类型294.2.3 循环水泵的选取295 全面性热力系统的拟定295.1主蒸汽管道的选择295.1.1主蒸汽管道的作用及要求295.1.2主蒸汽管道的类型295.1.3主蒸汽管道的选择305.2.再热蒸汽管道旁路系统的选择305.2.1.旁路系统的作用305.2.2 旁路系统的选择305.3 给水系统的选择305.3.1 给水系统的作用305.3.2 给水系统的类型315.3.3 给水系统的确定315.4 回热抽汽管路系统的选择315.4.1 回热抽汽管路系统的作用315.4.2 回热抽汽管路系统的类型315.4.3 回热抽汽管路系统的系统325.5 除氧器管路系统325.6 补充水系统的选择325.6.1 补充水系统的作用325.6.2 补充水系统的要求335.6.3补充水系统的确定335.7 连续排污系统的选择335.8 全厂疏水系统336 电厂的厂址的选择346.1 厂址选择的原则346.2 厂址选择的要求346.2.1 规划厂址346.2.2 工程厂址35总结37致谢38参考文献3940绪论近年来，我国电力工业发展迅速，电力供应能力显著增强。但是，中国电力工业的发展同样面临资源和环境两个瓶颈，电力工业结构不合理的矛盾仍十分突出，特别是能耗高、污染重的小火电机组比重过高，从而造成我国电力行业能源消耗和主要污染物排放总量较大。纵观世界上的先进国家，已经普遍采用大容量和超临界的机组，这不仅能有效提高发电机组的经济型，也能为建设低消耗、低污染的节约型社会做出贡献。2002年6月以来电力增长保持较高水平。从2002年6月至今，在这几年的时间里，全国的平均电力增长始终保持在两位数的快速增长，高于GDP增长速度。2004年底，全国发电装机4.42亿千瓦，比上年增长5100万千瓦，2005年发电装机突破5亿千瓦。2005年全国发电量24747亿千瓦时，同比增长12.3%。进入21世纪后，我国电力仍将以较高的速度和更大的规模发展，电源和电网建设的任务仍很重。同时，电力的发展还要合乎可持续发展战略，并受到环境的严重制约；还将接受全球范围内电力体制改革和技术创新能力的挑战，使之在技术上、管理上适应电力市场化体制和竞争需要；将迎接全球和地区经济一体化挑战，使电网互联范围不断扩大。发电厂的原则性热力系统就是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的系统图。原则性热力系统具有以下特点：（1）只表示工质流过时状态参数发生变化的各种必须的热力设备，同类型同参数的设备再图上只表示1个;（2）仅表明设备之间的主要联系，备用设备、管路和附属机构都不画出；（3）除额定工况时所必须的附件（如定压运行除氧器进气管上的调节阀）外，一般附件均不表示。原则性热力系统主要由下列各局部热力系统组成: 锅炉、汽轮机、主蒸汽及再热蒸汽管道和凝汽设备的链接系统，给水回热系统，除氧器系统，补充水系统，辅助设备系统及“废热”回收系统。凝汽式发电厂内若有多种单元机组，其原则性热力系统即为多个单元的组合。对于热电厂，无论是同种类型的供热机组还是不同类型的供热机组，全厂的对外供热的管道和设备是连在一起的，原则性热力系统较为复杂。原则性热力系统实质上表明了工质的能量转换及热能利用的过程，反映了发电厂热功能量转换过程的技术完善程度和热经济性。拟定合理的原则性热力系统，是电厂设计和电厂节能工作的重要环节。本系统为国产300MW汽轮机（N300-16.18/550/550）配用970t/h汽包炉的发电厂原则性热力系统，锅炉包压力18.62 Mpa，汽轮机为单轴、四缸四排汽，再热凝汽式机组。该机组设有八级不调整抽汽，分别送入三台高加，一台压力式除氧器和四台低压加热器、三台高加设有内置式过热段和疏水冷却段、四号低加设有内置式过热段、系统中设有轴封加热器一台、加热器疏水采用逐级自流式，高加疏水逐级自流入除氧器，低加疏水逐级自流入主凝汽器，轴加疏水也自流入凝汽器。系统设有有两台容量分别为50%的汽动给水泵，汽源来自第四段抽汽，排汽送入主凝汽器，另设有一台容量为50%的电动给水泵备用，每台泵均配有前置泵，并与主泵同轴拖动。除氧器采用滑压运行方式，系统中设有除氧器再循环泵一台。机组第四段抽汽中部分供给厂用汽，厂用汽系统不考虑回收，轴封均压箱汽源亦由四抽供给，轴封汽分级利用。凝汽器配有两台射水抽汽器，以维持凝汽器真空，另设有两台射水泵和一只射水箱，并以循环水作补充。锅炉设有单级连续排污利用系统，扩容蒸汽送入除氧器，浓缩后的排污水经排污冷却器，回收部分热量给化学补充水，并符合排放标准后再排入地沟，化学补充水进排污冷却器送入凝汽器。机组采用、级串联旁路系统。1 原则性热力系统的拟定和计算1.1 国产300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定1.1.1 内容及要求（1）根据给定条件拟定发电厂的原则性热力系统；（2）用热平衡法进行额定工况的热力系统计算，求出系统各部分的工质流量，发电功率及主要经济指标（3）计算结果拟定分析的可靠性，经济性，并提出改进意见（4）画出全面性热力系统图1.1.2 主要原始资料1机组型式和额定工况下的有关数据（1）汽轮机型式：N300-165/550/550型中间再热凝汽式汽轮机，四缸四排汽，分缸及轴封系统情况如图（2）额定功率：300MW（3）主汽门前蒸汽压力：16.181MPa，温度550。（4）中压联合汽门前蒸汽压力：3.225MPa，温度550。（5）额定工况给水温度：262.5。（6）额定工况汽轮机总进汽量：970T/H（7）背压：0.0052MPa（排汽焓571.90Kcal/kg）（8）各级抽汽参数：表1.1各级抽汽参数回热级数12345678抽汽压力MPa5.31003.69001.51000.77800.50000.23000.08170.0172抽汽温度384337337434.6345292.4233123.8抽汽管能压损%44444444加热器传热差11101333疏水端差888（9）加热器散热损失：高加1%、除氧器4%、地加0.5%、轴加4%；（10）给水泵是用小汽轮机驱动，汽源来自第四级抽汽，排汽入凝汽器。汽耗量41.878T/H，排汽参数0.006762MPa，2481.11KJ/kg，给水压力21.3 MPa。给水泵功率7295KW，给水泵内效率=82.66%。（11）除氧水箱距给水泵入口净高度H2=22m，主泵配有前置泵。（12）主机泵用射水抽气器维持凝汽器真空。（13）额定工况时厂用汽量30 T/H，压力0.778MPa（第四段）。（14）各压损如下：a、主汽门及调门压损2%；b、中压联合汽门压损2%；c、再热管道压损10%；d、中、低压缸导汽管压损2%；e、小汽轮机进汽管及闸门压损10%；（15）门杆漏气量：表1.2门杆漏气量项目单位符号表示数值到除氧器高压主汽门漏汽量Kg/HDm1802.8高压调节汽门漏汽量Dm22722.4中压主汽门漏汽量Dm3472.8高压调节汽门漏汽量Dm4563.6到加轴热封器高压主汽门漏汽量Kg/HDm580.8高压调节汽门漏汽量Dm6156.6中压主汽门漏汽量Dm7179.2高压调节汽门漏汽量Dm8225.21.2锅炉型式和有关数据：（1）型号：DG1000/170-1型（2） 额定蒸发量：1000T/H；（3）一次汽压力：16.76MPa，温度555；（4）二次汽压力（进/出）：3.51/3.3MPa，温度（进/出）：335/555；（5）汽包压力：18.62 MPa；（6）锅炉热效率：90.08%；（7）排污量：DPW=5 T/H；1.3其它资料：（1）全厂汽水损失：D1=7T/H（2）凝升泵压力：1.67MPa，（3）补充水压力：0.441MPa，（4）汽轮机机械效率：m=0.993（5）发电机效率：d=0.987（6）扩容器效率：98%（7）环境参数：0。098 MPa，20；1.4轴封系统见图，有关参数如下：各段汽封漏汽量（Kg/H）1-8753.4 9-7.66 17-119.852-2898.9 10-1535.23-631.1 11-1272.64-106.8 12-110.95-61.8 13-70.16-2952.1 14-254.27-710.9 15-78.38-99.3 16-226.3 1.5原则性热力系统的拟定本系统为国产300MW汽轮机（N300-16.18/550/550）配用970t/h汽包炉的发电厂原则性热力系统，锅炉包压力18.62 Mpa，汽轮机为单轴、四缸四排汽，再热凝汽式机组。该机组设有八级不调整抽汽，分别送入三台高加，一台压力式除氧器和四台低压加热器、三台高加设有内置式过热段和疏水冷却段、四号低加设有内置式过热段、系统中设有轴封加热器一台、加热器疏水采用逐级自流式，高加疏水逐级自流入除氧器，低加疏水逐级自流入主凝汽器，轴加疏水也自流入凝汽器。系统设有有两台容量分别为50%的汽动给水泵，汽源来自第四段抽汽，排汽送入主凝汽器，另设有一台容量为50%的电动给水泵备用，每台泵均配有前置泵，并与主泵同轴拖动。除氧器采用滑压运行方式，系统中设有除氧器再循环泵一台。机组第四段抽汽中部分供给厂用汽，厂用汽系统不考虑回收，轴封均压箱汽源亦由四抽供给，轴封汽分级利用。凝汽器配有两台射水抽汽器，以维持凝汽器真空，另设有两台射水泵和一只射水箱，并以循环水作补充。锅炉设有单级连续排污利用系统，扩容蒸汽送入除氧器，浓缩后的排污水经排污冷却器，回收部分热量给化学补充水，并符合排放标准后再排入地沟，化学补充水进排污冷却器送入凝汽器。机组采用、级串联旁路系统。1.6热力系统图图1.6国产300MW凝汽式机组原则性热力系统表3 过程线绘制及汽水参数表项目单位各计算点数值H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGn抽汽压力PcMPa5.313.691.510.7780.50.230.08170.01720.0052抽汽温度t384337337434.6345292.4233123.8抽汽焓值hKJ/kg314930663211337231643104293227312394.4抽汽压损Pc% Pc44444444加热器压力PcMPa5.13.54241.44960.74690.480.22080.780.01650.951Pc压力下饱和水温tb265243197168151123935633.6Pc压力下饱和水焓KJ/kg11601053838709634518389234140.6抽汽发热量q=h-KJ/kg19892013237326632530258625432497加热器端差t11101333加热器出口水温ts=tb-t2642421961681501209053加热器出口水压psMPa21.321.321.31.671.671.671.67加热器出口水焓KJ/kg11631059848709633504378223加热器进口水焓KJ/kg1059848709633504378223141疏水焓值KJ/kg1095875745.5634518389234336疏水端差8885如表3，做气态线 0点：P0=16.181Mpa t0=550 h0=3436KJ/kg0点：P0=16.181×（1-2%）=15.86Mpa t0=548.7 h0=3436KJ/kg1点： P1=5.31Mpa t1=384 h1=3149KJ/kg2点： P2=3.69Mpa t2=337 h2=3066KJ/kg2点： P2=3.225Mpa t2=550 h2=h2h=3565KJ/kg2点： P2=3.225×(1-2%)=3.111Mpa t2=548 h2=h23565KJ/kg3点： P3=1.51Mpa t3=337 h3=3211KJ/kg4点： P4=0.778Mpa t4=434.6 h4=3372KJ/kg5点： P5=0.50Mpa t5=345 h5=3164KJ/kg6点： P6=0.23Mpa t6=292.4 h6=3104KJ/kg6点： P6=0.23×(1-2%)=0.225Mpa t6=286.6 h6= 3104KJ/kg7点： P7=0.0817Mpa t7=233 h7=2932KJ/kg8点： P8=0.0172Mpa t8=123.8 h8=2731KJ/kgn点： Pn=5.2×103Mpa hn=2394.4KJ/kg 1.7轴封漏汽量及门杆漏汽量的计量及整理1.7.1轴封漏汽计算（1）对高压缸Dzfq=D1-D2=8753.4-2898.9=5854.5kg/h Dzfq进口=D2-D3=2898.8-631.1=2267.8kg/hDzfq出口=D6-D7=2952.1-710.9=2241.2kg/hDzfq进口=D3+D4=631.1+106.8=737.9kg/hDzfq出口=D7+D8=710.9+99.3=810.2kg/hDjx进口=D4-d5=106.8+61.8=168.6kg/hDjx出口=D8+D9=99.3+7.66=106.96kg/hDzj进口=D5 =61.8kg/hDzj出口=D9=7.66kg/h因均压箱的压力与温度已知，查表得hjx=2378KJ/kg（2）对中压缸Dzfq=D10-D11=1535.2-1272.6=262.6kg/hDzfq=D11-D12=1272.6+110.9=1383.5kg/h汽温为高压缸排汽温度，查表得hzfq出口=3575KJ/kgDjx出口=D14-D15=254.2-78.3=175.95kg/hDjx进口=D12-D13=110.9+80.1=181kg/hDzj出口=D15=78.3kg/hDzj进口=D13=70.1kg/hDjx=175.9+181=356.9kg/hDzj=78.3+70.1=148.4kg/h（3）对低压缸Djx=4×(D#16+D#17)=4×(226.3+119.85)=1384.6kg/hDzj=4×D#17=479.4kg/hhzfhI=3436KJ/kghzfg进口=3436KJ/kghzfg出口=3066KJ/kghzfg=(2267.8×3436+2201.2×3066)/(2267.8+2201.2)=3253.76KJ/kghzfg进口=(3436×631.1+2778×106.8)/(631.1+106.8)=3340.76KJ/kghzfg出口=(3066×7109+2778×99.3)/(710.9+99.3)=3030.7KJ/kghzfz进口=(1272.6×3565+2778×110.9)/(1272.6+110.9)=3501.9KJ/kghzf=(3340.76×737.9+3030.7×810.2+1383.5×3501.9)/(737.9+810.2+1383.5)=3331.12KJ/kghzf=hzr=3565KJ/kg轴封漏汽至轴加总汽量：DzFzj=D#5+D#9+D#13+4×D#17+D#15=7.66+61.8+70.1+4×119.85+78.3=697.26kg/hhzj=(D#5+D#9+D#13+4×D#17)×2778+h6×D#15/(D#5+D#9+D#13+4×D#17+D#15)=(7.66+61.8+70.1+4×119.85) ×2778+2935×78.3/697.26=2814.61KJ/kg1.7.2门杆漏汽量的整理高压主汽门、调门门杆漏汽至除氧器：Dmmgg=802.8+2722.4=3525.2kg/h中压主汽门、调门门杆漏汽至除氧器：Dmgz=472.8+563.6=1036.4kg/h高压主汽门、调门门杆漏汽至轴加：Dmgzg=802.8+156.6=237.4kg/h中压主汽门、调门门杆漏汽至轴加：Dmgzg=179.2+225.2=404.4kg/h至除氧器的门杆与轴封漏汽之和：Dzf=Dmgg+ Dmgz=3525.2+1036.4+2267.8+2241.2=9070.6kg/hhzf=(2267.8×3436+2241.2×3066+3525.2×3436+1036.4×3565)/9070.6=3359.32KJ/kg至轴加的门杆漏汽与轴封漏汽之和：Dzf=DzFzj+ DmgGZJ+ Dmgzzj=697.26+237.4+404.4=1339kg/hhzf=(697.26*2814.61+237.4×3436+404.4×3565)/1339=3151.5KJ/kg1.8 锅炉连续排污系统的计算1.8.1给水焓的计算：因除氧器水箱距给水泵入口净高度为22m，即为22×0.09807=0.215754Mpa，则给水泵进口压力为（除氧器压力+0.21575Mpa）=0.7469+0.215754=0.962654Mpa查表得进口比容得0.00112496m3/kg给水泵出口压力21.3Mpa，t=168查表得出口比容： 0.00109682 m3/kgtgsgb=出口压力×出口比容-进口压力×进口比容 =(21.3×0.00109682×103-0.962654×0.00112496×103)/0.8266=26.95kJ/kg表1.4压力（Mpa）饱和温度（）饱和汽焓（kJ/kg）饱和水焓（kJ/kg） Ppw=18.62tpw=359.84hpw=2483.37tpw=1759.43P1=0.778tpw'=169.29hk=2768tpw'=7161.8.2排污扩容器计算K=tpw-tpwhK-tpw×pw0=(1759.43×0.98-716)(2768-716)×5×970=0.0025327090.98扩容后排污水份额pw=pw-K=5÷970-0.002532709=0.002621929（1）补充水量Dbs份额pw、给水量Dgs份额gs的计算Dbs=Dqs+DPW+D厂用汽=0.040766258D0即 bs=0.040766258Dgs=DPW+Dqs+Dmg+D0=1.01625D0即 gs=1.01625 图1-8（2）排污水冷却器计算排污冷却器计算；补充水温tma=20，取排污冷却端差为8又因tbs'=tbs''-81kcal/kg=4.1868kj/kg由公式ma (h'-hma)=推出PW'=tPW'-tPW''K=bs(tbs''-tbs')得 tPW''=152.7KJ/kg 所以tbs'=tPW''-8×4.1868=tPW''-33.4944=152.7-33.4944=119.2056kj/kg（3）回热系统的计算1、GJ3的计算1h1-tb1+Zf'hZf'-tb1jr=gs(tgs1-tgs2)1=gstgs1-tgs2-Zf'hZf'-tb1jrh1-tb1jr1.06125×1163-1059-0.006035567×3436-1095×0.993149-1095×0.99=0.045096549s1=1+Zf'=0.045096549+0.006035567=0.0511321162、GJ2的计算2h2-tb2+s1'tb1-tb2jr=gs(tgs2-tgs3)2=gs(tgs2-tgs3)-s1'tb1-tb2jrh2-tb2jr1.06125×1054-848-0.050884383×1085-871×0.993066-871×0.99=0.0913771583、给水泵中给水焓升gs的计算已知：给水泵出口压力为21.3Mpa、tbx=168v''=0.00109682m3/kgRA=0.09807×22+0.7469=0.962654Mpav''=0.00112496m3/kggs=103×21.3×0.00109682-0.962654×0.00112496×1030.8266=26.95kJ/kg则GJ1进口水箱焓为tgs4=tcy+gs=709+26.95=735.95KJ/kg所以I3=tgs2-tgs3=843-735.95=107.05KJ/kg4、GJ2的计算：因为s2=2+s1=0.142261541jr3h3-tb3+s2'tb2-tb3+Zf3(hZf3-tb3)=gs(tgs3-tgs4)3=gstgs3-tgs4-s2'tb2-tb3jrh3-tb3jr=1.06125×107.05-0.142261541871-745.8×0.99-0.000270721(3565-745.8)×0.993330-745.8×0.99=0.035335533s3=3+s2=0.142261541+0.035335533=0.1775970745、除氧器CY的计算列出各工质的份额、焓值zf2=0.002337938 hzf2=3436KJ/kgzf6=0.002310515 hzf6=3066KJ/kgk=0.002532709 hk=2768KJ/kg4=? h4=3151KJ/kgm1=0.003634226 hm1=3436KJ/kgm2=0.001068453 hm2=3565KJ/kg s3=0.177597074 tbs=745.8KJ/kgn'=? tgs5=628.7KJ/kgjs=0.001768247 hjs=2778KJ/kg列质平衡式gs+jx=s3+zf2+zf6 +k+mi+m2+4+n''=gs-(s3+zf2+zf6 +k+m1+m2+4)+ jx=1.01