毕业论文-框某架结构办公楼建筑结构施工图识读及基本构件计算土木设计.doc

衢州学院毕业设计衢州学院毕业实训（设计）计算书题目： 某框架结构办公楼 建筑结构施工图识读及基本构件计算二级学院： 建 筑 工 程 学 院 2013年01月10日 2013 届建筑工程技术专业毕业设计某框架结构办公楼设计和计算任务书衢州学院建筑工程学院二一二年十月某框架结构办公楼设计和计算任务书一目的要求要求掌握读图识图的基本原理、方法与步骤。主要目的是使学生全面巩固、掌握读图和识图的能力，不仅能读懂看懂，而且更能用已掌握的知识去解释、分析实际工程图纸，发挥出学生的主动积极性，培养学生的创新思维能力。通过一个实例工程的结构设计训练，要求学生初步掌握结构设计训练的一般原则、步骤和方法，能综合运用已学过的知识，培养综合分析问题、解决问题的能力，以及相应的设计训练技巧，同时还将培养设计训练工作中实事求是、严谨、准确的科学态度和工作作风。初步掌握多层建筑的结构选型、结构布置、结构设计及结构施工绘图的全过程，从而使学生学会具有一定的建筑结构的设计能力。二设计和计算的内容1.概况本工程为某中等专业学校迁建工程之一的行政楼，建筑层数为四层，框架结构，整体现浇。总占地面积738.3m，总建筑面积2941.2 m2。建筑高度：17.55m，局部楼梯间高20.55m。建筑耐久年限为50年。工程耐火等级为二级。工程屋面防水等级：为级,砼雨蓬为级。工程设计标高室内±0.000相当于黄海高程79.45m,室内外高差0.45m。建筑结构的安全等级为二级，地基基础设计等级为丙级。设计使用年限为 50年，耐火等级为三级。依据的岩土工程勘察报告，场地较为平整，自上而下，土层岩性依次为耕植土、粉质粘土、卵石、基岩。建筑场地等级为二级，基础持力层下无软弱夹层存在，场地稳定性较好。岩土工程勘察报告建议以卵石层位基础持力层。场地地下水类型简单，为第四系空隙性潜水。受大气降水及侧向渗流补给。地下水水位埋深在3.03.70米之间。本场地地下水对建筑材料无腐蚀性。三结构说明工程设计墙、梁、板砼等级为C25，柱砼等级为C30，基础砼等级为C15，钢筋选用一级钢HPB300，二级钢筋HRB335。受力钢筋混凝土保护层厚度为：板15mm，梁25mm，基础梁40mm，柱30mm，屋面板：外侧20mm，内侧15mm。箍筋必须为封闭式，非焊接箍筋的末端应做成135°弯钩，弯钩端头平直段长度不应小于5d。砌体工程：本工程±0.000以下墙体采用水泥实心砖，砖强度等级不小于Mu15.0，水泥砂浆强度等级M10。本工程±0.000以上墙体外墙采用KP1多孔，砖强度等级Mu10.0，用M7.5混合砂浆砌筑。内墙采轻质墙体材料，要求容重不大于, 轻质隔墙做法及构造要求参照浙江省建筑标准图集MS型煤渣混凝土空心砖结构构造（2005浙G31）或行业及厂家相关标准。四 设计依据建筑结构可靠度设计统一标准 (GB50068-2001)建筑结构制图标准 （GB/T50105-2001）建筑结构荷载规范 (GB50009-2006)混凝土结构设计规范 (GB50010-2002)建筑地基基础设计规范 (GB500072002)建筑地基基础设计规范（浙江省标准）(DB 33/1001-2003)砌体结构设计规范 (GB50003-2001) MS型煤渣混凝土空心砖结构构造（2005浙G31）五设计条件（1） 基本雪压: ；（2） 抗震设防烈度小于6度，抗震不设防；（3） 基本风压: ；（4） 地面粗糙度: C 类；（5） 卵石层地基承载力特征值，卵石层埋深 -2米 -5米；（6） 混凝土强度结构环境类别：地下部分二a类，地上部分一类。目录工程概况5一、设计资料5二、构造做法5三、楼面活荷载6第一章 二层楼面板计算7一.楼面板计算7第一类板（单向板）7第二类板（双向板）10第三类板（双向板）13第四类板（双向板）15第五类板（双向板）17第六类板（双向板）19第七类板（双向板）21第八类板（双向板-雨蓬）24第二章 二层楼面梁计算261、2L11梁262、2L11（1）雨篷梁273、2L1/31（1）梁284、2LC1（1）梁295、2KLA1（8）梁316、2KL11（3）梁35第三章 楼梯计算431、设计资料432、楼梯斜板TB433、平台板TB1（中间平台板）444、平台板TB2（楼层平台板）465、平台梁TL-1(1)486、平台梁TL-1(2)497、平台梁TL-250工程概况一、设计资料 本工程是衢州市交通中等专业学校迁建工程之行政楼。主体四层，一四层为3.9米，总高度为17.55米，建筑面积为2941.2，占地面积为738.31 建筑地点：衢州市西区新城中心2 工程名称：行政楼3 地质资料：天然地面以下-2米 -5米卵石层作为持力层,地基承载力特征值=380kN/。场地土类别为2类。二、构造做法（1）本工程共四层，室内外高差-0.45m,首层室内地坪标高±0.000m，建筑总标高20.100。（2）墙体：±0.000以下墙体采用水泥实心砖，±0.000以上外墙KP1型烧结多孔砖墙，内墙采用轻质墙体材料。（3）卫生间：地面低于同层楼地面30mm，向地漏找坡1%。地面采用防滑地砖，墙面采用纯水泥浆粘贴白瓷面砖高2400。（4）屋面做法：40厚C20细石混凝土刚性防水层；油毡一层；40厚聚苯板隔热层；3厚SBS改性沥青防水层；20厚水泥砂浆找平层；1:8膨胀矿渣混凝土2%找坡，最薄处20厚；现浇屋面结构层；20厚1：3水泥砂浆找平。楼地面做法：10厚400×400抛光砖面层；18厚水泥砂浆找平，现浇钢筋混凝土结构层。（5）各房间内墙面做法采用混合砂浆墙面，白色乳胶漆。（6）天棚：18厚混合砂浆底，白色乳胶漆面层。（7）四层楼梯间设有通向屋顶的通道，屋顶要开检修孔800mm×800mm。（8）落水管直径为100mm。三、楼面活荷载（1）教室、办公室、会议室、上人屋面：2.0kN/m²（2）卫生间（蹲坑部分）：2.0 kN/m²（8.0 kN/m²）（3）走廊：2.5kN/m²（4）消防楼梯：3.5kN/m²50第一章 二层楼面板计算一.楼面板计算第一类板（单向板）板的长跨7.5m与短跨2.4m之比大于2.0，按单向板考虑，按考虑塑性内力重分计算。（1） 荷载计算10mm厚400×400抛光砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m18mm厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m100mm厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m18mm厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m 板恒载标准值：=0.198+0.36+2.5+0.306=3.364 kN/m板活载标准值：=2.0 kN/m板恒载设计值：g=1.2×3.364 =4.0368kN/m板活载设计值：q=1.4×2.0=2.8 kN/m总荷载：g+q=6.840kN/m（2）计算简图计算跨度（图1）图1 板的计算跨度边跨（一端与梁整体连接，另一端搁置在墙上）=2205mm =2155+60=2215mm 故，取=2205mm中跨 =2150mm取1m板宽为计算单元，计算简图如图2所示。图2 板的计算简图（3）弯矩计算边跨与中跨计算长度相差=2.56%<10%，可按等跨连续板计算内力。板的弯矩设计值截面边支座第一内支座中跨中中间支座弯矩系数（kN.m）+1/11-1/11+1/16-1/14M=(g+q)l0 2(KN.m)(1/11) ×6.840×2.2052=3.02-3.02(1/16) ×6.840×2.2052=3.02(-1/14) ×6.840×2.2052=-2.26混凝土强度等级为C25，HPB235级钢筋，fy=270N/mm2，板厚100mm，有效高度75mm。为保证支座截面能出现塑性铰要求支座截面弯矩kN.m（4）配筋计算该楼盖处于室内正常环境，板保护层厚度取=15mm，=80mm。-轴线间板带的中间跨和中间支座考虑板的内拱作用，弯矩值降低20%，计算结果见表1。表1 板的配筋计算截面1B2C弯矩设计值（kN.m）3.023.021.98（1.584）-2.258（-1.806）0.04620.04620.02370.02740.04620.04620.02400.0274（mm2）1531538091（mm2）211.67211.67211.67211.67选配钢筋（mm2）8200=251 8200=2518200=2518200=251（5）考虑构造要求受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=2.80/4.0368=0.68<3，,取，故可取。构造钢筋：A：分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按6250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm的构造要求。B：梁顶部的附加构造钢筋：在板与梁连接处的顶面，设置8180的构造钢筋，每边伸出梁肋边长度，故可取。第二类板（双向板）板的长跨4.8m与短跨3.0m之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。（1）荷载计算走廊楼面做法与教室楼面做法一致。板恒载标准值：=3.364 kN/m板活载标准值：qk = 2.5 kN/m板恒载设计值：=4.0368 kN/m板活载设计值： kN/mg+q =7.5368 kN/m g+q/2 =7.7868 kN/m q/2 =1.75 kN/m （2）、板的计算跨度按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。 即=3000mm ，=4800mm 则=。支承条件0.625四边固定0.03560.0086-0.0780-0.0571四边简支0.07850.0257（3）内力计算跨中弯矩：=+0.2=3.09+0.2×0.85=3.26 kN.m=+0.2=0.85+0.2×3.09=1.468 kN.m支座弯矩：（4）配筋计算板配筋计算：h=100mm，b=1000mm，短边方向跨中受力钢筋，长边方向受力钢筋，混凝土等级为C25，fy=270N/mm2，。计算结果见表2。表2 板的配筋计算截面跨中跨中支座支座弯矩设计值（kN.m）3.261.48-5.29-3.870.04870.02920.07900.05780.04990.02960.08240.0596（mm2）164.984.8272.4197.1（mm2）211.67211.67211.67211.67选配钢筋（mm2）8200=2518200=2518180=2798200=251（5）考虑构造要求受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=3.50/3.670=0.95<3，取，故可取。分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按6250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm的构造要求。第三类板（双向板）板的长跨7.2m与短跨4.8m之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。（1）荷载计算10mm厚400×400抛光砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m18mm厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m120mm厚现浇钢筋混凝土板：0.12×25=3.0 kN/m18mm厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m 板恒载标准值：=3.864 kN/m板活载标准值： kN/m板恒载设计值：=4.64 kN/m板活载设计值： kN/m （2）、板的计算跨度按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。 即=4800mm ，=7200mm 则=。支承条件0.670三边固定一边简支0.036080.00828-0.07872-0.05712四边简支0.072320.0281（3）内力计算跨中弯矩：Mx=0.03608×(g+q/2)l02+0.07232×(q/2)l02=0.03608×6.0368×4.82+0.07232×1.4×4.82=7.35KN.mMy=0.00828×(g+q/2)l02+0.0281×(q/2)l02=0.00828×6.0368×4.82+0.0281×1.4×4.82=2.06KN.m=+0.2=7.35+0.2×2.06=7.76 kN.m=+0.2=2.06+0.2×7.35=3.53 kN.m支座弯矩：Mx=-0.07536×(g+q)l02=-0.07872×7.4368×4.82=-13.49KN.mMy=-0.05702×(g+q)l02=-0.05702×7.4368×4.82=-9.80KN.m（4）配筋计算板配筋计算：h=120mm，b=1000mm，短边方向跨中受力钢筋h0=95mm，长边方向受力钢筋h0=65mm，混凝土等级为C25，fy=270N/mm2，。计算结果见表3。表3 板的配筋计算截面跨中跨中支座支座弯矩设计值（kN.m）7.76353-13.49-9.800.07230.04110.12560.11400.07510.04200.13470.1214（mm2）314.4157.3564454.8（mm2）254254254254选配钢筋（mm2）8150=335 8190=26510130=6048110=457（5）考虑构造要求受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=3.50/3.670=0.95<3，取，故可取。分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按6250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm的构造要求。第四类板（双向板）板的长跨5.04m与短跨3.15m之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。（1）荷载计算10mm厚防滑地砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m18mm厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m100mm厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m18mm厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m 板恒载标准值：0.198+0.36+2.5+0.306=3.364kN/m板活载标准值：2.0kN/m(蹲坑部分8.0 kN/m)板恒载设计值：g=1.2× 3.364=4.0368 kN/m板活载设计值：q=1.4×2.0×3/4+1.4×8.0×1/4=4.9 kN/mg+q=8.9368kN/m g+q/2=6.4868kN/m q/2=2.45 kN/m（2）、板的计算跨度按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。 即=3150mm ，=5040mm 则=。支承条件0.625两边固定两边简支0.04790.0140-0.1070-0.0780四边简支0.07850.0257（3）内力计算跨中弯矩：Mx=0.0479×(g+q/2)l02+0.0785×(q/2)l02=0.0479×6.4868×3.152+0.0785×2.45×3.152=5.0KN.mMy=0.0140×(g+q/2)l02+0.0257×(q/2)l02=0.0140×6.4868×3.152+0.0257×2.45×3.152=1.53KN.m=+0.2=5.0+0.2×1.53=5.306 kN.m=+0.2=1.53+0.2×5.0=2.53 kN.m支座弯矩：Mx=-0.1070×(g+q)l02=-0.1070×8.9368×3.152=-9.50KN.mMy=-0.07795×(g+q)l02=-0.07795×8.9368×3.152=-6.91KN.m（4）配筋计算板配筋计算：h=100mm，b=1000mm，短边方向跨中受力钢筋h0=75mm，长边方向受力钢筋h0=65mm，混凝土等级为C25，fy=270N/mm2，。计算结果见表4。表4 板的配筋计算截面跨中跨中支座支座弯矩设计值（kN.m）5.312.53-9.50-6.910.07930.05160.14190.13740.08270.05160.15370.1484（mm2）273.4147.8508.1425.1（mm2）211.67211.67211.67211.67选配钢筋（mm2）8180=2798200=251895=5298110=457（5）考虑构造要求受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=4.9/4.037=1.21<3，取a=ln/4=2900/4=725mm，故可取a=750mm。分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按 6250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm的构造要求。第五类板（双向板）板的长跨5.04m与短跨3.45m之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。（1）荷载计算10mm厚防滑地砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m18mm厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m100mm厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m18mm厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m 板恒载标准值：0.198+0.36+2.5+0.306=3.364kN/m板活载标准值：qk = 2.0kN/m(蹲坑部分8.0 kN/m)板恒载设计值：g=1.2× 3.364=4.0368 kN/m板活载设计值：q= q=1.4×2.0×3/4+1.4×8.0×1/4=4.9 kN/mg+q=8.9368kN/m g+q/2=6.4868 kN/m q/2=2.54 kN/m（2）、板的计算跨度按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。 即=3150mm ，=5040mm 则=5。支承条件0.685三边固定一边简支0.03560.0088-0.0781-0.0572四边简支0.07030.0289（3）内力计算跨中弯矩：Mx=0.03554×(g+q/2)l02+0.07031×(q/2)l02=0.03554×6.4868×3.452+0.07031×2.45×3.452=4.80KN.mMy=0.00879×(g+q/2)l02+0.02885×(q/2)l02=0.00879×6.4868×3.452+0.02885×2.45×3.452=1.52KN.m=+0.2=4.80+0.2×1.52=7.76 kN.m=+0.2=1.52+0.2×4.80=2.48 kN.m支座弯矩：Mx=-0.07806×(g+q)l02=-0.07806×8.9368×3.452=-8.30KN.mMy=-0.0572×(g+q)l02=-0.0572×8.9368×3.452=-6.08KN.m（4）配筋计算板配筋计算：h=100mm，b=1000mm，短边方向跨中受力钢筋h0=75mm，长边方向受力钢筋h0=65mm，混凝土等级为C25，fy=270N/mm2，。计算结果见表5。表5 板的配筋计算截面跨中跨中支座支座弯矩设计值（kN.m）5.112.48-8.30-6.080.07630.04930.12400.12090.07950.05060.13280.1293（mm2）262.8145.0439.0370.4（mm2）211.67211.67211.67211.67选配钢筋（mm2）8190=2658200=2518110=4578130=387（5）考虑构造要求受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=4.9/4.037=1.21<3，取a=ln/4=3200/4=800mm，故可取a=850mm。分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按 6250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm的构造要求。第六类板（双向板）板的长跨3.15m与短跨2.16m之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。（1）荷载计算10mm厚防滑地砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m18mm厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m100mm厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m18mm厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m 板恒载标准值：0.198+0.36+2.5+0.306=3.364 kN/m板活载标准值：2.0 kN/m板恒载设计值：g=1.2× 3.364=4.04 kN/m板活载设计值：q=1.4×2.0=2.80 kN/mg+q=6.84 kN/m g+q/2=5.44 kN/m q/2=1.40 kN/m（2）、板的计算跨度按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。 即=2160mm ，=3150mm 则=2160/3150=0.686。支承条件0.686三边固定一边简支0.03550.0088-0.0780-0.0572四边简支0.07020.0289（3）内力计算跨中弯矩：Mx=0.0355×(g+q/2)l02+0.0702×(q/2)l02=0.0355×5.44×2.162+0.0702×1.4×2.162=1.36KN.mMy=0.0088×(g+q/2)l02+0.0289×(q/2)l02=0.0088×5.44×2.162+0.0289×1.4×2.162=1.36KN.m=+0.2=1.36+0.2×0.41=1.442 kN.m=+0.2=0.41+0.2×1.36=0.682 kN.m支座弯矩：Mx=-0.0780×(g+q)l02=-0.0780×6.84×2.162=-2.49KN.mMy =-0.0572×(g+q)l02=-0.0572×6.84×2.162=-1.83KN.m（4）配筋计算板配筋计算：h=100mm，b=1000mm，短边方向跨中受力钢筋h0=75mm，长边方向受力钢筋h0=65mm，混凝土等级为C25，fy=270N/mm2，。计算结果见表6。表6 板的配筋计算截面跨中跨中支座支座弯矩设计值（kN.m）1.4420.682-2.49-1.830.02160.01360.03720.03640.02180.01370.03790.0371（mm2）72.139.2125.3106.3（mm2）211.67211.67211.67211.67选配钢筋（mm2）8200=251 8200=2518200=2518200=251（5）考虑构造要求受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=2.8/4.04=0.70<3，取a=ln/4=2160/4=540mm，故可取a=550mm。分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按 6250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm的构造要求。第七类板（双向板）板的长跨3.45m与短跨2.16m之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。（1）荷载计算10mm厚防滑地砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m18mm厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m100mm厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m18mm厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m 板恒载标准值：0.198+0.36+2.5+0.306=3.364 kN/m板活载标准值：2.0 kN/m板恒载设计值：g=1.2× 3.364=4.04kN/m板活载设计值：q=1.4×2.0=2.80 kN/mg+q=6.84 kN/m g+q/2=5.44 kN/m q/2=1.40 kN/m（2）、板的计算跨度按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。 即=2160mm ，=3450mm 则=2160/3450=0.626。支承条件0.63四边固定0.03560.0086-0.0779-0.0571四边简支0.07840.0257（3）内力计算跨中弯矩：Mx=0.0356×(g+q/2)l02+0.0784×(q/2)l02=0.0356×5.44×2.162+0.0784×1.4×2.162=1.42KN.mMy=0.0086×(g+q/2)l02+0.0257×(q/2)l02=0.0086×5.44×2.162+0.0257×1.4×2.162=0.39KN.m=+0.2=1.42+0.2×0.39=1.442 kN.m=+0.2=0.39+0.2×1.42=0.674kN.m支座弯矩：Mx=-0.0779×(g+q)l02=-0.0779×6.84×2.162=-2.49KN.mMy =-0.0571×(g+q)l02=-0.0571×6.84×2.162=-1.82KN.m（4）配筋计算板配筋计算：h=100mm，b=1000mm，短边方向跨中受力钢筋h0=75mm，长边方向受力钢筋h0=65mm，混凝土等级为C25，fy=270N/mm2，。计算结果见表7。表7 板的配筋计算截面跨中跨中支座支座弯矩设计值（kN.m）1.4980.674-2.49-1.820.02240.01340.03720.03620.02270.01350.03790.0369（mm2）107.459.1182.7129.7（mm2）211.67211.67211.67211.67选配钢筋（mm2）8200=251 8200=2518200=2518200=251（5）考虑构造要求受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=2.8/4.04=0.70<3，取a=ln/4=2160/4=540mm，故可取a=550mm。分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按 6250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm的构造要求。第八类板（双向板-雨蓬）板的长跨3.0m与短跨1.50m之比等于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。（1）荷载计算20mm厚1:2水泥砂浆抹面，最薄处20厚：0.02×20=0.40 kN/m100mm厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m18mm厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m 板恒载标准值：0.40+2.5+0.306=3.206 kN/m板活载标准值：2.0 kN/m板恒载设计值：g=1.2× 3.206=3.8472 kN/m板活载设计值：q=1.4×2.0=2.80kN/mg+q=6.6472 kN/m g+q/2=5.2472 kN/m q/2=1.4kN/m（2）、板的计算跨度按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。 即=1500mm ，=3000mm 则=1500/3000=0.50。支承条件0.50三边简支一边固定0.05830.0060-0.1212四边简支0.09650.0174（3）内力计算跨中弯矩：Mx=0.0583×(g+q/2)l02+0.0965×(q/2)l02=0.0583×5.2472×1.52+0.0965×1.4×1.52=0.99KN.mMy=0.0060×(g+q/2)l02+0.0174×(q/2)l02=0.0060×5.2472×1.52+0.0174×1.4×1.52=0.13KN.m=+0.2=0.99+0.2×0.13=1.02kN.m=+0.2=0.13+0.2×0.99=0.33kN.m支座弯矩：Mx=-0.1212×(g+q)l02=-0.1212×6.6472×1.52=-1.82KN.m（4）配筋计算板配筋计算：h=100mm，b=1000mm，短边方向跨中受力钢筋h0=75mm，长边方向受力钢筋h0=65mm，混凝土等级为C25，fy=270N/mm2，。计算结果见表8。表8 板的配筋计算截面跨中跨中支座弯矩设计值（kN.m）1.020.33-1.820.01520.00660.02720.01530.00660.0276（mm2）50.618.991.2（mm2）211.67211.67211.67选配钢筋（mm2）8200=251 8200=2518200=251（5）考虑构造要求受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=2.8/4.04=0.70<3，取a=ln/4=2160/4=540mm，故可取a=550mm。分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按 6250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm的构造要求。第二章 二层楼面梁计算1、2L11梁的计算，1/3×A-B轴，截面尺寸250mm×550mm（1）荷载计算恒荷载：第一类板传来的荷载： 4.0368×2.4=9.688kN/m梁自重： 1.2×0.25×0.55×25=4.125 kN/m18mm厚混合砂浆梁侧面粉刷：1.2×17×（0.55-0.10）×2×0.018=0.331 kN/m 梁恒载设计值：g=9.688+4.125+0.331=14.144 kN/