脚手架施工方案11【实用文档】doc.doc

南通山冉建设工程 丹凤花园2-4#、6-8#、10-13#楼脚手架施工方案脚手架施工方案11【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载丹凤西区2-4#、68#、1013#楼脚手架施工方案南通山冉建设工程丹凤花苑西区工程项目部二一三年十二月一、工程概况丹凤花苑西区24、68、1013楼，位于海安县海安镇大里村.由海安镇村民安置房及村镇建设服务所投资建设。南通冠典规划建筑设计院负责设计.丹凤花苑西区2-4、68、1013#楼由南通山冉建设工程总承包。江苏建达工程项目管理监理。本工程为群体工程，计10栋，总建筑面积为83400 m2，建筑高度为54。8M。结构形式为框架剪力墙结构.地下一层。地上十八层。根据施工组织设计的要求及本工程的具体情况,综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下2种脚手架方案:落地架，普通悬挑架。根据施工需要，一层为落地脚手架，2F以上搭设悬挑架作为该工程施工防护架.由于挑架搭设高度的限制，根据该工程每层层高，架体搭设分成三挑： 2-7层、8-13层、14顶层。挑架架体从二层平面开始往上搭设每一挑最大为11步架。整个工程的脚手架仅起现场围护作用,不得用来堆放工程材料，落地式脚手架在装饰阶段实施搭设，地基周围设排水沟。二、编制依据1. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；2. 建筑施工安全检查标准（JGJ5999）；3. 建筑结构荷载规范(GB 500092001)4. 钢结构设计规范(GB 50017-2003）5. 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ8091)6. 建筑地基基础设计规范（GB 500072002) 以及本工程的施工图纸。三、材料要求1、扣件本工程脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831）的规定；在螺栓拧紧扭力矩达65N。m时，扣件不得发生破坏。扣件使用前必须全数检查，表面有裂纹、气孔、疏松、砂眼等锻造缺陷的扣件必须剔除，不得使用。2、钢管钢管采用现行国家标准直径电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。型号选用ø48×3.5钢管，最大长度6米。钢管表面应平直光滑,无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;钢管外径、壁厚、端面偏差都必须控制在规范允许的范围内。4、脚手板本工程所采用的竹笆脚手板,其宽度为1050mm，长度为1500mm，但在施工过程中根据需要进行调整。5、安全网所有外脚手架管外侧，均采用6×1。8m的密目安全网（800目/）封闭。底层及每隔7米增加一道兜网。6、挡脚板采用200mm高竹笆片，外侧刷醒目油漆标志。7、工字钢 用于悬挑脚手架,选用18#工字钢，必须符合相关规范要求。四、脚手架搭设工艺技术(一）、脚手架搭设顺序落地式搭设时架子底部铺设6槽钢或100厚C15素砼作为脚手架底垫。悬挑式搭设时，立杆立于工字钢上，直角部起依次向两边竖立底立杆,底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆，并与立杆固定,每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣件固定）和横向水平杆(小横杆、靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定），开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，以保持脚手架的稳定性.校正立杆垂直和水平杆水平，使其符合要求后，按4555Nm力矩拧紧扣件螺栓,形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成.交圈后，再检查一遍构造质量,严格确保设计要求和构造质量,设置连墙件，按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步。随着搭设过程及时装设连墙件和剪力撑，装设作业层间横杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板及架体外挂密目网，底部设平网，向上不超过7米设一道兜网，使整个脚手架全封闭。（二）、悬挑式脚手架锚固件预埋及型钢的设置要求1、用悬挑式结构做外架,悬挑梁选18#工字钢，采用4m，外挑15m,内置2.5m，间距18m。阳台和拐角部位采用6m的工字钢。 2、工字钢锚固端预埋两根20钢筋锚卡，楼板必须是双层双向配筋，配筋应双向配置两道8150。此外为稳定挑梁位置，要在挑梁支点处(即楼板外封口梁处）需预埋一根20锚卡。3、如遇到不能先预埋锚卡，工字钢锚固端采用在预埋工字钢梁位置的现浇板上先预留锚卡螺栓孔洞，在安装钢梁时用加工好的锚卡穿过现浇板，板底用钢垫板加螺丝拧紧。钢垫板应不小于80mm×80mm×80mm，锚卡钢筋为20，锚卡设置每根钢梁应不小于二道，锚固端长1500mm。 4、在预埋工字钢梁遇有框架柱部分应让开，让开后的工字钢钢梁间距应不大于25m，在主梁上再设置二根12#工字钢连系梁在连续梁上按18m布置立杆间距搭载设双排钢管脚手架，立杆横向间距850mm纵向间距1500mm，步距1800mm。5、工字钢主梁悬挑超过15m长时采用前端底部用钢筋焊一个钢筋吊环,用13。5的钢丝绳通过钢梁底部吊环处向上斜拉，角度不应小于45度，在钢梁的上一层现浇板外封口梁上先预埋吊环，吊环水平位置于外架立杆对齐及与主梁对齐，吊环采用20钢筋制作斜拉钢丝绳在钢梁安装上一层梁板浇注后,等混凝土强度符合设计要求后，通过吊钩，用钢丝绳锚卡和对拉螺栓拉紧固定，对拉螺栓拉紧后螺丝用铁丝扎死，防止人为的松动 6、卸荷钢丝绳吊点水平间距以2个立杆间距为准，即1。5×2=3.0m；钢丝绳张拉高度为两步架高，即1。8×2=3.6m，吊点距墙面1.4m，斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角的正切值tan=3。6/1。4=2.571。（三）、脚手架搭设构造要求1、立杆:立杆纵距1.5米，允许搭设偏差±5mm，垂直允许偏差±10mm.除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆顶端须高出女儿墙上皮1米，高出檐口上皮1.5米.立杆对接、搭接符合下列规定:a、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主接点的距离不大于步距的1/3。b、搭接长度不应小于1米，应采用不少于2个旋转扣件固定，顶端扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。2、纵向水平杆：步距1。8米,设置在立杆内侧;全长平整度不能超过10cm；采用对接扣件连接。对接搭接应符合下列规定:a、纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3；b、纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上,同一步中纵向水平杆应四周交圈。3、横向水平杆:主接点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm.靠墙一端外伸悬挑部分长度不应大于200mm；作业层上非主节点处横向水平杆，根据脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；横向水平杆用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、连墙杆：在梁上口预埋短钢管，高出板面30cm，作为拉结外挑钢管架的连接墙件。落地式:连墙件采用两步三跨,竖向间距3.6 m，水平间距4。5 m,采用扣件连接；悬挑式：连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m。连墙件连接方式为双扣件.5、扣件：a、对接扣件开口应朝上或朝内；b、各杆件端头伸出扣件盖板边缘不应小于100mm。6、作业层、栏杆和挡脚板的搭设应符合：a、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；b、上栏杆上皮高度应为1.2米；d、挡脚板高度不应小于180mm；e、中栏杆应居中设置。7、脚手板铺设：a、首层和作业层脚手板应铺满、铺稳,用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上,离开墙面120150cm；b、在拐角、平台处的脚手板,应与横向水平杆可靠连接,防止滑动。8、本工程落地脚手架和悬挑架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置,全部采用单杆通长剪刀撑.剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上,另一根扣在小横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接(保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）.本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外,中间每隔6跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上.五、施工安全保证措施（一)组织保障由项目经理任第一责任人，任安全领导小组组长,配备专职安全员。如遇突发事件，立即启动安全事故应急预案。（二）技术措施1、脚手架搭设人员必须是经过考核合格,持有特种作业证的专业架子工。上岗人员应经过安全教育，合格者方可持证上岗。2、进入施工现场必须正确戴好安全帽，高空作业时必须按要求正确系好安全带且应系紧系牢。3、搭设时必须遵守操作规程,按外架设计和交底方法进行，不得图方便，偷工省料。4、操作时,手应抓紧抓牢，所用扳手应用绳链系挂在腰部，扛管时注意前后左右的行人,架子操作还应注意下方有无其他人员操作，行走或停留，以免发生事故.5、吊车吊运钢管,脚手板、扣件时应分规格、类型进行，一次上管集中堆放使用，不准超过300kg，严禁长短不一的钢管混吊和散吊.6、拆除时,应事先确定好高作业区，且有专人监护，以防发生扎伤事故。7、当有六级以上大风和雾、雪天气时应停止脚手架搭设和拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪.(三）安全防护措施1、电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的自闭式防护门，用12的螺纹钢筋，按照水平间距15cm，竖向间距20cm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用25螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道,网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。2、结构临边防护措施在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用48×3。5钢管。其高度不低于1.2m,立杆间距不大于1。5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆,每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。3、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。4、防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46-88）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通,形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体.接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接,螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个（本工程按照南北各3个的原则设置),位置尽量避免人员经常走动的地方,以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故.六、脚手架验收1架子搭设者自检自评2、本公司专职安全人员验收3、项目部安全人员验收4、项目部主管验收5、架体验收合格后悬挂验收合格牌七、脚手架使用与维护1、作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载，每1米架上的荷载不得超过3KN/m2；不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备.2、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。3、作业人员在脚手架上的最大作业高度应以可以进行正常操作为度，不得在架体上垫加器物以增加高度.4、未经项目经理、技术负责人、和项目安全员共同签字审批，任何人不得随意拆除脚手架上的构架杆件、整体性杆件、连续紧固件和连墙件。5、项目部设专人定期清理脚手架上的建筑垃圾,更换破损安全网,检查连墙件等是否松动，发现异常现象及时整改。任何工种上架作业时必须提前检查脚手架,确保无安全隐患方能上人。八、脚手架拆除1、拆除时要有书面交底，履行签字手续，一定要使用好“三宝"和穿防滑鞋，一切听从指挥，拆除前周围要设围护栏和警戒标志，划出工作禁区，禁止闲杂人员入内，拆除顺序应先上而下，一步一清,不准上下同时作业。2、拆除时必须做到先搭后拆，按层由上而下。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不准大于二步，如大于二步,必须增设连墙件加固。3、先拆防护架,每栏内留一块脚手板翻倒下层，其余脚手板运下，然后拆小横杆、大横杆、十字撑、立杆等。拆大横杆、十字撑要先拆中间扣件，再拆两头扣件。拆下的材料必须随时运到地面,不得堆放在脚手架的楼层上。4、拆除过程中途不要换人，如需换人应将拆除情况交待清楚.操作时思想要集中，上下要呼应，严禁将拆下的扣件、配件从高处往下抛，以免造成杆件扭曲损坏和伤人。九、脚手架配件的管理和保养1、使用完毕的脚手架应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整,排水良好，下设支垫,并用防水材料覆盖。配件、零件应入库存放。2、凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应修复，方能入库存放,否则应更换。3、要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理,凡湿度较大地区每年应涂刷油漆一次。扣件要涂油。4、脚手架的扣件、螺母、垫板、插销等小配件极易丢失,在搭拆施工时应及时回收、保养、入库.5、建立健全脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度,按照谁使用、谁维修、谁管理的原则,实行限额领用或租赁的方法，以减少丢失和损耗。十、悬挑脚手架和门厅脚手架计算验算书普通型钢悬挑脚手架计算书（一)、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆;搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1。05m,立杆的步距为1。8 m;内排架距离墙长度为0.20 m;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00;连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：3.000；脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数:2 层;3。风荷载参数本工程地处江苏南通市,查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数z为1。000，风荷载体型系数s为1。300；计算中考虑风荷载作用；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）：0。1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):0。150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2）：0。005;脚手板铺设层数:3 层;脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2。5 m。与楼板连接的螺栓直径（mm）：20。00;楼板混凝土标号：C30；6。拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m）:3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m.（二）、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0。3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值： Q=3×1。05/（2+1)=1。05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1。2×0。105=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1。05=1.47 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合.跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M1max=0.08×0。166×1.52+0.10×1.47×1.52 =0。361 kN。m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0。10×0.166×1。52-0.117×1。47×1。52 =-0.424 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0.361×106,0.424×106）/4490=94。432 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为= 94.432 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0。033+0.105=0。138 kN/m；活荷载标准值： q2= Q =1。05 kN/m；最大挠度计算值为：= 0。677×0。138×15004/(100×2.06×105×107800)+0。990×1.05×15004/(100×2。06×105×107800） = 2.583 mm；大横杆的最大挠度 2.583 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！(三）、小横杆的计算：根据JGJ1302001第5。2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值:p1= 0。033×1.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1）=0。158 kN;活荷载标准值：Q=3×1.05×1。5/(2+1） =1。575 kN；集中荷载的设计值： P=1。2×（0。05+0.158)+1.4 ×1。575 = 2.454 kN；小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1。2×0.033×1。052/8 = 0。006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 2。454×1.05/3 = 0.859 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.864 kN。m;最大应力计算值 = M / W = 0.864×106/4490=192。514 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =192。514 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5×0。033×10504/（384×2。06×105×107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0。158+1。575 = 1。782 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = 1782.45×1050×（3×10502-4×10502/9 ) /（72×2。06×105×107800) = 3.298 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3。298 = 3。322 mm；小横杆的最大挠度为 3.322 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm，满足要求!（四）、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。00 kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。033×1.5×2/2=0。05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0.3×1.05×1。5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.05×1。5 /2 = 2。362 kN；荷载的设计值： R=1.2×（0.05+0。017+0.236）+1.4×2。362=3.672 kN;R 8。00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+（1.50×2/2）×0。033/1。80×20.00 = 3.051kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0。3kN/m2 NG2= 0。3×3×1。5×(1。05+0。2）/2 = 0.844 kN;（3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0。15kN/m NG3 = 0。15×3×1。5/2 = 0。337 kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网;0。005 kN/m2 NG4 = 0。005×1.5×24 = 0。18 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.412 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1。05×1.5×2/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2; Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用: Uz= 1 ； Us 风荷载体型系数:取值为1。3;经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0。7 ×0.45×1×1。3 = 0.41 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1.4NQ= 1。2×4。412+ 1.4×4.725= 11.909 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0.85×1。4NQ = 1.2×4.412+ 0.85×1.4×4.725= 10.917 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0。85 ×1。4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.41×1.5×1。82/10 = 0。237 kN.m;(六）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 11.909 kN；计算立杆的截面回转半径:i = 1。59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0;计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得： = 1。5 ;计算长度 ，由公式 lo = k××h 确定：l0 = 3.118 m;长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到:= 0.188 ；立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; = 11909/(0.188×424)=149。400 N/mm2；立杆稳定性计算 = 149.400 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 10.917 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1。59 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得： k = 1。155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得： = 1。5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比： L0/i = 196 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0。188立杆净截面面积： A = 4。24 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩） :W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 10917/(0。188×424)+236830。23/4490 = 189.702 N/mm2；立杆稳定性计算 = 189。702 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（七)、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.41 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2;按规范5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）， N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算：Nlw = 1。4×Wk×Aw = 6.192 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.192 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 200/15。9的结果查表得到=0。966，l为内排架距离墙的长度；又: A = 4。24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。966×4。24×104×205×103 = 83。965 kN；Nl = 11。192 Nf = 83。965,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11。192小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图(八）、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点.本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370 cm4，截面抵抗矩W = 237 cm3，截面积A = 35。5 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×5.022 +1。4×4。725 = 11.909 kN；水平钢梁自重荷载 q=1。2×35。5×0.0001×78.5 = 0。334 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 14。996 kN；R2 = 11。494 kN;R3 = 0.13 kN.最大弯矩 Mmax= 1。437 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.437×106 /（ 1.05 ×237000 ）+ 11。909×103 / 3550 = 9。130 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 9.130 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求！（九）、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用20a号工字钢，计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 ×11.4×100× 235 /（ 1200×200×235) = 2。71由于b大于0.6,查钢结构设计规范（GB500172003)附表B,得到b值为0.966。经过计算得到最大应力 = 1.437×106 /( 0。966×237000 )= 6.28 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 6。28 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求！（十）、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=16。151 kN；（十一）、拉绳的强度计算:钢丝拉绳（支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算,为RU=16.151 kN 选择6×19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm.其中Fg 钢丝绳的容许拉力（kN); Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)，查表得Fg123KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0.82和0。8。0。85; K - 钢丝绳使用安全系数。K6.得到:Fg=17.425KNRu16。151KN。经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求.钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16。151kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2;所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(16151×4/3.142×50） 1/2 =21mm；（十二）、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.13 kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=130。318×4/(3.142×50×2）1/2 =1。288 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式：其中 N - 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0。13kN； d - 楼板螺栓的直径,d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。43N/mm2； f- 钢材强度设计值，取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 130。318/（3。142×20×1.43）=1。45mm.螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0。13kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN,满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力,N = 11。494kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长,b=5×d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14。3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=11。49 kN ,楼板混凝土局部承压计算满足要求!68目录一、编制依据1二、工程概况1三、施工准备和施工工艺1四、脚手架使用及管理8五、脚手架拆除9六、安全技术措施10施工平台脚手架施工方案一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JTG 130-2011）2、公路工程施工安全技术规范(JTG F902015）3、公路桥涵施工技术规范 （JTG/T F50-2011) 4、建筑施工高处作业安全技术规范 (JGJ80-91)5、建筑结构荷载规范 (GB500092001）6、业主、总监办相关文件要求二、工程概况罗田收费站工程分部分项工程涉及到施工需要，需要搭设脚手架施工平台，具体情况如下:1） 防火通道桥桥墩采用矩形墩,1、2墩高均为11米，桥台为肋板台,0、3台高6。5米、4。5米,涉及到高处作业，墩台施工需搭设脚手施工平台；2） K23+655拼宽小桥，0、1#桥台高4。5米、7.3米，桥台施工需搭设脚手施工平台3） 边坡防护工程如锚杆（索)框架梁、板肋式锚索挡土墙,平台高度有814米，需搭设施工平台。三、施工准备和施工工艺 1、材料准备