模板专项施工施工方案【实用文档】doc.doc

模板工程专项施工方案模板专项施工施工方案【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载模板工程专项施工方案一、 工程概况马銮幼儿园工程;工程建设地点：马銮路；属于框架结构；地上3层；地下1层;（地下一层为消防水池，面积为201.07）建筑高度：11.1m；标准层层高：3.6m ;总建筑面积：4005。42平方米；总工期：306天。本工程由*投资建设,*设计,*勘察,*监理，*组织施工；由*担任项目经理,*担任技术负责人.本工程结构构件尺寸如下:柱：700×700、700×850、800×650、800×800、850×850最大柱截面尺寸为850×850，以下柱模板的计算数值取最大截面尺寸，计算其能否满足要求。梁板:主梁200×400、200×500、250×550、250×650、250×700、250×600、300×650、350×700、350×800等，最大梁断面尺寸350×80。板：板厚为130mm第一章 编制依据一 施工图纸马銮幼儿园设计施工图。二 主要规程、规范建筑结构荷载规范GB50009-2021中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2021中国建筑工业出版社;建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第五版 中国建筑工业出版社；建筑施工模板安全技术规范JGJ1622021中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2021); 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）； 建筑施工模板安全技术规范（JGJ 1622021)； 建筑施工现场环境与卫生标准（JGJ 1462004）； 建筑施工安全检查标准(JGJ 592021）； 建筑施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）； 建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33-2021）； 施工现场机械设备检查技术规程（JGJ 1602021）建筑施工安全文明工地标准(DBJ 13812006）； 其他有关法律法规、规范标准和规范性文件等. 第二章 模板及支撑系统要求一、模板和脚手架应有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力,以及在施工过程中产生的荷载，不破坏、不倒塌，结构牢固稳定，确保操作者安全。模板的极限挠度值应符合混凝土表面平整度的要求。二、模板的接缝应不漏浆,保证混凝土结构和构件各部分形状和相互位置的正确；构造简单，装拆方便、改装容易、储运方便并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等。三、在保证质量、工期前提下,结合工程具体情况，应优选通用性强、周转率高、支拆用工少、模板自重轻的模板方案，尽量减少模板一次性投入，达到技术经济指标合理的要求.四、现浇混凝土结构模板安装的允许偏差见下表：项 目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基础±10柱、墙、梁4、5层高垂直度全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整度5第三章 模板工艺1、本工程混凝土的要求:混凝土表面平整、线角挺括，色泽基本一致；大截面结构线角通顺，细部美化；无明显接茬痕；混凝土内实外光，无明显蜂窝麻面及气泡；对穿螺栓位置整齐，收头美观，模板拼缝有规律。2、材料选用1）模板的扣件钢管支撑使用48×3.5钢管,严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管，有裂缝的扣件及松口的螺丝帽必须更换。2)模板采用18厚优质多层胶合板，尺寸为915×1830，木枋规格为100×100×2000，作为木夹板的背楞，要求刨面,保证木枋高度一致,受力均匀；剪力墙、框架柱外横棱采用48×3。5钢管等，穿墙螺杆拉结两面的钢管，受力点为双钢管,模板不存在受力集中问题，拉结刚度大,在砼浇捣的动载下不易变形，较好地保证构件的截面尺寸.3)木模板使用之前适当使用脱模剂，以延长模板使用周期，确保砼施工质量。当模板出现破损及时修补、截边,不能修补的要更换模板。4)对拉螺栓为1014的圆钢，用于墙和断面高度超过700的梁，有条件可加套胶杯和塑料套管;地下室外墙和水箱墙的螺杆加焊50×50×3的止水钢片，在模板拆除后，先在外墙外侧螺杆处凿20深，20×20见方孔洞，用气焊将螺杆从孔洞底部割除。对拉螺栓长度根据构件断面和加固形式的具体要求计算确定。第四章 柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm）：850。00；柱截面高度H（mm）：850.00；柱模板的总计算高度：H = 3.00m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目：3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目：3;对拉螺栓直径（mm）：M12；2。柱箍信息柱箍材料:木方；宽度（mm）：60.00；高度（mm）:80.00；柱箍的间距(mm）：450；柱箍合并根数:1；3。竖楞信息竖楞材料：木方；竖楞合并根数：1；宽度(mm）：60.00;高度（mm）:80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度（mm）:18。00；面板弹性模量（N/mm2)：6000.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2）:1.50；5。木方参数方木抗弯强度设计值fc（N/mm2)：13。00；方木弹性模量E(N/mm2）:9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）：1。50;二、柱模板荷载标准值计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T - 混凝土的入模温度,取20。000； V 混凝土的浇筑速度,取2。500m/h; H 模板计算高度，取3。000m;1- 外加剂影响修正系数，取1。200；2 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。分别计算得 20。036 kN/m2、72。000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2.三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l= 395 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。面板计算简图1。面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中, M面板计算最大弯矩（N·mm）; l-计算跨度(竖楞间距)： l =395.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.2×20。04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2.00×0。45×0。90=1。134kN/m;式中,0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 ×10。871×395×395= 1。70×105N.mm;面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中, -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩（N·mm）; W 面板的截面抵抗矩 ：W=bh2/6 b：面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450×18。0×18。0/6=2.43×104 mm3； f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2); f=13。000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1。70×105/ 2。43×104 = 6.980N/mm2;面板的最大应力计算值 =6.98N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下：V=0。625ql其中， V面板计算最大剪力(N)； l计算跨度（竖楞间距）: l =395。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4×2.00×0.45×0。90=1。134kN/m；式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10。871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625×10.871×395。0 = 2683。901N;截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn）fv其中， 面板承受的剪应力（N/mm2);V-面板计算最大剪力(N）：V = 2683。901N； b-构件的截面宽度（mm)：b = 450mm ; hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ; fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 13。000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3×2683.901/(2×450×18.0)=0.497N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0。497N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/（100EI)其中,q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04×0。459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距)： l =395。0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 450×18。0×18。0×18.0/12 = 2。19×105 mm4；面板最大容许挠度: = 395 / 250 = 1.58 mm；面板的最大挠度计算值： = 0。521×9.02×395.04/（100×6000。0×2。19×105） = 0.871 mm；面板的最大挠度计算值 =0。871mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 1。58mm，满足要求!四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m，柱箍间距为450mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60×80×80/6×1 = 64cm3；I = 60×80×80×80/12×1 = 256cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0。1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩（N·mm）； l-计算跨度(柱箍间距）： l =450。0mm； q作用在竖楞上的线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×20。036×0.395×0.900=8。547kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2.000×0.395×0。900=0.995kN/m； q = 8.547+0.995=9。543 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0。1×9.543×450。0×450.0= 1.93×105N·mm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2）； M -竖楞计算最大弯矩(N·mm）； W -竖楞的截面抵抗矩（mm3)，W=6。40×104； f 竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W = 1。93×105/6。40×104 = 3.019N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3。019N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求!2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0。6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N）； l-计算跨度(柱箍间距）: l =450。0mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×20。036×0.395×0.900=8.547kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2。000×0。395×0。900=0.995kN/m； q = 8.547+0.995=9.543 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0。6×9。543×450。0 = 2576。545N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力（N/mm2); V 竖楞计算最大剪力(N):V=0。6ql= 0.6×9。543×450=2576。545N; b -竖楞的截面宽度(mm）:b = 60。0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3×2576.545/（2×60。0×80。0×1）=0.805N/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0。805N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求!3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下：max=0。677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m)： q =20。04×0。40 = 9.54 kN/m； max竖楞最大挠度(mm); l-计算跨度（柱箍间距）： l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2)，E = 9000。00 N/mm2 ； I竖楞截面的惯性矩(mm4），I=2.56×106；竖楞最大容许挠度： = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677×9.54×450。04/（100×9000。0×2.56×106） = 0.115 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0。115mm 小于竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = （1。2 ×20.04×0.9 + 1。4 ×2×0.9)×0.395 × 0.45 = 4.29 kN；B方向柱箍剪力图（kN）最大支座力: N = 5.941 kN;B方向柱箍弯矩图（kN·m)最大弯矩: M = 0。185 kN·m；B方向柱箍变形图(mm）最大变形: = 0.117 mm；1。 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 185355.03 N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值： = 2.9 N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1。85×108/6.40×107=2.9N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0。117 mm；柱箍最大容许挠度: = 425 / 250 = 1。7 mm；柱箍的最大挠度 =0。117mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.7mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/（2bhn)fv其中， 柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N）：V = 2576.545N； b柱箍的截面宽度(mm）：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm）:hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值： =3×2576.545/(2×60。0×80.0×1)=0。805N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.805N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2,满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：N<N=f×A其中 N - 对拉螺栓所受的拉力; A - 对拉螺栓有效面积 （mm2）； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M12 ;对拉螺栓的有效直径: 9。85 mm;对拉螺栓的有效面积： A= 76 mm2;对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5。941 kN。对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1.70×105×7.60×105 = 12。92 kN;对拉螺栓所受的最大拉力 N=5。941kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P 竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN)； P = （1。2×20.04×0。9+1。4×2×0.9)×0.395 ×0。45 = 4。29 kN;H方向柱箍剪力图（kN)最大支座力： N = 5。941 kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.185 kN·m；H方向柱箍变形图（mm)最大变形： = 0.117 mm;1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式： =M/W<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 185355.03 N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 2.896 N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值： f = 13 N/mm2;H边柱箍的最大应力计算值 =1.85×108/6.40×107=2.896N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0.117 mm；柱箍最大容许挠度: = 425 / 250 = 1。7 mm；柱箍的最大挠度 =0.117mm 小于柱箍最大容许挠度 =1。7mm，满足要求！3。柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， 柱箍承受的剪应力（N/mm2）； V柱箍计算最大剪力（N)：V = 2576.545N； b-柱箍的截面宽度（mm）：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ; fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2）:fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值： =3×2576.545/（2×60.0×80.0×1）=0。805N/mm2;柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.805N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=f×A其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2); f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;查表得：对拉螺栓的直径: M12 ；对拉螺栓有效直径： 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1。70×105×7。60×10-5 = 12。92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5。941 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.941kN 小于 N=12。92kN，对拉螺栓强度验算满足要求！九、柱模板施工要点1、弹柱位置线时每边要外延50mm,另在柱位置线300mm处，再弹一道检查线.2、安装柱模板：安装前可先在模板下口钉海绵条，再组装模板，矫正后再安装柱箍,柱箍安装应水平。3、为了防止模板移位、扭转和弯曲，在柱模板上、下、中各设一道钢管与模板架连成整体。同时,柱箍螺栓不要一次拧紧，在对模板的轴线位置、垂直偏差、对角线、轴向等全面校正后再紧固.4、梁边到柱边距小于250mm,用木枋对撑。5、混凝土浇筑前，将柱模内清理干净，封闭200×100清理口，柱模板底角用干硬性砂浆补缝。6、为保证在施工缝位置混凝土的密实性,需保证接头处新旧混凝土结合紧密及在接头部位的模板拼装的严密性，保证混凝土浇筑时不漏浆.在第二次施工时,先将第一次施工的柱头浮浆和松散的碎石清除干净，再在柱头混凝土侧面贴双面胶,保证模板与原混凝土接触面结合紧密，保证施工缝不漏浆,确保柱混凝土施工质量.第五章 梁模板（扣件钢管架)计算书梁段：Kly-9（1A）35033008001500一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）：0.35；梁截面高度 D（m):0.80;混凝土板厚度（mm）：130。00;立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1。00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。10;立杆步距h(m）:1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m）：3.30；梁两侧立杆间距(m）：0。60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为48×3.6；立杆承重连接方式：可调托座;2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3）:24.00;模板自重（kN/m2):0。30;钢筋自重(kN/m3）：1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2）:2.0;新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2）：4。0；3。材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：9000.0;木材抗压强度设计值fc（N/mm)：16.0;木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1。7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm）:20。00;面板弹性模量E（N/mm2）：6000。0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13.0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）：60.0；梁底方木截面高度h(mm）:80。0；梁底纵向支撑根数:2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm）:M12；穿梁螺栓水平间距（mm)：500;竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm):60。00；高度(mm）：80。00;主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm）：60。00；高度(mm)：80.00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h; H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数,取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17。848 kN/m2、18。000 kN/m2，取较小值17。848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（单位:mm）1。强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W < f其中,W 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33。33cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0。1q1l2+0.117q2l2其中，q 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.2×0.5×17。85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0。5×4=2.8kN/m;计算跨度： l = (800-130）/（4-1)= 223.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.1×10.709×（800130）/(41）2 + 0。117×2.8×(800130）/(41）2= 6。98×104N·mm；面板的最大支座反力为: N=1。1q1l+1.2q2l=1。1×10.709×(800-130）/（4-1）/1000+1.2×2。800×（800130）/（4-1）/1000=3.381 kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 6.98×104 / 3.33×104=2。1N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2。1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算 =0。677ql4/（100EI)=l/250q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l计算跨度: l = (800130)/(4-1）=223.33mm; E-面板材质的弹性模量： E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4;面板的最大挠度计算值: = 0。677×10。709×（800-130）/(4-1)4/（100×6000×3。33×105） = 0。09 mm;面板的最大容许挠度值: = l/250 =（800-130）/（4-1)/250 = 0。893mm；面板的最大挠度计算值 =0.09mm 小于面板的最大容许挠度值 =0。893mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q = 3。381/0.500= 6。762kN/m本工程中，次楞采用木方,宽度60mm,高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1×6×8×8/6 = 64cm3;I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图（kN）弯矩图(kN·m）变形图（mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0。169 kN·m,最大支座反力 R= 3.719 kN，最大变形 = 0。126 mm(1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 = 1.69×105/6。40×104 = 2。6 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2;次楞最大受弯应力计算值 = 2。6 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0。126mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力3.719kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2×6×8×8/6 = 128cm3;I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4;E = 9000。00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.279 kN·m,最大支座反力 R= 5.678 kN，最大变形 = 0。073 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.79×105/1。28×105 = 2.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2。2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0。073 mm主楞的最大容许挠度值： = 150/400=0。375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.073mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号： M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm;穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =5。678 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1000 = 12。92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5。678kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1000×20×20/6 = 6。67×104mm3； I = 1000×20×20×20/12 = 6.67×105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m）：q1=1.2×(24.00+1。50)×0.80+0.30×1.00=24。840kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）:q2=1.4×(2.00+2.00)×1。00=5。600kN/m；q=24.840+5.600=30.440kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/8×30.44×3502=4。66×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0。5×30。44×0.35=5。327kN =Mmax/W=4。66×105/6.67×104=7N/mm2；梁底模面板计算应力 =7 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI）=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1。2=2