混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案【实用文档】doc.doc

XXX工程标段 混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载第一章 编制说明1。1编制依据XXXXXX工程（中段）桥梁工程施工图设计结构力学材料力学公路桥涵施工技术规范(JTJ0412000)路桥施工计算手册建筑结构荷载规范城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ22021)1.2编制说明本方案适用于主线桥变高度非标准联XXX联模板支架施工。第二章 工程概况2.1工程概况XXX（中段）工程分成两个标段，本标段为一标段，里程范围为K0+000 K1+760 ，线路长约1。76公里，为XXX地铁站段，内容主要包括：（1）XXX主线高架桥高架桥长1.76公里，另外还包含A、B两个匝道；（2）与高架共建轨道交通XXX路站长164。4米；（3）路与下穿市政公路隧道工程,全长300.753，其中暗埋段长67.5m；（4）一环路高架互通立交,主要包括四个匝道工程；（5）一环路综合畅通工程段既有道路桥梁拓宽工程，长约1。3公里；（6）与高架共建轨道交通XXX南一环站长186.6米;（7）上述项目配套的绿化、路面、路灯等市政配套工程。2。2桥梁工程设计概况主线桥XXX联共三跨，其中中间一跨由于跨越环路故采用大跨布置，跨径布置为（30+50+30）m，主梁采用变高度现浇预应力砼连续箱梁。主梁跨径由于超过30m故设置跨中横隔板。主梁预应力钢绞线主要布置在腹板内，局部布置在顶底板,主线桥横梁设置横向预应力，桥面设置横向预应力。（1)主线桥XXX联30m主梁标准断面箱梁采用单箱三室，斜腹板形式，箱梁顶宽23m,箱底宽13.7m12.124m，两侧斜腹板斜率1：1.65，悬臂3.65m，梁高2。2m3。5m。顶板厚0.25m,底板厚0。2580。8.腹板厚0.601。20m.主梁中横梁宽3。0m,端横梁宽2.0m。（2）主线桥XXX联50m大跨主梁标准断面箱梁采用单箱三室，斜腹板形式，箱梁顶宽23m,箱梁底宽13.712。124m，两侧斜腹板斜率1：1.65，悬臂3.65m，梁高2.23.5m。顶板厚0.250.55m，底板均厚0。2580。8。腹板厚0。601.20m，主梁中横梁宽3。0m，端横梁宽2。0m。第三章 总体施工方案连续箱梁支架体系全部采用碗扣式满堂红支架体系，箱梁浇筑时分底板和顶板两次浇筑。碗扣支架钢管为48、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力0=205MPa。箱梁底模、侧模和内膜均采用=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力0=70MPa，弹性模量E=6×103MPa.箱梁中横梁，横向方木采用710cm10cm，纵向方木采用1015cm,支架立杆步距为60*30cm，横杆步距为60cm。箱梁端横梁，横向方木采用710cm10cm，纵向方木采用10*15cm,支架立杆步距为6030cm，横杆步距为60cm。腹板下，横向方木采用7*10cm10cm，纵向方木采用10*15cm，腹板支架立杆为6060cm，横杆步距为60cm。箱梁底板下，横向方木采用7*10cm30cm,纵向方木采用1015cm，支架立杆步距为6060cm，横杆步距为120cm。顶板内模下，横向方木710cm30cm，纵向方木为1015cm,支架立杆步距为90120cm，横杆步距120cm。在翼缘板下，横向方木采用7*10cm30cm，纵向方木采用1015cm，支架立杆步距为60*90cm，横杆步距为120cm,在翼缘板根部两排立杆步距采用60*90cm，横杆步距为60cm.腹板外侧模，横向方木采用710cm20cm，纵向方木采用10*15cm60cm，斜撑钢管纵向间距为60cm。单箱三室箱梁标准段断面见图301；满堂支架平面布置图见图302、满堂支架横剖面图见图303、满堂支架纵剖面图3-04。3-01 单箱三室箱梁标准段断面第四章 施工工艺4。1施工工艺流程满堂碗扣式支架施工现浇箱梁工艺流程见图4-01。支架地基处理支架立杆位置放样安装底托并调旋转螺丝顶面在同一水平面上逐层拼装立杆、横杆安放顶托并按设计标高进行调整安放纵向方木、横向方木、铺设底模、侧模预压底、腹板钢筋和预应力钢绞线施工，立腹板模板底、腹板钢筋和预应力钢绞线验收合格后泵送法浇筑砼拆除腹板内模，立顶板模板，施工顶板钢筋和钢绞线等浇筑顶板砼，养护至设计强度95%,且龄期超过10天后进行张拉和压浆施工拆模、落架现浇箱梁工艺流程见图4014.2施工方法4。2.1地基处理支架搭设前，必须对既有地基进行处理，因大部分地基为路原有公路砼路面可以满足箱梁施工过程中承载力的要求，故根据现场实际情况对绿化带、泥浆池和承台等开挖过的部位作硬化处理，严格按规范采取分层回填分层压实，下部填筑道碴石，用1015cm厚级配碎石找平，最后顶上再浇筑15cm厚C20混凝土。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳,出现安全隐患和事故。4。2。2支架立杆位置放样用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。安放底托按标示的底座位置先安放底托,然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上.注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。4.2。4安装立杆、横杆和顶托 从一端开始,按照顺桥向60cm，横桥向60或90cm布设立杆，横杆步距为60cm或120cm,调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层,最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置，顶底层横杆步距均为60cm。4。2.5安放方木、铺底模在顶托调整好后铺设纵向10×15cm方木，铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上（防止出现“探头”木）,接着按30cm或20cm或10cm间距铺设横向7×10cm方木,根据放样出的中线铺设=15mm的竹胶板做为箱梁底模。4.2。6设置剪刀撑支架每四排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每五排设一纵向剪刀撑，水平剪刀撑在垂直方向上的间距不超过2.4m.剪刀撑采用D48普通钢管,且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。第五章 模板、支架设计及验算5.1支架、模板方案5。1.1模板箱梁底模、侧模和内膜均采用=15 mm的竹胶板.竹胶板容许应力0=70MPa,弹性模量E=6×103MPa。5。1。2纵、横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩为14。5MPa，截面尺寸为10×15cm。截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3I= bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm3横向方木采用A1东北落叶松，顺纹弯矩为14.5 MPa，截面尺寸为7×10cm.截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=70×1002/6=11.7×104mm3I= bh3/12=70×1003/12=5.83×106mm3考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）中的A3类木材,顺纹弯矩为12.0 MPa，并按湿材乘0.9的折减系数取值,则012×0。910.8MPa,E=9×103×0.9=8。1×103MPa，容重6KN/m3。纵横向方木布置：纵向方木间距一般为60cm，在翼缘板下为90cm。横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横（隔)梁下为20cm。5。1。3支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为48、t=3.5mm,材质为A3钢，轴向容许应力0=205 MPa。详细数据可查表5。01.碗扣支架钢管截面特性表5.01外径d(mm)壁厚t（mm)截面积A(mm2)惯性矩I（mm4）抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm)每米长自重（N）483.54。89×1021。219×1055。08×10315.7838。4N/m碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距一般为60×60cm，在翼缘板为60×90cm横杆除端横梁、中横梁和腹板下步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。连接支杆和竖向剪刀撑见图5-01(标准段箱梁碗扣支架布置图)。5。2支架计算5.2.1荷载计算=碗扣式支架钢管自重，可按表5。01查取。钢筋砼容重按26kN/m3计算，则端横梁为2。2m：26×2.2=57.2KPa中横梁为3.5m：26×3。5=91KPa腹板高2.22。5m时,以2.5m计算,厚度为60cm，其余为(0。368+0.25）m,则： 26×2。5×0。60+26×（0。368+0。25）×0.40=45.427KPa腹板高2。53。5m时m,厚度为0。60m，其余为（0.50+0.25）m，则:26×3。5×0。60+26×（0.5+0。25）×0.40=62。4KPa箱梁底板厚度为50cm（顶板厚度25cm)：26×（0.50+0.25）=19。5KPa翼缘板根部厚度55cm：26×0。55=14.3KPa模板自重（含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则：端横梁：57.2×0。05=2。86KPa中横梁：91×0.05=4。55KPa腹板:62。4×0。05=3。12KPa箱梁底板：19。5×0.05=0。975KPa翼缘板根部：14。3×0.05=0.715KPa施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.5kPa倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2。0kPa振捣混凝土产生的荷载: 2。0kPa荷载组合计算强度：q=1。2×（+）+1.4×（+）计算刚度:q=1。2×（+)5.2.2中横梁下方支架检算(1）底模检算底模采用15 mm的竹胶板，直接搁置于间距L=10cm 的7×10cm横向方木上,按连续梁考虑，取单位长度（1.0米)板宽进行计算.荷载组合:q=1。2×（91+4.55）+1。4×（2.5+2。0+2。0)=123。76kN/m竹胶板（=15 mm）截面参数及材料力学性能指标：W=bh2/6=1000×152/6=3。75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2。81×105mm3承载力检算：强度：Mmaxql2/10123.76×0。102/100.124KN·mmaxMmax /W0。124×106/3。75×1043.31MPa0= 70MPa 合格刚度：荷载: q=1。2×(91+4。55）=114。66kN/mf0。677ql4/（100EI）0.677×123。76×1004/（100×6×103×2.81×105)0。049mmf0100/4000。25mm 合格（2）横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上，横向方木规格为70mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合:q1=（1。2×(91+4.55）+1.4×（2。5+2.0+2.0)×0.10+6×0.07×0.10=12。418kN/m承载力计算：强度:Mmaxq1l2/1012.418×0.62/100.447KN·mmaxMmax /W0.447×106/11。7×1043.82MPa0= 10.8MPa 合格刚度：荷载: q=1.2×（91+4。55）×0。10+6×0。07×0.10= 11.508kN/mf0。677ql4/(100EI)0。677×11。508×6004/(100×8。1×103×5。83×106)0.214mmf0600/4001。5mm合格 (3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm,中横梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑,计算跨径为60cm。荷载组合:横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底： P=12.418×0.6=7。45kN纵向方木自重:g6×0.1×0.150。09 kN/m力学模式：承载力计算：强度:按最大正应力布载模式计算:支座反力 R（7.45×3+0。09×0.6)/2=11。20KN最大跨中弯距 Mmax11.20×0.30.09×0。32/27.45×0。21。87KN.mmaxMmax /W1.87×106/3.75×1054。99MPa0=10.8 MPa 合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载: P=11。508×0.6×4=27。62kN合格腹板下纵向方木规格为10×15cm,纵向间距为60cm（腹板下模板和横向方木与横梁受力相同，无需检算）。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm，由于箱梁腹板厚度只有0。60m，其他部分为底板加顶板为0.60m,取两跨平均值,则计算如下：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底： P=（12。418×0。6×0。30+6。58×0。6×0.90)/1。2=4.8kN纵向方木自重：g6×0.1×0。150.09 kN/m承载力计算：强度:按最大正应力布载模式计算：支座反力 R(4.8×5+0。09×0.6）/2=12。03KN最大跨中弯距Mmax12.03×0.30-0。09×0。302/24.8×0。4-4.8×0。20.72KN。mmaxMmax /W0。72×106/3。75×1051。9MPa0=10.8 MPa 合格刚度：按最大支座反力布载模式计算:集中荷载: P=（11。508×0.6×0.30+3。12×0.6×0.90)×5/1。2=15.65kNF=Pl3/（48EI）+5ql4/（384EI）= 15.65×1000×6003/(48×8。1×103×2。81×107)+5×0。09×6004/(384×8。1×103×2。81×107）=0。31mmf0600/4001。5mm 合格（4）支架立杆计算箱梁横梁下支架为60×30cm设置，腹板下支架为60×60cm设置，根据网格划分，每根立杆为四个网格共用，对每个网格的承载贡献为1/4,故每根立杆的承载面积为：横梁下，0。6×0。3×4×1/4=0.18；腹板下,0.6×0。6×4×1/4=0.36P（横梁）=(91+4。55+2。5+2。0+2.0)×0.36+0.09×0。3=36。77kNP（腹板）=(62。4+3。12+2。5+2.0+2。0)×0.36+0。09×0。6=25.98kN因第11联梁底到原地面高度最大，为15.194m，为安全起见，所有满堂碗扣式支架按最高处为16米高计算（支架高度以16米计,故可计算每根立杆承受支架为16m立杆，以及27道4×0.3=1。2m横杆.此联碗扣钢管的重量为（1×16×0。038427×4×0。3×0.0384）1.86kN，并考虑普通钢管的扣件、支架顶托及内模支架的重量取1.2系数,故每杆承受支架自重可计为1.86×1.22.23kN，平均立杆重量为2。23/16=0.14kN/m,为安全起见，以下计算可取单根立杆自重0.3kN/m）,其自重为:g=16×0.3=4。8 KN单根立杆所承受的最大竖向力为： N=36。77+4。8=41。57kN强度验算：aN/Aji=41.57×1000/489=85。01MPaa=140MPa 合格立杆承载力计算：支架立柱采用48、t3.5mm钢管，立柱底、顶部纵横向水平杆步距为0。6m，中间部分步距1。2m，施工中横杆最大步距为1。2m。钢管截面面积：钢管截面的惯性半径：钢管定位桩的柔度：查表可知,钢管稳定系数0。807钢管承载力为：刚度验算：可见当横杆最大步距为1。2m时，立杆承载力为55.281KN,N=36。77+4。8=41.57kN55.281KN合格（5）地基承载力计算因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有水泥混凝土路面上，另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层碾压密实,上部铺设道碴石及碎石，顶部浇筑15cm厚C20混凝土,因此基底承载力可达到11。0MPa。因此max=N/A=41。57×103/0.072=8。5MPa11。0 MPa 可以5。2.3箱梁底板下支架检算（1)底模检算底模采用=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm的 7×10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度（1.0米）板宽进行计算。荷载组合:q=1.2×(19。50+0。975)+1。4×(2.5+2。0+2.0）=33。67kN/m竹胶板（15 mm）截面参数及材料力学性能指标：W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3承载力检算:强度:Mmax=ql2/10=33。67×0.2×0.2/10=0。135KN·mmax=Mmax /W=0。135×106/3.75×104=3。59MPa0=70MPa 合格刚度：荷载： q=1.2×(19.50+0.975)=24.57kN/mF=0。677ql4/(100EI)=0.677×24.57×2004/(100×6×103×2。81×105)=0。158f0=200/400=0.50mm 合格(2）横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上，横向方木规格为70×100mm，横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合:q1=（1.2×（19。50+0。975）+1。4×（2.5+2.0+2。0）×0。2+6×0.07×0.1=kN/m承载力计算:强度：Mmax=q1l2/10=6。776×0.62/10=0。24KN·mmax=Mmax /W=0。24×106/11.7×104=2。05MPa0=10.8 MPa 合格刚度：荷载： q=1.2×（19.50+0.975)×0.2+6×0。07×0。1=4。956kN/mF=ql4/(150EI)=0。677×4.956×6004/（100×8。1×103×5。83×106)=0.092mmf0=600/400=1。5mm 合格 （3）纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底： P=6。776×0.6=4.07kN纵向方木自重：g=6×0.1×0。15=0。09kN/m承载力计算：力学模式如下图:强度：按最大正应力布载模式计算:支座反力 R=（4.07×3+0.09×0。6）/2=6.132KN最大跨中弯距 Mmax=6。132×0。3-0.09×0.32/24。07×0.3=0.61KN。mmax=Mmax /W=0。61×106/3。75×105=1.63MPa0=10。8MPa 合格刚度:按最大支座反力布载模式计算：集中荷载： P=4。956×0。6×4+0.09×0.6=11.948kN/mF=Pl3/（48EI)+5ql4/(384EI）=11.948×1000×6003/（48×8。1×103×2。81×107)+5×0。09×6004/(384×8.1×103×2。81×107）=0。237mmf0=600/4001。5mm 合格(4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力(以跨度0.6米计算）：P1=(19。50+0.975+2.5+2。0+2.0）×0。62 +0。09×0。6=9.765kN安全起见满堂式碗扣支架按16米高计,其自重为:g=16×0。3=4.8kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=9.765+4.8=14。565kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1.2m计算时,所以N=14.565kN<N=55。281kN合格强度验算：a=N/Aji=14.565×1000/489=29。79MPaa=140MPa 合格（5）地基承载力不需再进行验算。5。2。4顶板（厚度25cm）下内模支架计算底模板计算底模板采用厚度为1。5cm的胶合板，底模下7×10cm方木间距为30cm，由前面计算知模板满足设计要求，不再检算。横向方木计算搁置于间距90cm的纵向方木上，横向方木规格7×10cm,横向方木按连续梁考虑。荷载组合： q1=（1.2×26×0。25×1。051.4×（2.52.02.0)）×0.36×0.07×0.105.23kN/m承载力计算：强度：跨中弯距:M1/2=q。l2/10=5。23×0.92/10=0。4236kN·m应力计算：max=Mmax /W=0.4236×106/11.7×104=3.64MPa0=10。8MPa 合格刚度:荷载: q=1。2×(26×0.25×1.05）×0.3+6×0.07×0.1=2.5kN/mF=0.677×ql4/（100EI)=0。677×2。5×9004/（100×8。1×103×11。17×106）=0.122mmf0=900/400=2。25mm合格纵向方木计算纵桥向方木规格为10×15cm,立杆纵向间距为120cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为120cm.荷载组合:横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=5.23×0。9=4。7kN纵向方木自重：g=6×0.1×0。15=0.09kN/m承载力计算：力学模式如下图：强度：按最大正应力布载模式计算:支座反力 R=（4。7×4+0.09×1。2）/2=9.45KN最大跨中弯距 Mmax=9。45×0.6-0.09×0。62/2-4.7×0.454。7×0.15=2.83KN.mmax=Mmax /W=2.83×106/3.75×105=7。55MPa0=10。8MPa 合格刚度:按最大支座反力布载模式计算:集中荷载: P=2。5×5+0.9×1.2=13。58kN/mF=Pl3/(48EI）+5ql4/(384EI)=13。58×1000×12003/（48×8。1×103×2。81×107）+5×0.09×12004/(384×8.1×103×2。81×107)=2。23mmf0=1200/4003mm 合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度1.2米计算）：P1=（26×0.25×1。05+2。5+2.0+2.0)×0。9×1.2 +0。09×1.2=14.50kN安全起见满堂式碗扣支架按2米高计，其自重为：g=2×0.3=0。6kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=14.50+0.6=15.1kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1。2m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=30 kN.所以N=15。1kN<N=30kN合格强度验算：a=N/Aji=15。1×1000/489=30.88MPaa=205MPa 合格5.2。5箱梁翼缘板根部（厚度55cm）情况下支架检算(1）底模检算底模采用=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的 7×10cm横向方木上,按连续梁考虑,取单位长度(1。0米）板宽进行计算。荷载组合：q=1.2×（14。3+0。715）+1.4×（2.5+2。0+2。0）=27.12kN/m竹胶板（=15 mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2。81×105mm3竹胶板容许应力=70MPa,E=6×103MPa.承载力检算:强度：Mmax=ql2/1027.12×0。3×0。3/10=0.244KN·mmax=Mmax /W=0.244×106/3。75×104=6.51MPa0=70 MPa 合格刚度：荷载: q=1.2×(14.3+0。715)=18。018kN/mF=0。677ql4/(100EI）=0。677×18。018×3004/（100×6×103×5。83×105)=0.28mmf0=300/400=0.75mm合格（2）横向方木检算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为70 mm ×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=1。2×（14。3+0.715)+1。4×(2.5+2。0+2。0）×0.3+6×0.1×0。15=8.23kN/m承载力计算:强度：Mmax=q1l2/10=8。23×0。92/10=0.67KN×mmax=Mmax /W=0。67×106/11.7×104=5.73MPa0=10.8MPa 合格刚度：荷载： q=1.2×(14.3+0.715)×0。3= 5。41kN/mF=ql4/(150EI）=0。67×75。41×9004/(100×8。1×103×5.83×106)=0.51mmf0=900/400=2。5mm 合格(3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm,立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底： P=8。23×0。9=7.407kN纵向方木自重：g6×0。1×0.150。09 kN/m承载力计算：力学模式（如下图）：强度:按最大正应力布载模式计算:支座反力 R（5.41×3+0。09×0.9）/2=11。245KN最大跨中弯距 Mmax11.245×0.450.09×0。452/2-7。407×0。32.8KN.mmaxMmax /W2。8×106/3。75×1057。47MPa0=10.8 MPa 合格刚度:按最大支座反力布载模式计算：集中荷载: P=5。41×4+0。09×0.9= 21。72kN/mfPl3/（48EI）+5ql4/(384EI)21.72×1000×9003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0。09×9004/(384×8.1×103×2.81×107）1。45mmf0900/4002。5mm 合格(4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0。9米计算）：P1=(14。3+0.715+2.5+2。0+2。0）×0。92 +0.09×0。9=17。51kN安全起见满堂式碗扣支架按18米高计，其自重为：g=18×0。3=5.4 KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=17。51+5.4=22。91 kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1。2m计算时,立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=30 kN.所以N=22。91kNN=30 kN合格强度验算：a=N/Aji=22。91×1000/489=46.86MPaa=205 MPa 合格（5）地基承载力不需再进行验算。5。2.6腹板外侧模检算侧模采用=15 mm的竹胶板，竖向内楞采用间距20cm的7×10cm方木，横向外楞采用间距60cm的10×15cm方木，横向外楞通过顶托及48、t=3。5mm斜撑钢管与翼缘板下方的立柱钢管连接，斜撑钢管间距横距为60cm，纵距为90cm。混凝土侧压力：PM=0。22t012v1/2式中：混凝土的自重密度，取26KN/m3；t0新浇混凝土的初凝时间，可采用t0200/（T+15）,T为砼入模温度()，取10,则t0=8；1外加剂影响修正系数，因掺缓凝剂取1。2；2砼坍落度影响修正系数,坍落度控制在11cm15cm取1。15；v-混凝土浇筑速度（m/h）,取0。4PM =0。22×26×8。0×1。2×1。15×0.41/2=39.94KN/m2有效压头高度：h= PM /=39.94/26=1。54振捣砼对侧面模板的压力：4.0kPa倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载按规范取2。0kPa水平荷载：q=1.2×39.94×1.54/2+1。4×(2。5+4.0+2.0）=48.80kN/m此水平力较腹板和端、中横隔梁处底板竖向力要小得多，而此处模板和横向方木布置与横梁处相同，则模板与横向方木不需要另外进行检算，只需要检算纵向方木和斜撑钢管。纵向方木为10×15cm，间距为0.6m，跨度为0。9m，横向方木传来的集中荷载:F=48.80×0.2×0。6=5。86kN纵向方木自重：g6×0。1×0。150.09 kN/m承载力计算：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R(5.86×5+0.09×0.9)/2=14。69KN最大跨中弯距Mmax14.69×0。450.09×0。452/2-5.86×0.2-5。86×0。43。08KN。mmaxMmax /W3.08×106/3.75×1058.24MPa0=10.8 MPa 合格刚度：按最大支座反力布载模式计算:集中荷载: P=4。43×5+0.09×0.9=22。23kNF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI）=22。23×1000×9003/（48×8。1×103×2.81×107)+5×0.09×9004/（384×8.1×103×2.81×107)=1。48mmf0900/4002。5mm 合格纵向方木传来集中荷载单根斜撑受力为N=48.80×0。6×0.9=26.35kN，而扣件抗滑承载力为8。5KN ，因此斜撑钢管至少与4根翼缘板下方立柱钢管扣件联接，联接处立柱钢管的横杆步距为60cm.另外，为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，在斜腹板外侧斜支撑钢管处加设通向箱梁中心方向的斜钢管(与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）并与立柱钢管联接以平衡两侧斜腹板外侧斜支撑钢管的支撑反力，从而保证支架水平方向稳定。5.2。7抗风荷载计算合肥地区基本风压 0=0.3kN/m2，风压高度系数 z=0。62，体型系数 s=0.80,密目安全网抗风系数 0=0。8(按建筑结构荷载规范取值）。 求得风荷载标准值：k=0.7×0.62×0.8×0。3=0.101416kN/m2 作用在立杆上的计算值：=a·b·0·k =1.4×1.2×0。8×0.10416=0.1400 kN/m2 立杆跨中弯矩：M=0l02/8=0.1400×1。22/8=0。0252 kN/m2 计算立杆的压弯强度:=N/A+M/=40×103/(0。807×489)+25。2×103/5080=106。3 MPa205 MPa合格说明支架抗风荷载安全，并且此支架系统刚度、强度及稳定性能够达到设计要求，满足现场施工条件。为增加架体整体刚度，架体应严格按照方案要求设置纵、横和水平向剪刀撑；同时在端、中横(隔）梁、基坑周边等等部位立杆底座下应加垫槽钢或方木，以增大承压面积。第六章 材料选用和质量要求6。1材料选型1、本工程脚手架为连续箱梁承重用，采用碗扣支架，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。2、碗扣支架钢管规格为48×3。5mm,且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管.钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。3、扣件应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证,当对扣件质量有怀疑时,应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831）的规定抽样检测.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。6.2技术要求1对承台和管线开挖范围必须严格按规范标准分层进行换填和回填，同时加强地基的排水措施。2搭设支架前，必须在地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。3必须保证可调底座与地基的密贴,必要时可用砂浆坐底.安放可调底座时,调整好可调底座螺帽位置，使螺帽位置位于同一水平面上。可调底座螺杆调节高度不得超过25cm，若在实际施工中调节高度必须超过25cm时，采用方木进行调整.4检查脚手架有无弯曲、接头开焊、断裂等现象，无误后可实施拼装。5拼装时,脚手架立杆必须保证垂直度。尤其重要的是必须在第一层所有立杆和横杆均拼装调整完成无误后方可继续向上拼装。6拼装到顶层立杆后,装上顶层可调顶托，并依设计标高将各顶托顶面调至设计标高位置,可调顶托螺杆调节高度不得超过20cm，必要时用方木进行调整.7满堂支架搭设至桥墩时，采用钢管与桥墩四周牢固环抱形式与支架相连接，以达到满堂支架与桥墩整体受力作用。8铺设纵、横向方木和竹胶板时要确保其连接牢固，另外将纵向方木和横向方木接触面刨平,保证其密贴.横向方木顶面刨平，保证竹胶板与其密贴。9支架底模铺设后,测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位（±前期施工误差的调整量)，来控制底模立模.底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）.10为确保支架整体稳定，支架每隔四排设一道横向剪刀撑，纵向在支架