反应釜设计模板.doc

第六章 主要设备的设计及选型6.1 搅拌反应釜 反应釜体积由物料衡算结果可知：生产每釜成品需要废涤纶的质量为：584.53 kg；废涤纶密度，需要异辛醇的质量为：1187.32 kg；异辛醇密度则废涤纶所占体积： 0.424 m3，异辛醇所占体积： m3 所以物料总体积为： 0.424 + 1.427 = m3由于还有催化剂的加入，故取 V = 1.860 m3考虑到废涤纶较松散且呈沸腾状态及釜内安装的附件，参照化工设备设计基础，根据标准投料系数范围，取反应釜投料系数为0.7，则所需反应釜体积为： m3 反应釜直径和高度参照化工设备设计基础，取反应釜的长径比H/Di1.2，反应釜的内径Di 由下式估算：由1.1的所得数据及长径比，代入以上公式可求得内径为：1.353 m，取圆整值1400mm。选取标准反应釜，具体参数如下：釜体容积 2.689 m3，封头容积 = 0.421 m3，选取釜体壁厚s = 10 mm，封头直边高度40 mm，曲边高度350 mm，内表面积F=2.306 m2 。则筒体高度为：m，取圆整值1.5 m。所以釜的总高度： m 壁厚根据设计任务，反应釜工作时压力为0.3 MPa，内径1400 mm，取设计压力p为0.33 MPa。原材料腐蚀不强，从经济方面考虑，反应釜采用通用材料0Cr18Ni9，查化工设备机械基础附表得知0Cr18Ni9材料在205、H/=1.2时，圆筒的壁厚选用10 mm，其许用压力为0.38MPa；椭圆封头厚度同釜壁，选用10 mm，许用压力为0.49MPa，大于设计压力0.33MPa，均符合设计要求。 夹套选用常用的不可拆式连接结构，夹套与内筒之间采用焊接，加工简单，密封可靠。考虑加热介质性质，选取夹套材料与釜体一致，材料型号为0Cr18Ni9。夹套所需壁厚由下式计算：夹套内压为0.15MPa，计算压力1.1=0.165MPa，查得在设计温度下许用压力为122MPa，焊接系数取0.9，腐蚀裕量C取2 mm，故=3.05 mm 考虑容器在制造、运输及安装过程中的刚度强度要求，参照化工设备机械基础，选取夹套壁厚为8 mm。夹套内径按釜尺寸系列选取，以利于按标准选择夹套封头，夹套的内径取1400+1001500 mm，符合压力容器的公称直径。夹套筒体高度由下式估算：0.950 m 反应釜筒体与上封头采用法兰连接，考虑物料的反应情况，选取夹套筒体高度1.2 m，夹套顶边距离法兰的高度H01.5-1.20.3 m，符合釜体法兰螺栓的装拆距离。 搅拌器设计选型反应釜内为液固非均相反应，考虑到加入的物料及物料粘度，选用斜桨式搅拌器。（1）叶轮尺寸确定依据化工设备设计基础：取0.5，即叶轮直径d14000.5700 mm取6，即叶片宽度B=d/6700/6116.7 mm，取120 mm。取1400=350 mm取Z2，即叶片数为2。（2） 挡板为了消除“圆柱状回转区”和“打漩”，以及为了避免固体堆积或液体粘附，在反应釜采用离壁安装的竖挡板，挡板数为4，板宽为釜体内径的1/10，即B = 140 mm。 挡板与釜壁的缝隙为板宽的1/6，即1401/623.33，取25 mm。（3）搅拌器的转速搅拌器的转速n、直径d与叶端切线速度u之间有如下关系式：叶端切线速度反映了搅拌作用的剧烈程度，根据搅拌目的、物料性质等来确定，桨式搅拌器的切线速度范围：1.05.0 m/s，取u3 m/s ，则转速： r/min（4）搅拌器功率依据化工厂设计之搅拌器设计，斜式搅拌器消耗的功率按罗顿、顾斯许和爱弗兰脱等导出的一般关联式计算：功率函数，以及系数、（与搅拌器的几何尺寸有关）及雷诺数的值按下列公式计算： 代入各数值，得：其中料液混合黏度10-3 10-3 kg/(m.s)。由值查桨式搅拌器功率函数图（关联图），得0.53。将以上数值代入总公式，得：所以搅拌器功率的消耗为： kW考虑温度计套管等附件后搅拌功率消耗，则：1.23.24 kW 搅拌轴设计根据轴的各方面要求较高的特点，选用经过调质处理的45#钢作为轴的材料，其许用扭转应力为： =3040 MPa。轴强度计算：轴的扭转强度条件是：式中：轴横截面上的最大剪应力，MPa；轴所传递的扭距，；轴的抗扭截面系数，；降低后的材料的许用应力，MPa。45钢取30 MPa 40MPa。而 对于实心轴 ，3.24 kW，取=30 MPa，则 40.01 mm轴刚度计算：为了防止搅拌轴产生过大的扭转变形，从而在运转中引起振动，影响正常工作，应把轴的扭转变形限制在一个允许的范围内，即规定一个设计的扭转刚度条件。工程上以单位长度的扭转角不得超过许用扭转角作为扭转的刚度条件，即式中：轴扭转变形的扭转角，/m；G104MPa；轴截面的极惯性矩，mm4，对于实心轴；许用扭转角，/m。对于一般传动搅拌轴，0.51.0 /m，取0.5 /m，由上述可得实心轴直径：48.31 mm搅拌轴的直径应同时满足强度和刚度两个条件，取两者较大值，即取d48.31 mm，考虑到轴上键或孔对轴横截面的局部削弱，以及介质对搅拌轴的腐蚀，将搅拌轴直径增大并圆整，以便与其他零件相配合，取60 mm。传动装置电机：要确定搅拌器马达所需要的实际功率，除了考虑搅拌液体时克服流体摩擦阻力所消耗的功率之外，还要考虑搅拌器空运转时克服机械摩擦阻力所需的功率。因此马达运转时的实际功率是两者之和。一般中小型搅拌器 kW，则马达运转时实际功率3.24+1.54.74 kW。1.57.11 kW，所以实际选用7 kW的马达。选用1500 r/min的Y系列三相异步电动机，安装形式为V1(直立)型，型号为Y 200 M-4，参数如下：表6-1 电动机的选型及相关的参数项目 数值及说明电动机类型 Y系列三相异步电动机标定型号 Y 200 M-4功率/kW 7频率/Hz 50电压/V 380功率/kW 7转速/r/min 1450标准编号 GB 755-87减速器：电动机与减速机配套使用。减速机下设置一机座，安装在反应釜的封头上。考虑到传动装置与轴封装置安装时要求保持一定的同心度以及装卸检修的方便，常在封头上焊一底座。整个传动装置连同机座及轴封装置都一起安装在底座上。根据设计需要，选用立式摆线针齿行星减速机，型号为：BLD 7.5-4-17；参数如下：项目数值及说明减速机类型摆线针齿行星减速机标定符号BLD 7.5-4-17 公称出轴转速 r/min85公称减速比17表6-2 减速器的选型及相关参数反应釜传热计算.1夹套内壁对釜液的传热系数按Chilton Drew 和 Jekens在夹套搅拌器公式：相关参数计算如下：（其中：=0.75 kcal/kg.；=0.0812 kcal/m.h.；10-4 kg.s/m2液体在主体温度下粘度，器壁温度t 200 时，3.47 ；液体在器壁温度下粘度，器壁温度210 时，3.0 。）故内壁总传热系数：357.75 kcal/m.h.2釜壁及垢层传热系数：取垢层厚度为0.3 mm，查得：1.8 kcal/m.h. 碳素钢厚度： mm，查得：38.0 kcal/m.h.3夹套内联苯对釜壁给热系数：给热系数可由lehrer公式计算：相关数据：夹套内定性温度取为 tw = 210，查得：0.094 kcal/m.h.；=0.58 kcal/m.h.；=904 kg/m3；=1.368 ；材料热膨胀系数=；常数 m/h2； 36001116 kg/h；联苯接管内径，=25 mm；夹套总高度：1.6 m相关参数计算： m = m/h m/h1352.33 m/h则 kcal/m2.h.4夹套总传热系数：149.18 kcal/m2.h.5夹套传热面积.6所需夹套传热面积釜内流体升温和维持平衡综合为 175 kcal/h故所需夹套传热面积为：5.29 m2.7夹套实际传热面积夹套面积高度为1.6 m，下封头高度为0.39 m，则：（1.4-0.39）4.44 m2下封头表面积： m2故夹套实际面积为：4.440+2.306 6.746 m2由于> A，所以不需要加盘管。