《新整理施工方案》3.正文.doc

第1章 工程概况及设计依据1.1工程概况1.1.1 建筑概况建设单位：菏泽市某公司建筑地点：菏泽市建筑功能：职工宿舍楼建筑规模：建筑面积为3878m2，层数为4层，建筑高度为15.0m，层高均为3.6m建筑耐火等级：二级屋面防水等级：三级设计使用年限50年1.1.2 结构概况安全等级：二级结构类型：钢筋混凝土多层框架结构结构抗震设防烈度：7度，抗震设计分组：二组，加速度值为0.10 g，场地周期0.35S抗震类别为丙类，框架抗震等级为级结构材料：梁、板、柱混凝土均采用C30，梁柱主筋采用HRB400，板的受力筋采用HRB400，箍筋均采用HRB3351.1.3 设计资料1.1.3.1 气象资料（1）海拔高度4.8m，基本雪压，基本风压。（2）冬季采暖室外空气计算温度5，夏季通风室外空气计算温度为25，（3）风向：夏季主导风向为东南风；冬季主导风向为西北风。（4）降雨量：全年降雨量655mm，每小时降雨量120mm。1.1.3.2.工程地质资料场地类别为类，地面粗糙度为B类，场地内土层分布以及承载力特征值如下表: 表1-1 土层分布及承载力 土层厚度土质地基承载能力特征值/kPa1.5素填土02.4粉质粘土1701.2粉质粘土混角砾2401.00粉砂岩强分化带3001.2设计依据1.2.1建筑设计该建筑根据使用性质、建设规模与标准的不同，确定各类用房。宿舍建筑由居室、阳台、管理室、公共活动室等组成。该宿舍建筑根据使用要求、用地条件、结构选型等情况按建筑模数选择开间和进深，确定了建筑平面，提高使用面积系数，并留有发展余地。考虑到该建筑的公共性及使用人群，对其构件尺寸作相应调整以及安全疏散通道，宿舍建筑的防火设计应符合现行国家标准高层民用建筑设计防火规范GB 50045-95（2005年版）等有关规定。该工程要求功能分区明确，布局合理，采光充足，通风良好，对窗的面积等都予以考虑。1.2.2结构设计依据相关的规范和规程1建筑施工图混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑抗震设计规范（GB50011-2001（2010版）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001（2006版）高层建筑混凝土结构设计规程（JGJ 3-2002）国家颁布相关的结构设计文件和地方政府的有关规定建设单位与委托单位的基本要求2相关文件3建设单位和委托单位的具体要求 根据设计任务、房屋的使用功能和建筑设计要求，进行了建筑平面，立面和剖面设计，该建筑物共4层，层高均为3.6米，女儿墙高为0.6米。其标准层建筑平面、立面和剖面图分别见建筑图。第2章 结构布置及框架计算简图2.1构件尺寸初估根据结构的使用功能及结构设计的要求进行结构平面布置设计，其结构平面布置图见图2.1（见下页）。主体结构共4层，层高均为3.6米，女儿墙高为1.3米。外墙及内墙填充墙均采用加气混凝土砌块。门为铝合金门及木门，窗为铝合金窗，楼盖及屋盖采用现浇钢筋混凝土结构。主梁的截面尺寸按1/15 1/10进行估算。各层梁板柱混凝土强度等级为C30，其设计强度为： ，。 框架梁截面：(以轴线框架为计算框架)梁高：边跨（A、D轴悬挑部分：）中跨（BC跨）：中跨（AB跨）：边跨，中跨梁高都取为650mm，宽取300mm。同理，次梁高取450mm，宽取250mm；悬挑梁（即阳台梁）、阳台梁，高取300mm，宽取200mm。 框架柱截面 柱的截面尺寸采用轴压比来进行控制，该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值；各层的重力荷载代表值近似取。由图可知边柱及中柱的负载面积为和。由式，其中来确定柱的截面面积，则可得柱截面面积为：边柱 中柱 取柱截面为正方形，并根据上述计算结果并综合考虑柱距等其他因素，本设计底层柱截面尺寸取，其他层柱截面尺寸取。根据简明钢筋混凝土结构构造手册中规定，双向板厚度控制在短方向跨度的1/401/50，单向板厚度可按照1/301/35 ，据此确定楼面板和屋面板得厚度均取为100mm。42.2 框架计算简图的确定该结构采用柱下独立基础，框架柱嵌固于基础顶面。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，室内外高差为450mm，基础顶面至室外地坪取为950mm，故底层柱高为5000mm，其余层柱高为3600mm。由此可绘制出框架简图见图2.2。图2.2 横向框架计算简图2.3梁柱线刚度的计算由于楼面板与框架梁一起浇捣，对于中框架梁惯性矩取,边框架梁惯性矩取。边跨梁（悬挑梁）： 中跨梁（BC跨梁）：中跨梁（AB、CD跨梁）：底层柱：二四层各柱：图2.3 框架梁柱的线刚度（单位）2.4 框架抗侧刚度抗侧刚度采用D值法计算，计算结果见表2.1、2.2。表2.1 横向框架底层抗侧刚度计算（单位）构件名称 （）A、D轴柱0.4735.277B、C轴柱0.7447.71表2.2 横向框架二四层抗侧刚度计算（单位）构件名称 （）A、D轴柱0.4405.91B、C轴柱0.5917.935第3章 水平荷载作用下框架内力计算3.1 横向水平地震作用下框架的侧移与内力计算3.1.1 结构和构配件自重的计算 其中结构和构配件自重取楼上、下各半层层高范围内（屋面处取顶层一半）的结构和构配件自重。 1. 恒载计算（1）屋面40厚细石混凝土保护层 三毡四油防水层 0.420厚水泥砂浆找平层 80厚矿渣水泥保温层 100厚现浇钢筋混凝土结构层 20厚石灰砂浆抹灰层 合计： 5.68（2）普通楼面小瓷砖面层： 0.55100厚现浇板： 20厚石灰砂浆抹灰层： 合计： 3.39（3）走廊地面20 厚1：2 水泥砂浆压实赶光： 0.65素水泥浆一道100厚现浇板： 20厚石灰砂浆抹灰层： 合计： 3.49（4）宿舍卫生间地面小瓷砖面层： 0.5520厚水泥砂浆找平层： 油毡防水层（8层做法）： 0.4水泥砂浆1%找平至最薄处20厚： 100厚现浇板： 20厚石灰砂浆抹灰层： 合计： 4.59（5）阳台地面20厚水泥砂浆面层： 水泥砂浆1%找坡至最薄处20厚： 100厚现浇板： 20厚石灰砂浆抹灰层： 合计： 3.64（6）梁自重 1）自重： 抹灰： 合计： 5.043 2） 自重： 抹灰： 合计： 2.362 3）自重： 抹灰： 合计： 1.14（8）墙自重 1）不带门窗的外墙底部砌三皮、顶部斜砌两皮共五皮灰砂砖： 粉煤灰轻渣空心砌块： 20厚水泥砂浆找平层: 聚苯乙烯保温层：（略） 20厚石灰砂浆粉刷层（共两层）： 合计： 8.794 2）内墙粉煤灰轻渣空心砌块： 20厚石灰砂浆粉刷层（共两层）： 合计： 7.67 3）卫生间内墙 粉煤灰轻渣空心砌块： 20厚石灰砂浆粉刷层（共两层）： 合计： 3.806 4）女儿墙粉煤灰轻渣空心砌块： 20厚抹灰层 ： 20厚石灰砂浆粉刷层（共两层）： 合计： 3.28 5）阳台墙粉煤灰轻渣空心砌块： 20厚抹灰层 ： 合计： 2.86（1）屋面处重力荷载标准值计算 （见下） （2）标准层楼面处重力荷载标准值计算 一个标准层的墙重为： （3） 底层楼面处重力荷载标准值计算： 2. 活载计算查荷载规范可得活荷载数值如下表：表3.1 活荷载取值表 不上人屋面0.5楼面2.0阳台2.5（1）屋顶活荷载计算 （2）楼面活荷载计算 3.1.2 重力荷载代表值计算 屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重+0.5雪荷载标准值 楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重+0.5活荷载标准值 屋面处： 标准层楼面处： 底层楼面处：集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi如下图图3.1 重力荷载代表值3.1.3 楼层抗侧刚度D和结构基本自振周期的计算 （1）楼层抗侧刚度按照第二章中计算框架抗侧刚度的方法计算出全部横向框架的抗侧刚度，每层各个框架柱的抗侧刚度之和就是楼层的抗侧刚度，本建筑的楼层抗侧刚度如下：表3.2 横向一五层抗侧刚度层次楼层抗侧刚度(kN/m)一623376二664560三664560四664560由3.2中可以得到底层结构楼层的抗侧刚度/二层结构楼层的抗侧刚度=0.938>0.7故该框架为规则框架。（2）结构基本自振周期的计算用假想位移法计算结构的基本自振周期，计算公式为： 现列表计算假想顶点位移:根据上面算出的各楼层的重力荷载代表值Gi，采用假想顶点位移法，计算出结构的假想顶点侧移，计算过程见表3.3。表3.3 假想位移计算结果层次四930793076645600.01400.1277三9135184226645600.02320.1137二9135275576645600.03500.0905一9855374126233760.05550.0555考虑填充墙对框架自振周期影响的折减系数，框架结构取0.60.7，该框架取系数为 =0.8结构的自振周期为（3）多遇水平地震作用的计算抗震设防烈度为7度，场地类别类，设计地震分组为第一组，查规范可知： 结构总水平地震作用标准值应按下列公式计算：式中 FEk结构总水平地震作用标准值； 1相应于结构基本自振周期T1的水平地震影响系数； Geq计算地震作用时，结构等效总重力荷载的代表值；计算地震作用时，结构的总重力荷载代表值，为各质点重力荷载代表值之和。由于，故式中：衰减系数，在的区间取为0.9 阻尼调整系数，除有专门规定外，建筑结构的阻尼比应取0.05， 相应的=1.0各层水平地震作用标准值计算公式为： 各层水平地震作用标准值计算过程如下表： 表3.4 的计算层次四930715.8147050.6386333.61391.9三913512.21114471054.7二91358.678561743.5一98555.049275466.3（4） 水平地震力的分配及框架侧移验算 将楼层的水平地震力按照抗侧刚度分配到计算框架上，然后进行框架的侧移验算，水平地震作用下框架结构的层间位移按来算，其计算过程如表3.5。 表3.5 水平地震力的分配以及框架的侧移验算层次层间剪力Vi（KN）层间刚度Di（N/mm）层间位移（mm）顶点位移ui （mm）层高hi（mm）层间转角e41391.96645602.09 16.47 36001/172232446.66645603.71 14.38 36001/97123190.16645604.80 10.67 36001/75013656.46233765.87 5.8750001/852 表3.5中可知：最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/750，远小于建筑设计抗震规范规定的位移极限值e=1/550，而且结构定点位移与总高度之比1/935 小于1/550，因此结构的顶点位移满足要求。 3.1.4 水平地震荷载载作用下结构内力的计算1.左震荷载计算当横向地震水平作用在一榀框架时，按照该榀框架的修正后的抗侧刚度与整个楼层的抗侧刚度之比来分配，即可得一榀框架在整个楼层处所受的横向地震水平作用fi即 则：水平地震荷载的作用在框架的左侧见图3.1。图3.1 地震荷载作用在框架的左侧 将上述的荷载导入力学求解器，可以得到在横向水平地震荷载用下的内力值M，V，N（a）框架弯矩图（）（b）框架剪力力图（）（c）框架轴力图（）图3.2 水平地震荷载作用在框架左侧内力图2.右震计算还要考虑横向水平地震作用在框架的右侧时，所承受的内力。则：水平地震荷载的作用在框架的右侧见图3.3图3.3 地震荷载作用在框架的右侧将上述的荷载导入力学求解器，可以得到在横向水平地震荷载用下的内力值M，V，N见图3.4 （a）框架弯矩图（）（b）框架剪力图（）（b）框架轴力图（）图3.4 水平地震荷载作用在框架右侧内力图3.2 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移的计算3.2.1 风荷载标准值的计算横向水平风荷载标准值风荷载标准值计算公式为：式中：Z 高度出的风振系数；风荷载体型系数，迎风面为0.8，背风面为-0.5；风压高度变化系数；基本风压，地面粗糙度为B类。建筑结构荷载规范中7.4.1规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期T1大于0.25s的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。由于本工程的建筑高度为15.0m<30m，故可以不考虑脉动风压的影响，取=1.0。则风荷载的计算过程见表3.6。表3.6 风荷载计算表层数Z（mm）zS（m2）q1 （KN）q2 （KN）414.851.131.022.328.075.04311.251.041.025.928.635.3927.651.001.025.928.295.1814.051.001.042.1213.488.42注：q1=zzs1S q2=zzs2S s1=0.8 s2=0.5由于建筑迎风面受力为指向建筑面，背面受力为背立建筑面，故建筑的横向风荷载为q1+ q23.2.2 风荷载作用下框架侧移的计算(1)水平风荷载作用下框架的层间间侧移按下式计算： 式中： 第j层的总剪力标准值 第j层所有柱的抗侧刚度之和 第j层层间侧移 第一层的侧移值求出来以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层及以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有层层间侧移之和。框架在风荷载作用下侧移计算见表3.7。 表3.7 风荷载作用下层间侧移的计算层数F（KN）V（KN）Di（N/mm）层间位移（mm）顶点位移ui （mm）层高hi（mm）层间转角e477.9877.986645600.121.38 36001/30000392.28170.266645600.261.2636001/13846288.742596645600.391.00 36001/92301144.19403.196233760.610.61 50001/8196(2)侧移验算由表3.7可知，楼层最大层间位移与层高之比为，小于，故框架的抗侧刚度满足要求。3.2.3 风荷载作用下结构内力的计算过程同地震荷载。1.水平风荷载的作用在框架的左侧见图3.5。图3.5 横向风荷载作用在框架的左侧将上述的荷载导入力学求解器，可以得到在横向水平风荷载用下的内力值M，V，N见图3.6（a）框架弯矩图（）（b）框架剪力图（）（c）框架轴力图（）图3.6 水平风荷载作用在框架左侧内力图2. 1.水平风荷载的作用在框架的右侧见图3.7还要考虑横向横向风荷载作用在框架的右侧时，所承受的内力。则：水平风荷载的作用在框架的右侧见图3.7图3.7 横向风荷载作用在框架的右侧将上述的荷载导入力学求解器，可以得到在横向水平风荷载用下的内力值M，V，N见图3.8（a）框架弯矩图（）（b）框架剪力图（）（c）框架轴力图（）图3.8 水平风荷载作用在框架右侧内力图第4章 竖向荷载下框架内力计算4.1 横向框架内力计算4.1.1 计算单元取轴框架KJ-2进行计算，计算单元宽度为4.5m，如图4.1、如图4.2所示。直接传给该框架的楼面荷载，如图水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中荷载的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线和柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图4.1 标准层横向框架的计算单元图4.2 顶层横向框架的计算单元4.1.2 荷载计算 1) 恒荷载计算：图4.3 顶层梁上作用的恒载对于4层：如图4.3所示，代表横梁自重为均布荷载；，分别为边纵梁、中纵梁直接传给柱的横荷载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，如下：集中力矩： 图4.4 标准层梁上作用的恒载对于13层：如图4.4所示，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其他荷载计算方法同第4层。； ； ，分别为边纵梁，中纵梁直接传给柱的恒荷载，它包括梁自重、楼板重等的重力荷载。 集中力矩： 2）活荷载计算：活荷载作用下各层框架梁上的荷载：对于4层：如图4.5所示图4.5 顶层梁上作用的活载 同理，在屋面雪载作用下： 对于13层：如图4.6所示图4.6 标准层梁上作用的活载 以上计算汇总见表4.1和4.2。层次45.0435.0431.1420.45无25.7451.8879.50无5.197.911312.715.0434.012.218.2613.9367.3852.4575.656.747.67表4.1 横向框架恒载汇总表表4.2 横向框架活载汇总表层 次41.8无1.352.973.51无0.30.354(雪)1.08无0.811.782.1无0.20.21137.23.65.411.888.19.181.20.92恒荷载作用图4.2 竖向荷载下框架的内力计算恒载作用下内力见图4.7。（a）恒荷载作用下框架的弯矩图（单位）（b）恒荷载作用下框架的剪力图（单位kN）（c）恒荷载作用下框架的轴力图（单位kN）图4.7 恒荷载作用下框架的内力图活载作用下内力见图4.8。（a）活荷载作用下框架的弯矩图 （单位）（b）活荷载作用下框架的剪力图（单位kN）（c）活荷载作用下框架的轴力图（单位kN）图4.8 活荷载作用下框架的内力图第5章 内力组合5.1 框架梁的内力组合5.1.1 横向框架的内力组合的方法1非抗震组合由可变荷载效应控制的组合： 由永久荷载效应控制的组合：2抗震组合： 5.1.2横向框架梁的内力组合1.内力组合：按上述的内力组合方法，查建筑结构荷载规范可得到基本组合的荷载分项系数； 永久荷载的分项系数 ：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2(竖向荷载有利时取1.0)；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 可变荷载的分项系数 ：取1.4； 组合值系数 ：活荷载的组合值系数取0.7； 风荷载的组合值系数取0.6； 重力荷载分项系数 ：取1.2（竖向荷载有利时取1.0）；水平地震作用分项系数：取1.3。则横向框架梁的内力组合有：（分别为左、右风荷载的内力）（分别为左、右风荷载的内力）（分别为左、右风荷载的内力） （分别为左、右地震荷载的内力）（分别为左、右地震荷载的内力）（分别为左、右风荷载的内力） 则框架梁的内力组合见附表1。5.2 强剪弱弯的计算查建筑抗震设计规范计算要点，一、二、三级的框架梁和抗震墙的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：，式中： 梁端组合剪力的设计值； 梁的净跨； 梁重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值； 分别为梁的左右端反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值； 梁端剪力增大系数，一级可取1.3，二级可取1.2，三级可取1.1，本工程为三级框架，取1.1。下面以一层梁的BC跨为例计算，说明梁的强剪弱弯的计算过程。并规定，梁的下部受拉为正，上部受拉为负。BC的净跨为从所有的组合中选出B左支座的弯矩绝对值最大的组合及对应的C支座的弯矩值，C支座的弯矩绝对值最大的组合对应的B右支座。左震：右震：将上述数值代入公式 可以得到： 5.3 横向框架柱的内力组合1.内力组合：按上述的内力组合方法，查建筑结构荷载规范可得到基本组合的荷载分项系数， 永久荷载的分项系数 ：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2（竖向荷载有利时取1.0）；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 可变荷载的分项系数 ：取1.4； 组合值系数 ：活荷载的组合值系数取0.7； 风荷载的组合值系数取0.6； 重力荷载分项系数 ：取1.2（竖向荷载有利时取1.0）；水平地震作用分项系数：取1.3。则横向框架柱的内力组合有：（分别为左、右风荷载的内力）（分别为左、右风荷载的内力）（分别为左、右风荷载的内力） （分别为左、右震荷载的内力）（分别为左、右震荷载的内力）（分别为左、右震荷载的内力） 则框架柱的内力组合见附表2、3、4、5。5.4 框架柱柱端弯矩组合设计值的调整在考虑抗震的组合时，为了满足强柱弱梁的设计，将柱端的弯矩进行调整。且建筑抗震设计规范，一、二、三、四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：。式中：节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配；节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和；框架柱端弯矩的增大系数；对框架结构，一、二、三、四级可分别取1.7,1.5,1.3,1.2；本工程为三级框架，取1.3。表5.1柱轴压比计算表层数BCNfcAnNfcAn4 229.03 14.30 250000 0.06 239.31 16.70 250000 0.06 3 527.81 14.30 250000 0.15 505.04 16.70 302500 0.10 2 840.89 14.30 250000 0.24 764.03 16.70 302500 0.15 1 1166.45 14.30 360000 0.23 1076.00 16.70 360000 0.18 n，为框架柱的轴压比，即本框架只有一二层的柱应符合上式要求。下面以B柱的一层柱顶计算为例，来说明框架柱柱端弯矩组合设计值的调整的计算过程。并规定，柱的右侧受拉为正，左侧受拉为负。从梁的内力组合中（抗震组合），可以分别得到梁在左震和右震情况下，梁端的弯矩设计值较大值为Mb=-385.11KN·m（左震），则查柱的内力组合中，左震对应的柱的弯矩为M上=189.11， M下=-356.26 KN·m。 则：该柱柱端弯矩满足上式要求，即柱端弯矩设计值不用调整。经计算，二层C、三层B柱、C柱均不需调整。第6章 截面设计6.1 框架梁6.1.1 设计资料梁、柱内纵筋选用HRB400级钢箍筋选用HPB235级钢筋混凝土强度C30（，）梁、柱保护层厚度取35mm，。6.1.2 正截面设计及计算梁跨中处下部受拉时，按T形截面设计；梁支座处上部受拉时，按矩形截面计算。（一层梁计算）、BC跨梁跨中（按T型截面计算）翼缘计算宽度按跨度考虑时，（为最小的翼缘计算宽度）按梁间距考虑时，按翼缘厚度考虑时， ，此种情况不起控制作用。故取取。梁内纵向钢筋采用HRB400级钢筋（），。 判断截面类型： >M=181.58为第一类T形截面。 实配320，（），且<2.5%，满足要求。 AB跨梁支座将下部跨间的320钢筋伸入支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋，即支座A下部：<说明有富裕，且不屈服，可近似取实取522。支座上部实取520，且>55ft/fy， 满足要求。A支座右侧，为悬挑梁，上部受拉，按矩形截面计算：<选用216，（）。且<2.5%，满足要求。6.1.3 梁斜截面受剪承载力计算AB跨故截面尺寸满足要求。由抗震规范有梁端箍筋加密区箍筋间距应满足取梁端加密区箍筋四支箍 加密区长度应满足取非加密区箍筋取则，箍筋设置满足要求。BC跨梁端加密区取8100,箍筋用HRB335级钢筋，则其承载力为：由于AB跨的净距较小，非加密区长度较小，可全长加密。悬挑梁梁端加密区取8100,箍筋用HRB335级钢筋，则其承载力为：加密区长度应满足取非加密区箍筋取6.2 框架柱6.2.1 设计资料各层均采用C30的混凝土，其设计强度：；纵筋HRB400，；箍筋HRB335，。截面尺寸底层为600×600mm、其他层为500×500mm。柱的计算长度及公式顶层：中间层：底层：计算参数1、 2、 或20mm取大者3、 4、 当>1时取1.05、 当<15时取1.06、 7、8、 9、边柱 中柱10、 11、 当属于大偏心受压情况，小于时为小偏心情况。对称配筋大偏心受压构件计算钢筋数量：当时 当时 按不对称配筋计算。公式如下：对称配筋小偏心受压构件计算钢筋数量：取 当时，剪跨比及轴压比的验算表6.1给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算的结果，其中剪跨比也可取，注意表中的和N都不应考虑承载力抗震调整系数，由表6.1可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。表6.1 柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次/mm/mm/B450046014.3129.2563.86 167.554.40>20.07<0.9350046014.3174.6998.07 388.394.40>20.147<0.9160056014.3365.54123.62 337.954.0>20.33<0.9C450046014.3156.3884.90 168.184.1>20.053<0.9350046014.3