钢结构设计课程设计m跨厂房普通钢屋架设计.pdf

一、设计资料 某车间跨度为 24m，厂房总长度 90m，柱距 6m，车间内设有两台 300/50kN 中级工作制吊车（参见平面图、剖面图），工作温度高于-20，无侵蚀性介质，地震设防烈度为 6 度，屋架下弦标高为 12.5m；采用 1.56 m 预应力钢筋混凝土大型屋面板，级防水，卷材屋面，屋架采用梯形钢桁架，两端铰支在钢筋混凝土柱上，混凝土柱上柱截面尺寸为 4004 00mm，混凝土强度等级为 C25，屋架采用的钢材为 Q235B钢，焊条为 E43 型。屋架形式 荷载（标准值）永久荷载：改性沥青防水层 0.35kN/m2 20 厚 1:2.5 水泥砂浆找平层 0.4kN/m2 100 厚泡沫混凝土保温层 0.6kN/m2 预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）1.4kN/m2 屋架和支撑自重为（0.120+0.011L）kN/m2 可变荷载 基本风压：0.35kN/m2 基本雪压：（不与活荷载同时考虑）0.45kN/m2 积灰荷载 0.75kN/m2 不上人屋面活荷载 0.7kN/m2 二、结构形式及支撑布置 桁架的形式及几何尺寸如下图 2.1 所示 图 2.1 桁架形式及几何尺寸 桁架支撑布置如图 2.2 所示 图 2.2 桁架支撑布置 符号说明：SC：上弦支撑；XC：下弦支撑；CC：垂直支撑 GG：刚性系杆；LG：柔性系杆 三、荷载计算 屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。由于风荷载为 0.35kN/m2 小于 0.49kN/m2，故不考虑风荷载的影响。沿屋19501200013501505015071507150715071507150715071508196524942233 256928132803251630563045279833053295 30812850 3000 3000 3000面分布的永久荷载乘以 21 cos 11 1 11 1.004 换算为沿水平投影面分布的荷载。桁架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（wP=0.12+0.011 跨度）计算，跨度单位为 m。标准永久荷载：改性沥青防水层 1.004x0.35=0.351kN/m2 20 厚 1:2.5 水泥砂浆找平层 1.004x 0.4=0.402kN/m2 100 厚泡沫混凝土保温层 1.004x 0.6=0.602kN/m2 预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）1.004x 1.4=1.406kN/m2 屋架和支撑自重为 0.120+0.011x24=0.384kN/m2 _ 共 3.145kN/m2 标准可变荷载：屋面活荷载 0.7kN/m2 积灰荷载 0.75kN/m2 _ 共 1.45kN/m2 考虑以下三种荷载组合 全跨永久荷载+全跨可变荷载 全跨永久荷载+半跨可变荷载 全跨桁架、天窗架和支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久荷载效应控制的组合）全跨节点荷载设计值：（2）全跨永久荷载+半跨可变荷载 全跨永久荷载设计值：对结构不利时：21,2F 1.35 3.145kN m 1.5m 6m 38.21kN（按永久荷载效应控制的组合）21,2F 1.2 3.145kN m 1.5m 6m 33.97kN（按可变荷载效应控制的组合）对结构有利时：21 3F 1.0 3.145kN m 1.5m 6m 28.31kN，半跨可变荷载设计值：（3）全跨桁架包括支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载（按可变荷载效应控制的组合）全跨节点桁架自重设计值：对结构不利时：23,1F 1.2 0.384kN m 1.5m 6m=4.15kN 对结构有利时：23,2F 1.0 0.384kN m 1.5m 6m=3.46kN 半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：四、内力计算 荷载组合（1）计算简图如图 4.1，荷载组合（2）计算简图如图 4.2，荷载组合（3）计算简图如图 4.3.图 4.1 荷载组合（1）图 4.2 荷载组合（2）图 4.3 荷载组合 4.3 由电算先解得 F=1 的桁架各杆件的内力系数（F=1 作用于全跨、走半跨和右 半跨）。然后求出各种荷载情况下的内力进行组合，计算结果见附表 1 五、杆件设计 F1F2F1/2F2/2F1F2F1F2F1F2F1F2F1F2F1F2F2/2F1F1F1/2F1F1F1F1F1F1F3/2F4/2F3F4F3F4F3F4F3F4F3F4F3F4F3F4F3F4/2F3/2F3F3F3F3F3F3F3F/2FFFFFFFFF/2FFFFFFFABCDEFGHIa b c d e（1）上弦杆 整个上弦杆采用等截面，按 FG、GH 杆件的最大设计内力设计。N=788.27kN=788270N 上弦杆计算长度：在桁架平面内，为节间轴线长度：在桁架平面外，根据支撑布置和内力变化情况，取：因为 oxl=3oyl，故宜选用两个不等肢角钢，短肢相并。腹杆最大内力 N=470.35kN节点板厚度选用 10mm，支座节点板厚度用 12mm 设=60，选用角钢，为 b 类截面，查表得 0.807。需要截面积：需要的回转半径：根据需要的 A、xi、yi 查角钢规格表，选用 2 160 100 10，2A 5063mm，xi=2.85cm，yi=7.70cm，1b t 160cm 10cm 16，按所选角钢进行验算：1b t 16 10.56 b 5.27oxl 2 22 214 41b 160 4521 103.7 1 3.7 1t 52.7b 10 52.7 160oyyzl t 60.26 150 截面 x 和界面 y 都为 b 类截面，由于x yz，只需要求y。查表的y=0.806。2N 778270N190.72A 0.806 5063mmy 2215 N mm 故所选截面合适。（2）下弦杆 整个下弦杆采用同一截面，按最大内力设计值设计。N=779070N 平面内的计算程度和平面外的计算长度分别为：300cmoxl，1185cmoyl 所需截面面积：选用 2 140 90 10，2A 4452mm，xi=2.56cm，yi=6.77cm，由于oy oxl l?，故用不等肢角钢短肢相并 1185cm 6.77cm 175oy oy yl i 350 考虑到下弦有 2 21.5mm 的栓孔削弱，下弦净截面面积：22779070N176.3 N mm4022mmnNA 2215 N mm 所选截面合适。（3）端斜杆 aB 杆件轴力：N=470.35kN=470350N 计算长度 249.4cmox oyl l，因为ox oyl l，故采用不等值角钢长肢相并。使x yi i 设=60，查表得 0.807。249.4cm 60 4.16cmx oxi l 选用 2 125 80 10，2A 3942mm，3.98cmxi，3.31cmyi，按所选角钢进行验算：2b t 8 20.48 b 14.96oyl 4 422 2 2 21.09b 249.4 1.09 801 13.31 2494 10yz yoyl t 80.76 150 截面 x 和界面 y 都为 b 类截面，由于x yz，只需要求y。查表的y=0.683。22N 470350N174.70 N mmA 0.683 3942mmy 2215 N mm 故所选截面合适。（4）腹杆 He 最大拉力：21.46kN 最大压力：97.75kN 按最大压力进行计算，设计计算值为 97.75kN。由于节点板的嵌固作用，桁架平面内的计算长度取 0.8 0.8 329.5cm 263.6cmoxl，节点板在 桁 架 平 面 外 的 刚 度 很 小，故 桁 架 平 面 外 的 计 算 长 度 仍 取 节 间 距 离，即329.5cmoyl l。设=60，查表得 0.807 0.8 0.8 329.5cm60 4.39cmx oxi l，329.5cm 60 5.49cmx oxi l，选用等肢角钢，2 70 4，2A 1114mm，1.96cmxi，2.94cmyi，按所选角钢进行验算：263.6cm120.92.18cmoxxxli 150 b t 15.75 0.58 b 0.58 3295 63 30.3oyl 4 42 2 2 20.475b 329.5 0.475 701 12.94 3295 4yz yoyl t 119.4 150 截面 x 和界面 y 都为 b 类截面，由于yz x，只需要求x。查表的x=0.433。97750202.6A 0.433 1114xN 2215 N mm 由于腹杆压力大于拉力，故可不比验算拉应力。故所选截面合适。（5）腹杆 Bb 腹杆拉力设计值为 N=357.85kN 选用 2 80 6 组成梯形截面，2A 1879mm，2.47cmxi，3.65cmyi，按所选截面进行验算：平面内的计算长度和平面外的计算长度分别为 0.8 205.5cmoxl，256.9cmoyl，205.5cm83.22.47cmoxxxli 350，256.9cm70.43.65cmoxxxli 350 2A 1879mm 21664.4mm 故所选截面合适。(6)竖杆 Ie 竖杆拉力设计值：N=144.39kN 选用 2 50 4 组成十字形截面，2A 779mm，1.54cmxi，2.43cmyi，按所选截面进行验算：平面内的计算长度和平面外的计算长度分别为 0.8 246.5cmoxl，308.1cmoyl，246.5cm160.11.54cmoxxxli 350，308.1cm126.82.43cmoxxxli 350 2A 779mm 2671.6mm 故所选截面合适。其他腹杆：竖杆 Aa、Cb、Ec、Gd 选用 2 50 4 组成的十字形截面，腹杆 Db 选用 2140 90 10 短肢相并，腹杆 Dc、Fd、Hd选用 2 70 4 组成的梯形截面，腹杆 Fc 选用2 80 6 组成的梯形截面。经验算，所选截面都能满足要求。各杆件的截面的选择见附表 2 六、节点设计（1）下弦节点“b”有E43型焊条角焊缝的抗拉、抗压、和抗剪强度设计值2160N mmwff。设“Bb”杆的肢背和肢尖焊缝 8mm 6mmfh 和，则所需的焊缝长度为：肢背：20.7 0.7 357850N139.8mm2 2 0.7 8mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 16cm 肢尖：20.3 0.3 357850N79.9mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 10cm 设“Db”杆的肢背和肢尖焊缝尺寸分别为 8mm 6mmfh 和，所需的焊缝长度为：肢背：20.75 0.75 280260N117.2mm2 2 0.7 8mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 14cm 肢尖：20.25 0.25 280260N52.1mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 7cm“Cb”杆的内力很小，只需要按构造确定焊缝，取 6mmfh。235.31357.8552.89280.26605.59 根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙以及制作和装备等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板的尺寸为 310mm 400mm。下弦与节点板的连接的焊缝长度为 400mm，6mmfh。焊缝所受的左右两下弦杆的内力差为 N 605.39kN 235.31kN 370.08kN，肢背的力最大，取肢背进行计算，则肢背处的焊缝应力为：20.75 370080N85.2 N mm2 0.7 6mmf（400-12）2160 N mm 焊缝强度满足要求。（2）上弦节点 B“Bb”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“b”相同。“Ba”杆的肢背和肢尖的焊缝尺寸分别为 10mm mmfh 和 8，所需的焊缝长度为：肢背：20.65 0.65 470350N136.5mm2 2 0.7 10mm 160 N mmwwe fNlh f，加2fh后取 16cm 肢尖：20.3 0.35 470350N91.9mm2 2 0.7 8mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 11cm 考虑焊缝长度，同时为了在上弦搁置屋面板，节点板的上边缘可缩进上弦肢背 8mm，选择节点板尺寸为 295mm 480mm。用槽焊缝把上弦角钢和节点板连接起来。验算上弦杆的焊缝：忽略桁架上弦坡度的影响，假定集中荷载 F 与上弦杆垂直。上弦肢背承受集中荷载，肢尖承受左右弦杆的内力差。槽焊缝的计算焊角尺寸为1 110 5mm2 2fh 节点板厚度，fh=8mm 由节点板的长度确定槽焊缝的长度为 480mm，上弦肢尖角焊缝的剪应力为：故焊缝强度满足要求。（3）下弦节点“c”设“Dc”杆的肢背和肢尖焊缝 6mm 6mmfh 和，则所需的焊缝长度为：肢背：20.7 0.7 186230N97.0mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 11cm 肢尖：20.3 0.3 186230N41.6mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 6cm 设“Fc”杆的肢背和肢尖焊缝尺寸分别为 6mm 6mmfh 和，所需的焊缝长度为：肢背：20.7 0.7 120380N62.7mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 8cm 肢尖：20.3 0.3 120380N26.9mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，由于焊缝计算长度不得小于 8fh 和 40mm，肢尖焊缝长度取 6cm。“Cb”杆的内力很小，只需要按构造确定焊缝，取 6mmfh。节点板取 265mm 315mm，取 6mmfh，下弦杆与节点板的焊缝长度为 315mm，焊缝受左右弦杆的内力差为 N 759.5kN 605.59kN 153.91kN，受力较大的肢背处的剪应力为：20.75 153910N45.4 N mm2 0.7 6mmf（315-12）2160 N mm 焊缝强度满足要求。（4）下弦节点“d”设“Fd”杆的肢背和肢尖焊缝 6mm 6mmfh 和，则所需的焊缝长度为：肢背：20.7 0.7 58020N30.2mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f 8 48mmfh，计算长度取48mm，加 2fh 后取 7cm 肢尖：20.3 0.3 58020N13.0mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f 8 48mmfh，计算长度取 48mm，加 2fh 后取 6cm 设“Hd”杆的肢背和肢尖焊缝尺寸分别为 6mm 6mmfh 和，所需的焊缝长度为：肢背：20.7 0.7 39310N20.5mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f 8 48mmfh，计算长度取 48mm，加 2fh 后取 7cm 肢尖：20.3 0.3 39310N8.8mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f 8 48mmfh，计算长度取48mm，加 2fh 后取 6cm。“Cb”杆的内力为 52890N，6mmfh。肢背：20.7 0.7 52890N39.3mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f 8 48mmfh，焊缝长度取6cm，肢尖的力比肢背的小，肢尖焊缝长度取 6cm。节点板取 255mm 285mm，由于 d 点左右两端的拉力值相差不大，可只按构造确定其焊角尺寸为 6mmfh。（5）下弦节点“e”腹杆“eH”计算内力为 97.75kN，6mmfh，肢背的焊缝长度为：20.7 0.7 97750N50.9mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 7cm 肢尖：20.3 0.3 97750N21.8mm2 2 0.7 6mm 160N mmwwe fNlh f 48mm，取焊缝长度为 6cm。节点板取 325mm 270mm。验算下弦节点板的焊缝。计算内力为 0.15 779.07kN=116.86kN，6mmfh，焊缝长度为 270，焊缝肢背的剪应力为：20.75 116860N40.44 N mm2 0.7 6mmf（270-12）2160 N mm，肢尖受力较小，不必验算。故焊缝合适。竖杆“eI”焊缝计算：拉力为 144.39kN，取 8mmfh，20.3 0.7 14439N56.4mm2 2 0.7 8mm 160N mmwwe fNlh f 考虑起弧和灭弧，焊缝长度取 7cm，肢尖受力较小，按构造确定焊缝长度为 6cm。下弦拼接角钢的总长度为采用与上弦统一钢号的角钢进行拼接，垂直肢截取宽度为 5mm 10 6 5 mm 21mmft h 111拼接角钢的总长度取 40cm。（6）上弦节点“C”、“E”、“G”。由于节点处左右弦杆的内力值相等，且竖杆的内力设计值相同，故采用相同的节点板。焊脚尺寸取 6mm，焊缝长度取 6cm。连接板的尺寸如上图 6.5.1 上弦点“D”，“F”、“H”焊缝尺寸根据下弦节点已经确定。节点“D”：杆“Db”8mm 14cmf wh l 肢背：，6mm 7cmf wh l 肢尖：，杆“Dc”6mm 11cmf wh l 肢背：，6mm 6cmf wh l 肢尖：，节点“F”：杆“Fc”6mm 8cmf wh l 肢背：，6mm 6cmf wh l 肢尖：，杆“Fd”6mm 7cmf wh l 肢背：，6mm 6cmf wh l 肢尖：，节点“H”：杆“Hd”6mm 7cmf wh l 肢背：，6mm 6cmf wh l 肢尖：，杆“He”6mm 7cmf wh l 肢背：，6mm 6cmf wh l 肢尖：，节点“D”、“F”、“H”所选择的连接板尺寸分别为：230mm 335mm，220mm 255mm，235mm 245mm。（7）屋脊节点“I”采 用 与 上 弦 角 钢 相 同 钢 号 的 角 钢 进 行 拼 接，截 取 的 垂 直 肢 的 宽 度 为：5mm 23mmft h，其中fh 取 8mm，接头一边的焊缝长度按弦杆的内力计算。一条焊缝所需的焊缝长度为：2751040N209.6mm4 0.7 8mm 160 mmwl，拼接角钢的长度取500mm2 209.6mm+4 8mm+15 2=481.2mm，合适。根据腹杆的内力，取节点板尺寸为 200mm 450mm，上弦与节点板之间的槽焊，假定承受节点荷载，计算长度为 450mm-2x15mm-4fh，fh=5mm，故计算长度为 3800mm，节点荷载为 52.89kN，焊缝承受的剪应力：2F 52890N19.9 N mm2 0.7 2 0.7 5mm 380mmff wh l 2160 N mm，满足。上弦肢尖与节点板的连接焊缝的内力计算值为上弦内力的 15%，设肢尖的焊缝fh=8mm，节点板的长度为 200mm，则节点一侧弦杆的计算长度为：450mm15mm 2 8mm 194mm2wl，焊缝应力为：2222 22 2122.3N mm51.8N mm 112.8N mm1.22 1.22Mf Nf 2160 N mm（8）支座节点“a”图腹 杆“aB”的焊缝尺寸同节点“B”肢背：10mm 16cmf wh l，肢尖：8mmfh 11cmwl。节点板的厚度为 12cm，所确定的节点板尺寸如图 6.8.1，下弦杆焊脚尺寸为肢背：8mmfh 14cmwl，肢尖：6mmfh 14cmwl，竖杆焊脚尺寸肢背和肢尖均为 6mmfh 6cmwl，经验算焊缝满足要求。为了便于施焊，下弦角钢水平肢的底面与支座底板的净距离取 160mm。在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋与节点板的高度相等，厚度为 12mm。支座底板的计算 支座反力：R=8F=8 52.89kN=423.12kN 支座所需的净截面为：22423120NA 33849.6mm12.5 N mmncRf 选择的支座底板的尺寸如图 6.8.2。仅考虑有加劲肋的部分承受支座反力，由于290mmx232mm=67280mm 33849.6mm，故底板的面积合适。底板的厚度按桁架反力作用下的弯矩计算，节点板和加劲肋将底板分成四块，每块为两相邻边支撑而另两边自由的板。根据底板尺寸确定1171.2mm a 1b 81.2mm，1b/1a=0.474 查表得 的值为0.054。底板下的平均应力为：每块板的单位宽度的最大弯矩为：底板厚度：取 t=18mm。加劲肋与节点板的焊接焊缝计算。计算简图如图 6.8.3 假定一个加劲肋承受的力为支座反力的 1/4，即加劲 肋的6.8.1 支座节点 6.8.2 支座底板MVR/4计 算 内 力 为 R 4 423120N 4 105780N，则 焊 缝 的 内 力 为 2V 105780NM=105780N 35mm=3702300 N mm 设焊缝 6mmfh，焊缝的计算长度为：495mm 12mm 15mm 468mmwl，则焊缝的应力：2 22 2 2 226.9N mm 12.1N mm 29.5N mm1.22ff 2160 N mm，满足。节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算。设焊缝传递全部的支座反力，每块加劲肋各传力为 R/4=105780N，节点板传递的力为 R/2=211560N。设节点板与焊缝的焊脚尺寸 6mmfh，则焊缝的计算长度我为：节点板的应力：强度满足。加劲肋焊脚尺寸 8mmfh 每块加劲肋与地板的连接焊缝长度为：加劲肋焊缝的应力为：强度满足。七、参考资料 1、张耀春.钢结构设计原理.高等教育出版社，2004 版。2、王国凡.钢结构连接方法及工艺.化学工业出版社,2005 版。3、钢结构设计规范（GB50017-2003）.北京计划出版社，2003 版。4、房屋建筑制图统一标准（GB/T50001-2001）.北京计划出版社，2002 版图 6.8.1 加劲肋计杆件名称 内力系数 第一种组 合 F 第二种组合 第三种组合 计算杆件内力/kN 全跨 左半跨 右半跨 上弦 AB 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 BC、CD-8.74-6.26-2.48-462.42-426.03-405.55-370.48-339.98-186.24-95.65-462.42 DE、EF-13.37-8.93-4.44-707.14-642.02-609.01-575.99-531.05-269.37-161.68-707.14 FG、GH-14.90-8.96-5.50-788.27-700.99-661.53-650.16-601.53-276.31-193.43-788.27 HI-14.20-7.10-7.10-751.04-646.81-605.42-646.81-605.42-228.90-228.90-751.04 下弦 ab 4.45 3.52 1.26 235.31 221.66 212.12 188.49 172.97 102.71 48.63 235.31 bc 11.45 7.95 3.50 605.59 554.18 526.70 488.93 449.66 237.79 131.38 605.59 cd 14.36 9.16 5.20 759.50 683.15 646.53 625.08 577.98 278.86 184.15 759.50 de 14.73 8.19 6.54 779.07 683.11 642.36 658.81 613.68 257.27 217.65 779.07 斜腹杆 aB-8.89-6.55-2.35-470.35-435.93-415.57-374.23-342.73-193.67-93.05-470.35 Bb 6.77 4.68 2.08 357.85 327.28 311.00 289.12 265.96 140.19 77.97 357.85 bD-5.30-3.31-1.99-280.26-251.02-237.32-231.73-214.55-101.16-69.70-280.26 Dc 3.52 1.79 1.74 186.23 160.74 150.54 160.02 149.69 57.35 56.17 186.23 cF-2.28-0.59-1.68-120.38-95.69-87.61-111.66-106.46-23.67-49.71-120.38 Fd 0.95-0.54 1.49 50.03 28.16 22.71 58.02 57.96-9.10 39.60 58.02，-9.10 dH 0.18 1.61-1.46 9.73 30.67 34.15-14.34-18.98 39.31-34.09 39.31，-34.09 He-1.51-2.67 1.16-80.08-97.09-97.75-40.84-31.35-70.27 21.46 21.46，-97.75 竖杆 Aa-0.50-0.50 0.00-26.45-26.45-25.65-19.11-16.99-14.05-2.08-26.45 Cb-1.00-1.00 0.00-52.89-52.89-51.30-38.21-33.97-28.09-4.15-52.89 Ec-1.00-1.00 0.00-52.89-52.89-51.30-38.21-33.97-28.09-4.15-52.89 附表 1 桁架杆件内内力组合表 Gd-1.00-1.00 0.00-52.89-52.89-51.30-38.21-33.97-28.09-4.15-52.89 Ie 2.73 1.37 1.37 144.39 124.35 116.39 124.35 116.39 44.01 44.01 144.39 杆件 计算内力/kN 截面规格 截面面积/cm 计算长度/cm 回转半径/cm 长细比 容许长细比 稳定系数 应力/(N/mm)名称 编号 上弦 FG、GH-788.27 160 x100 x10 5063 150.7 452.1 2.85 7.7 52.88 60.26 150 0.81 190.72 下弦 de 779.07 140 x90 x10 4452 300 1185 2.56 6.77 117.20 175 350 176.3 腹杆 Aa-26.45 50 x4 779 196.5 196.5 1.54 2.43 127.60 80.86 150 0.40 85.09 aB-470.35 125x80 x10 3942 249.4 249.4 3.98 3.31 62.67 80.76 150 0.68 174.7 bB 357.85 80 x6 1879 205.5 256.9 2.47 3.65 83.2 70.4 350 190.4 bC-52.89 50 x4 779 178.6 223.3 1.54 2.43 115.97 91.89 150 0.46 148.2 bD-280.26 140 x90 x10 4452 225 281.3 2.56 6.77 87.89 41.55 150 0.63 99.3 cD 186.23 70 x4 1114 224.2 280.3 1.96 2.94 114.39 95.34 350 167.2 cE-52.89 50 x4 779 201.3 251.6 1.54 2.43 130.71 103.54 150 0.38 176.8 附表 2 桁架杆件截面选择表 cF-120.38 80 x6 1879 244.5 305.6 2.47 3.65 98.99 83.73 150 0.56 114.2 dF 58.02，-9.10 70 x4 1114 243.6 304.5 1.96 2.94 124.29 103.57 150 0.41 52.08 dG-52.89 50 x4 779 223.8 279.8 1.54 2.43 145.32 115.14 150 0.33 208.9 dH 39.31，-34.09 70 x4 1114 264.4 330.5 1.96 2.94 134.90 112.41 150 0.37 83.6 eH 21.46，-97.75 70 x4 1114 263.6 329.5 1.96 2.94 120.9 119.4 150 0.43 202.6 eI 144.39 50 x4 779 246.5 308.1 1.54 2.43 160.1 126.8 350 185.4