2023年-垫圈冲压工艺及正装复合模设计.docx

空大学飞 制专业专业课程设计题 目：垫圈冲压工艺及正装复合模设计专业班级08姓名起止日期. 201Q12.20 至 201L0L16指导教师（签名）落料压力中心数据表基本要素长度各基本要素压力中心的坐标值L/mmXYLl=69. 08058.01L2=312228. 5L3=6. 2823. 719.4L4=28. 2631. 730L5= 520-9L6=28. 26-31. 730L7=6. 28-23. 719.4L8=31-2228. 5合计252. 16021. 51冲孔压力中心数据表L9=94. 291.644合计94. 291.644模具总压力中心数据表合计346. 3624.9127. 634. 4冲模刃口尺寸及公差的计算由于零件未要求公差，故零件尺寸精度均按FH4级处理。Q235为软料，查表2-9得冲裁模初始双边间隙乙小0. 126 , Zmax=0. 18 。查设计手册(表2-8)得磨损系数x=0.5 , 为公差 落料类：磨损后尺寸表大Dd=(Dma-xA)+fi冲孔类：磨损后尺寸表小Dd=(Dmin+xA)-68 =0. 25A冲模刃口尺寸及公差的计算尺寸、公差及分类代入公式计算凹模尺寸标注凸模尺寸标注落料A类R22。一0.52Dd= (22-0. 5X0. 52) 025X0.5221. 74,°-13凸模尺寸按凹 模刃口实际尺 寸配制，保证双 边间隙0. 126 0. 18mm18°-0. 43Dd= (18-0. 5X0. 43) o°-25X0 4317. 79'°”53°-o,74Dd二(53-0. 5X0. 74) o°-25X0,7452. 63+019落料B类R4°-o, 3Dd=(4+0. 5X0. 3) °-o, 25X0.3凹模尺寸按凸 模刃口实际尺 寸配制，保证双 边间隙0. 126 0. 18mm4. 15-0.075冲孔类。3Oo+0-52Dd (30+0. 5X0. 52) °-o,25x0.5230. 26o. .3飞行器制造工程专业专业课程设计课题单班级 学号 姓名题目：限位板冲压工艺及冲孔落料连续模设计零件名称生产批量限位.也料厚设计资料（数据）及要求：1、图纸 2、材料 3、批量 4、公差均见图示备注：板厚为1.2mm.设计要求：1、绘制镀金零件图；2、编制镀金工艺规程；3、绘制模具总装图和非标准零件图；4、编写设计计算说明书。起止日期 至201L0L16指导教师（签名）1设计任务书12冲压件工艺性分析23冲压工艺方案的确定44主要设计计算64.1 排样方式的确定及其计算64.2 冲压力的计算84.3 压力中心的确定及相关计算94.4 工作零件刃口尺寸计算105模具总体设计115.1 模具类型的选择115.2 定位方式的选择115.3 卸料、出件方式的选择125.4 导向方式的选择126主要零部件设计126.1 工作零件的结构设计136.2 定位零件的设计156.3 导料板的设计176.4 卸料部件的设计196.5 模架及其它零部件设计217模具装配与总装图238冲压设备的选定259冲压工艺卡28参考文献33设计总结及体会341、设计任务书题目：限位板冲压工艺及冲孔落料连续模设计图纸：零件名称限位板图号A009材料Q235料岸口 mm生产批量大批量设计资料（数据）及要求：1、图纸 2、材料 3、批量 4、公差 均见图示备注：板厚为1.2mm.设计要求：5、 绘制镀金零件图；6、 编制镀金工艺规程；7、 绘制模具总装图和非标准零件图；8、 编写设计计算说明书。起止日期至 2、冲压件工艺性分析（一）零件工艺性分析工件为图1所示的落料冲孔件，材料为Q235,料厚t=1. 2mm生产批量为大批量。工艺性分析内容如下：1 .材料分析Q235为优质碳素结构钢，具有较好的冲裁成形性能。2 .结构分析零件结构简单对称，无尖角，对冲裁加工较为有利。零件中有一孔，经 计算孔距零件外形之间的最小孔边距为7mm,满足冲裁件最小孔边距1.三 1.5t=2.25mm的要求。所以，该零件的结构满足冲裁的要求。3 .精度分析：零件上未标注尺寸公差，均按IT14精度等级加工。由以上分析可知，该零件可以用连续冲裁的加工方法制得。3 .冲裁工艺方案的确定零件为一落料冲孔件，可提出的加工方案如下：方案一：先落料，后冲孔。采用两套单工序模生产。方案二：落料一冲孔复合冲压，采用复合模生产。方案三：冲孔一落料连续冲压，采用级进模生产。分析各工序有：方案一模具结构简单，制造周期短，制造简单，但需要两道工序、两副 模具，成本高而生产效率低，零件精度较差，在生产批量较大的情况下不 适用。方案二制造精度和生产效率较高，但是定位精度低于方案三。方案三只需要一套模具，提高了生产率，有利于实现生产的自动化，模 具轮廓尺寸较大，制造复杂，成本较高，但是模具使用寿命长，有利于大 批量生产。通过对上述三种方案的综合比较，选用方案三为该工件的冲压生产方案。4主要设计计算3.1 排样、确定步距、计算条料宽度及材料利用率，导料板间距分析零件形状，采用直对排的排样方式，如图1所示。根据零件形状及厚度，确定搭边值。查表2T1得，两工件间按矩形取搭边值b=1. 8mm,侧边也按矩形取搭边值a=2mm。级进模送料步距 S=(2R+B) X2=(2X22+1. 8)=91. 6mm条料宽度B按相应的公式计算，B=(D+2a) °-A查表2-13得=0.6,则取B=(90+2X2) "94°-o,6画出排样图，如图1所示。该冲裁模采用有测压装置的导料板，按公式计算Bo=B+Z,查表2-12得则Bo=94+5=99mm4 . 2冲压力的计算模具采用弹性卸料装置和下出料方式，则总冲压力为F0 =F +F 推+F 卸F=F落+ F冲式中F推一一推件力F卸卸料力F落一一落料时的冲裁力F冲冲孔时的冲裁力冲裁力：由表查出工二304373MPa,取t =345MPaoL 落二冗 X22+2X (53-18-4) +n X4+Ji X18+2X (22+4) =252. 16mmL 冲二冗 X 30=94. 2mmF 落二KL 落 t t=1. 3义252. 16X1. 2X345=135. 71kNF 冲二 KL 冲 t t =1. 3 X 94. 2 X 1. 2 X 345=50. 7kNF= F 落+ F 冲= 135. 71+50. 7=186. 41kN推件力：由表2-3得系数K推二0.055,n=h/t=6/l. 2=5F 推二nK 推 F=5 X 0. 055 X 186. 41=51. 26kN卸料力:由表2-3得K卸=0.040.05,取0. 04,则F ® F=0. 04X186. 41=7. 46kN总冲压力：F0 =F +F 推+F 卸= 186. 41+51.26+7. 46=245. 13kN4. 3压力中心的确定及相关计算计算压力中心，应先画出凹模型口图，如图5所示。在图中将坐标系建 立在如图所示的位置上，将冲裁轮廓线按几何图形分解成£1£9基本线，每 条线都要计算出线总长度、力的作用点到x轴的距离及到y轴的距离。LI、£3、L4、£6、£7是圆弧，其力在x方向的作用点可从有关手册中查出， 位于距圆心RS/b处，其中R为半径，S为弦长，b为弧长；L2、L5、£9是直 线，力的作用点位于直线中间；£9由1个030mm的圆组成，力的作用点位于。30mm的圆心。有关数据计算结果列于下表中。代入压力中心计算公式求得该模具的压力中心点(X。，Y。)的坐标X 落二(Zlxl+Z2x2+-+Z10xl0) / (Z1+Z2+-+Z10) = 0mmY 落二(£lyl+£2y2+£10yl0)/(£l+£2+£10)= 21. 51mmY 冲二 91. 6mmX冲二 44mmXo= F 冲Y 冲/ (F 冲+F 落)= 24. 91mmYo= ( F 落 Y 落+F 冲 Y 冲)/ (F 冲+F 落)= 27. 63mm