土木工程施工典型例题建筑施工组织建筑施工组织.pdf
v1.0 可编辑可修改 土方调配计算 某建筑场地方格网的方格边长为 20m 20m，泄水坡度 i xi y 0.3%，不考虑土的可 松性和边坡的影响。试按挖填平衡的原则计算挖、填土方量（保留两位小数）。解答：（1）计算场地设计标高 H0 H 1 43.03 44.48 41.88 42.79 172.18 2 H 2 2(43.70 44.15 42.79 43.94 42.20 42.56)518.68 4 H 4 4(42.99 43.40)345.56 由书 P8 式（）可得：H 0 H 1 2 H 2 4 H 4 172.18 518.68 345.56 4N 4 6 43.18(m)（2）根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高 以场地中心点（几何中心 o）为 H0，由书 P9 式（）得各角点设计标高为：H1 H0 30 20+（m）H2 H1 20（m）H3 H2 20（m）H4 H3 20（m）H5 H0 30（m）1 v1.0 可编辑可修改 H6 H5 20（m）H7 H6 20（m）H8 H7 20+（m）H9 H0 30 20（m）H10 H9 20+（m）H11 H10 20+（m）H12 H11 20+（m）（3）计算各角点的施工高度 由 P10 式（）得各角点的施工高度（以“”为填方，“”为挖方）：h1（m）h2（m）h3（m）h4（m）h5（m）h6（m）h7（m）h8（m）h9（m）h10（m）h11（m）h12（m）（4）确定“零线”，即挖、填的分界线 由书 P10 式（）确定零点的位置，将相邻边线上的零点相连，即为“零线”。见图 2。x1 0.12 20 3.93m 0.12 0.49 1 的距离为 3.93m。1 2 线上的零点：，即零点距角点 x2 0.49 20 15.08m 0.16 0.49 2 的距离为 15.08m。2 6 线上的零点：，即零点距角点 x6 0.16 20 9.14m 0.16 0.196 的距离为 9.14m。6 7 线上的零点：，即零点距角点 x7 0.19 20 4.87m 0.19 0.59 7 的距离为 4.87m。7 11 线上的零点：，即零点距角点 2 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 0.67 20 12.29m 8 12 线上的零点：x8 8 的距离为 12.29m。0.67 0.42 ，即零点距角点（5）计算各方格土方工程量（以（）为填方，（）为挖方）全填或全挖方格由 P10 式（）V1 3 20 2(0.88 1.15 0.19 0.67)4 3 88+115+19+67 289（m）V2 1 20 2(0.30 0.16 1.15 0.89)4 30+16+115+89 250（m3）两挖、两填方格，书 P11 式（）V2 3()20 2(0.19 2 0.67 2)45.81 3 4 0.19 0.59 0.67 0.42 （m）V2 3()202(0.592 0.422)60.81 3 4 0.19 0.59 0.67 0.42 （m）三填一挖或三挖一填方格，书 P11 式（）V11()20 2(0.493 0.16)2(12 49 3 16)6 (0.12 0.49)(0.49 3 49)(49 ()20 2(2 0.12 0.30 2 0.16 0.49)19.78 V1 1 6 2(24 30 32 49)19.78 44.54m3 3 V2 1()20 2(0.16 3 )2 16 3 6 0.19)(0.49 3(16 19)(49 16)(0.16 0.16)V2 1()20 2(2 0.19 0.88 2 0.49 0.16)1.2 6 2(38 88 98 16)1.2 139.87m3 3 V22()202(0.193 )2(19 19 3 16)6(0.19 0.59)(0.19 0.16)3 59)(19 ()20 2 V2 (2 0.16 0.89 2 0.59 0.19)1.67 2 6 2(32 89 118 19)1.67 148.34m3 3 （）（）（）（）19.78m3 （）（）1.20 m3 （）（）1.67m 3 （）3 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 （）将计算出的各方格土方工程量按挖、填分别相加，得场地土方工程量总计：挖方：m3 填方：m3 挖方、填方基本平衡。轻型井点降水计算 某工程地下室的平面尺寸为 54 m 18 m，基础底面标高为 m，天然地面标高为 m，地 面至 m 为杂填土，m 为粉砂层（渗透系数 K=4 m/昼夜），m 以下为粘土层（不透水），地 下水离地面 m,场地条件为北面、东面靠近道路，路边有下水道，西面有原有房屋，南面设 有混凝土搅拌站。地下室开挖施工方案为：采用轻型井点降水，液压反铲挖土机挖土，自卸汽车运土。坑 底尺寸因支模需要，每边宜放出 m,坑底边坡度由于采用轻型井点，可适当陡些，采用 1:，西边靠原有房屋较近，为了防止其下沉开裂，打设一排板桩。图 1 现场布置图 工地现有井点设备：滤管直径 50，长度；井点管直径 50，长度 60m；总管直径 100，每段长度，（有一接口）；W5 真空泵机组，每套配备二台 3BA 9 离心泵（水泵流量 30 m3/h）.试求：(）轻型井点的平面布置与高程布置。（）轻型井点计算（涌水量、井点管数量与间距、水泵流量）。解答：1）轻型井点系统布置 根据本工程条件，轻型井点系统选用单层环形布置，如下图所示。4 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 图 2 轻型井点平面布置图 图 3 轻型井点高程布置图 总管直径选用 100mm，布置于天然地面上，基坑上口尺寸，井点管距离坑壁为，则总管长度为 2 （+2）+（+2）=（m）井点管长度选用，直径 50mm，滤管长度，井点管露出地面，基坑中心要求的降水深度 S 为 S=（m）井点管所需的埋置深度 1 H=10（m）将总管埋于地面下处，即先挖深的沟槽，然后在槽底铺设总管，此时井点管所需长度为 （m）（m）满足要求 抽水设备根据总管长度选用二套，其布置位置与总管的划分范围如图所示。2）基坑涌水量计算 按无压非完整井考虑，含水层有效厚度 H 0 按表计算：5.045 0.80 5.045 1.2 5 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 H 0=（）取 H 0（）抽水影响半径按公式（）求出：7.5 4（）环形井点的假想半径 0 按公式（）求出：60.45 26.9 0 22.76（）基坑涌水量按公式（）求出：(2 7.5 3.7)3.7 953.5 lg 39.52 lg 22.76 （m3/）井点管数量与间距计算 单根井点管出水量 q 按公式（）求出：q=65 3 4=（m3/）1.1 953.5 65 n=16.2 (根)井点管间距 D 按公式（）计算：174.7 2.69 =65 （）取 D（）174.7 n=88 2(根)）抽水设备选用 选择真空泵。根据每套机组所带的总管长度为 2（），选用 W5 型干式真空泵。真空泵所需的最低真空度按公式（）求出：hk 10(6.0 1.0)70(pa)选择水泵。水泵所需的流量 Q 1.1 953.5 524.43 3 3 2 （m/）（m/h）水泵的吸水扬程 H S 6 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 H S（）由于本工程出水高度低，只要吸水扬程满足要求，则不必考虑总扬程。根据水泵所需的流量与扬程，选择 3BA-9 型离子泵即可满足要求。模板设计计算 某多层现浇板柱结构的柱网尺寸为，每一楼层高度为，柱子的截面尺寸为 450mm 450mm,楼板厚度为 150mm。(1)柱子厚度为 20mm 的木模板，浇筑速度为 2.5m3 h 混凝土的温度为 10，用插入式 振动器捣实，混凝土的坍落度为 80，无外加剂。试求混凝土侧压力与柱箍间距，并绘制侧压力分布与柱箍布置图。(2)楼板模板采用厚度为 18 的木胶合板，支架为碗扣式钢管脚手架搭设的排架；胶合板面板下小木楞的尺寸为 50 100，间距为 400；小木楞下面大木楞由排架立杆 上的可调托座支承，排架立杆的跨宽度 1200，间距为 1500。试算小木楞的承载力及挠度是否满足要求（l 250），并求大木楞的截面尺寸。（东北落叶松的木材抗弯设计强度 17MPa，顺纹抗剪设计强度，MPa 弹性模量 E 10000 MPa，木材重度 6 8kN）解：（1）1)求浇注混凝土时的侧压力 7 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 已知混凝土的浇筑速度为 V h,混凝土温度 T=10 ,外加剂影响修正系数为 1=1 坍 落度影响修正系数 2 1，t 0=200 T+10=8 1 由 F=0.22 C t0 1 2V 2 2 24 8 1 2 =m 检验:F=c H=24 3=kN/m 2 按施工规范规定取小值,则侧压力荷载标准值为:F=kN/m 2 承载力验算时,设计荷载应考虑永久荷载,新浇混凝土侧压力的荷载分项系数 6=;还 应考虑可变荷载,倾倒混凝土时产生荷载的分项系数 7=.又因面板为木模板 ,模板设计荷 载值可乘以予以折减,则 F 6=kN/m 2 有效压头 h=24=3m 对于边长为 450mm 的柱,当采用的吊斗供料时,水平荷载为 4 kN/m2 考虑荷载分项系数和 折减系数的 F7=4=kN/m 2 叠加后的侧压力分布图见图 8 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 2)求内竖楞间距 l1 新浇混凝土侧压力均匀作用在木模板上,单位宽度的面板可以视为梁,内竖楞即为梁的 支点.按三跨连续梁考虑,梁宽取 200mm 因.F7 作用于整个柱高范围应予以考虑,故作用在连 续梁上的线荷载:q=+=kN/m 2 其计算简图见图.求 的计算简图 2 umax 0.667 q l14 三跨连续梁的最大弯距 M max0.1ql1 ,最大挠度 100EI(q 为线荷载标 准值).按面板的抗弯承载力要求:M max M 抵 9 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 0.1ql12 fwW抵 fw 1 bh2 6 l1 10 f wbh2 1.67 fwbh2 1.67 17 200 202 6q q 493.92mm 14.37 l1 按面板的刚度要求 ,最大变形值取为模板结构的250 q=kN/m 2 q l14 l1 0.667 100EI=250 0.59EI 3 0.59 10000 200 203 l1 3 389.04mm 14.37 q 对比取小值,又考虑竖楞木的宽度,可取 l1=225mm 3)求外横楞间距 l2 仍按三跨连续梁考虑,外横楞即为内楞梁的支点,梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度 即为内楞间距 l1,其计算简图见图 求 的计算简图 作用在连续梁上的线荷载:q=kN/m 2 按内楞的抗弯承载力要求;l2 1.67 f wbh2 1.67 17 50 1002 q 935mm 16.23 按内楞的抗剪承载力要求:l2 1.11 fvbh 1.11 50 100 1.6 q 16.23 548mm 按内楞的刚度要求:10 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 3 0.59EI 3 0.59 10000 50 1003 l1 q 15.03 1178mm 对比取小值,外楞间距 l2=550mm 4）对拉螺栓为外楞梁的支点，梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为外楞间距 L2。又外楞为 48双钢管，设计荷载值可乘以予以折减，则 F6=（kN）作用于梁上的线荷载：q kN 按外楞的抗弯承载力要求：l3 10 fw抵 10 205 5078 2 q 37.47 745mm 0.59 0.59 2.06 10 5 2 l3 3 121900 3 36.73 929mm 按外楞刚度的要求 q 对此取对拉螺栓间距 l 3=700mm 5)选取螺栓规格 L2、L3，每个螺栓承受混凝土侧压力的等效面积计算得：N=选用由 Q235 钢制作得 M14 对拉螺栓，其净截面积 A=105 2 则 N 26230 250 ft b 170)(N/mm2)A 105 调整对拉螺栓间距 L=450mm,则 3 N=N 16860 160.6 ft b 170(N/mm2)A 105 (2)1)验算小木楞的承载力 承载力验算时,设计荷载应考虑永久荷载,模板及支架自重标准值、新浇混凝土自重标准 值、钢筋自重标准值的荷载分项系数=;还应考虑可变荷载,施工人员及设备荷载标准值时 产生荷载的分项系数 4=,11 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 各荷载标准值取值 :1.模板及支架自重标准值 kN 2.新浇混凝土自重标准 24 kN m3 3.钢筋自重标准值 kN 4.施工人员及设备荷载标准值 kN 小木楞可以视为梁 ,大木楞即为梁的支点按三跨连续梁考虑,小木楞上的线荷载为：q=+24 +=m M max 0.1ql 2 0.1 3.8 1.22 0.547kN m M 抵 f W抵 f 1 bh2 17 1 50 1002 w w 6 6 1.417 106 N mm 1.417kN m 比较可得 M max M 抵 故小木楞的承载力满足要求 .2)验算小木楞的挠度 q =+24 +=3 K/m 0.667 q l 4 4 umax 0.667 3 12 1200 1.01mm 1200 4.8mm 100EI 100 10000 50 1003 250 故小木楞的挠度满足要求。3）求大木楞的横截面尺寸 大木楞可以视为梁,排架立杆上的可调托座即为梁的支点按三跨连续梁考虑,大木楞上 的线荷载为 q=+24 +=m M max 0.1ql 2 0.1 11.4 1.52 2.565kN m 设大木楞的横截面尺寸为 100 150 M 抵 fwW抵 fw 1 bh2 17 1 100 1502 6 6 6.375 106 N mm 6.375kN m M max M 抵 满足要求 大木楞的挠度 q =+24 +=9 k/m 12 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 q l 4 0.667 9 4 1500 12 1500 1.08mm 6mm umax 0.667 100 10000 100 1503 250 100EI 满足要求 故大木楞的横截面尺寸选 100 150 合适。钢筋下料计算 试编制下图所示 5 根梁的钢筋配料单。各种钢筋的线重量如下：10（m）；12m)；25m)。解答：对钢筋进行配料时，必须根据混凝土结构设计规范及混凝土结构工程施工及验收规范中 对混凝土保护层，钢筋弯曲及弯钩等规定计算下料长度。钢筋在结构施工图中注明的是外轮廓尺寸，即外包尺寸。钢筋在加工前呈直线下料，加 工弯曲时，外皮伸长，内皮缩短，轴线长度不变，因此钢筋外包尺寸与轴线间之间存在一个 差值，称为“量度差值”。其大小与钢筋直径和弯心直径以及弯曲的角度有关系。一级钢筋 末端作 180 度弯钩，平直部分为 3d，弯心直径为，每个弯钩需要增加的量度差值为（d 为钢 筋直径）。各种钢筋中间弯折，其弯心直径为 5d，弯折角度为 45 度，60 度，90 时的量度差 值分别为，d，2d。直线钢筋的下料长度为其外包尺寸；弯起钢筋的下料长度等于各段外包尺寸之和，减去 中间弯折处的量度差值，再加上两端弯钩处的平直长度。计算钢筋下料长度后，就可以编制 钢筋配料单，作为材料准备和钢筋加工的依据。各编号钢筋下料长度计算如下：混凝土保护层厚度均为 25mm,号钢筋 L=外包尺寸+末端为 180 度弯钩的量度差值=(8000+240 2-2 25)+2 25=8742.5mm 号钢筋 13 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 L=外包尺寸+末端为 180 度弯钩的量度差值=(8000+240 2-2 25)+212=8580mm 号钢筋 L=外包尺寸+末端为 180 度弯钩的量度差值-中间为 45 度弯钩的量度差值=(8000+240 2)3+(800-2 35)2 2+(8000+240 2)3-25-(800-2 35)2+2 25 4=9296.95mm 号钢筋 L=(300-2 25)+(800-2 25)2-3 2 10+3 102=2000mm 梁钢筋配料单 构 件钢筋 简图 直径 钢 筋 代下 料 长单 位 根合 计 根总重（kg）名称 编号（mm）号 度 mm 数 数 25 8743 2 10 339 梁 共 12 85802 1077 计 5 根 25 92972 10359 10 2000 38 190 235 混凝土质量评定 某施工现场大型混凝土工程，其设计强度等级为 C30。在施工过程中共抽样 12 组试块。试块尺寸边长 150mm 的立方体，实际强度数据（2 N/mm）为：试用数理统计方法评定该工程混凝土强度质量是否符合施工规范要求。14 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路v1.0 可编辑可修改 答：按方差未知的统计法评定混凝土强度质量要求被验收批混凝土强度的平均值和最小值必 须同时满足以下两个要求：（1）micu 1 Sicu 0.9 fcu,k （2）fcu,min 2 fcu,k 合格判定系数 1 1.60 2 0.85 36 fcui 1180.6 32.8 N/mm2 micu i 1 本验收批混凝土强度的平均值 36 36 错误！未 找到引用源。本验收批混凝土强度标准差 n f 2 nm2 S i 1 cu,i icu 39303.5 36 32.82 574.26 2 4.1N/mm icu n 1 35 35 错 误！未找到引用源。fcu,k 23.4N/mm2 错误！未找 到引用源。由于 0.06 fcu,k 1.4N/mm2 Sicu 因此将 错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。代入（1）验算 有：32.8 1.60 4.1 26.2 0.9 23.4 21.1 fcu,min 2 本验收批混凝土强度最小值 25.0N/mm 错误！未找 到引用源。将错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。代入（2）验算有：25.0 0.85 23.4 19.9 纵上，本验收批混凝土强度质量符合施工规范的要求。15 留两位小数可编辑可修改不考虑土的可解答计算场地设计标高由书式可得根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点几何中心为由书式得各角点设计标高为可编辑可修改计算各角点的施工高度由式得各角点的施工高度以线上的零点线上的零点线上的零点即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为即零点距角点的距离为可编辑可修改线上的零点的距离为即零点距角点计算各方格土方工程量以为填方为挖方全填或全挖方格由场地土方工程量总计挖方填方挖方填方基本平衡轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为基础底面标高为天然地面标高为地面至为杂填土为粉砂层渗透系数昼夜以下为粘土层不透水地下水离地面场地条件为北面东面靠近道路路
