计算说明指导书专业资料.doc

目 录第一章 调洪演算1第二章 非溢流坝设计计算82.1 坝高计算82.2坝挡水坝段稳定及应力分析8第三章 溢流坝设计计算153.1堰面曲线153.2 中部直线段设计163.3下游消能设计163.4 水力校核183.5 WES堰面水面线计算20第四章 放空坝段设计计算234.1 放空计算234.2 下游消能防冲计算244.3 水力校核254.4 水面线计算27第五章 电站坝段设计计算295.1 基本尺寸拟订29第六章 施工导流计算326.1河床束窄度326.2一期围堰计算326.2二期围堰高程拟定33附录一 经济剖面选取输入及输出数据36附录二 坝体稳定应力计算输入输出数据41附录三 调洪演算源程序及输入数据52第一章 调洪演算（1）基本资料水位-容积曲线（见蓝图）；实测洪水过程线（见蓝图）；各类型洪峰值（见2.2.3节）正常（设计）洪水重现期 10005 相应频率：0.1%0.2%非常（校核）洪水重现期 5000 相应频率：0.02%0.05%（2）限制条件起调水位:175.8m，相应流量824.7m3/s；参加泄洪不涉及放空流量,规定计入发电流量；最大下泄流量不得不不大于安全泄量,设计和校核分别为m3/s 2500m3/s；（3）设计和校核洪水过程线推求设计洪水过程线取频率为0.1%洪水，期洪峰4750m3/s；校核洪水过程线取0.02%，相应洪水期洪峰5600m3/s。运用按峰控制同倍比放大法对典型洪水放大得设计校核洪水过程线。设计洪水放大系数：；校核洪水放大系数：；可得设计和校核洪水过程线如图1-2所示图1-1 溢流堰顶形式（4）演算方案拟订泄洪方式:采用表孔式泄洪；拟订演算方案（闸孔宽度和数量）取容许单宽流量:q=70 m3/s;溢流前净宽: 堰上水深H0依照公式推求 则H0=10.28m堰顶高程Z堰顶=Z限-H0=181.20-10.28=170.92m闸门高h=Z正常- Z堰顶=178.00-170.92=7.08m取7米依照以上基本尺寸现拟订两个方案: b=11mn=3堰顶高程170.92 b=12mn=3堰顶高程170.92（5）计算工况计算工况分为校核和设计两种。（6）计算办法计算办法：试算法。由于试算过于复杂且均为重复性计算，考虑用电算。（7）调洪演算试算法过程依照库容曲线Z-V(见蓝图)，拟订泄洪建筑物形式、尺寸，用水力学公式拟定算Q-Z关系为;分析拟定调洪开始时起始条件，即起调流量824.7m3/s;运用水量平衡式和蓄泄曲线，按试算法列表解算各是段时段末q2、V2。即求解满足方程式所相应q2、V2；将入库洪水Q-t和计算q-t点绘在一张图纸上，两者交点即为所求下泄洪水流量最大值qm；依照公式即可求得此时相应水头H和上游水位Z。（8）计算及其成果依照上面计算办法，编写程序TBD，编写语言为c。源代码及输入数据见附录三将计算成果列于下：计算工况：设计状况下，3孔，每孔11米。表1-1 调洪演算表一可知最大下泄流量出当前70-75h之间，用直线内插法计算得最大下泄流量为1900.3m3/s,考虑电站下泄流量为qmax=1900.3+2400×0.7=2068.3 m3/s m3/s，不满足安全下泄流量规定。计算工况：校核状况下，3孔，每孔11米。表1-2 调洪演算表二可知最大下泄流量出当前70-75h之间，用直线内插法计算得最大下泄流量为2164.3m3/s,考虑电站下泄流量为qmax=2164.3+2400×0.7=2332.3m3/s2500 m3/s，满足安全下泄流量规定。计算工况：设计状况下，3孔，每孔12米。表1-3 调洪演算表三可知最大下泄流量出当前70-75h之间，用直线内插法计算得最大下泄流量为1830.84m3/s,考虑电站下泄流量为qmax=1830.84+2400×0.7=1998.84m3/s m3/s，满足安全下泄流量规定。计算工况：校核状况下，3孔，每孔12米。表1-4 调洪演算表四可知最大下泄流量出当前75-80h之间，用直线内插法计算得最大下泄流量为2110.66m3/s,考虑电站下泄流量为qmax=2110.66+2400×0.7=2278.66m3/s2500 m3/s，满足安全下泄流量规定。（7）调洪演算成果及其分析将上述成果整顿为下表表1-5 调洪演算成果方案孔宽(m)起调流量类型qmax(m3/s)vmax(m3)zmax(m)qmax+q电方案一36804.51校核2110.6615.6180.132278.66设计1830.8415.1179.31998.84方案二33979.55校核2164.316.2180.742332.3设计1900.315.45179.842068.3图1-2 洪水过程线1-典型洪水过程线2/3-设计/校核洪水来水过程线4/5-设计/校核下泄洪水过程线在考虑设计和校核容许下泄流量状况下,只有方案二方能满足限制条件，选用该方案，即3个孔,每孔12米方案。并绘制该工况下洪水过程线如图1-2所示。第二章 非溢流坝设计计算2.1 坝高计算坝顶高出静水面 h=2h1+h0+hc2h1波浪高度校核时，V=15m/s2h1=0.0166×V5/4×D1/3=0.0166×155/4×31/3=0.71m设计时，V=30m/s2h1=0.0166×V5/4×D1/3=0.0166×305/4×31/3=1.68mh0波浪中心线高出静水位高度校核时，2L1=10.4×(2h1)0.8=10.4×1.710.8=7.91m设计时，2L1=10.4×(2h1)0.8=10.4×1.680.8=15.75m图2-1 非溢流坝形式hc安全超高，依照坝级别为一等知：校核时，hc=0.4m；设计时，hc=0.5m。由以上可得坝顶超高为：校核时h=2h1+h0+hc=0.71+0.2+0.4=1.31m设计时h=2h1+h0+hc=1.68+0.56+0.5=2.74m 则拟定坝顶高程为：校核时Z坝顶=180.13+1.31=181.44m设计时Z坝顶=179.3+2.74=182.04m取其中大者即182.04m,作为坝顶高程（如图2-1所示）。2.2坝挡水坝段稳定及应力分析2.2.1手算某些（单位：吨米）（1）基本原理及计算公式抗滑稳定分析重要就是核算坝体沿坝基面或地基深层软弱构造面抗滑稳定安全度。重要计算办法有两种：抗剪断强度公式（Ksh）抗剪强度公式（Ksl）。此工程属于大（一）型工程，因而采用抗剪断强度公式。抗剪断强度计算抗滑稳定安全系数为：K= 式中 f抗剪断摩擦系数； c抗剪断凝聚力；KN/m2 A滑动面面积；m2U作用于滑动面上扬压力；H作用于滑动面上坝体力在水平方向投影代数和；V作用于滑动面上坝体力在垂直方向投影代数和。设计坝体断面需要满足规定应力条件：在基本荷载组合下，重力坝坝基面最大垂直正应力应不大于坝基容许压应力，最小垂直正应力应不不大于零；对于坝体应力，在基本荷载组合下，下游面最大主压应力不不不大于混凝土容许压应力值，上游面最小主压应力应不不大于零。图2-2 坝体荷载示意图（2）计算工况在这里分两种工况进行计算：设计洪水位+扬压力；设计洪水为+扬压力。（3）基本资料坝基高程：Zj=136坝顶高程：Zd=182.04坝顶宽度：B=6上游折坡点：Zuz=151坡度：n=0.2下游折坡点：Zdz=172.67坡度：m=0.7淤沙高程：Zs=151.5水容重：0=1混凝土容重：c=2.4泥沙浮容重：s=0.4排水管距上游坝面距离：Lp=9.5渗入折减系数：=0.3设计时，浪高：hl=1.68浪长：ll=15.75波浪中心高：zl=0.56上游水位：zu=179.3下游水位：zd=146.58校核时，浪高：hl=0.71浪长：ll=7.91波浪中心高：zl=0.2上游水位：zu=180.13下游水位zd=147.13抗剪断摩擦系数：f=0.8抗剪断凝聚力：c=51.02坝基长度：l=36.169（4）基本荷载及其力臂计算为了以便计算，将个别力按如图所示虚线切割。计算过程列于表2-1。表2-1 坝体基本荷载计算表计算公式荷载值(P)力臂(L)设计校核设计校核自重W1= (Zuz-Zj)2nc5415.085W2=(Zd-Zj) Bc662.97610.585W3= (Zdz-Zj)2mc1129.54-0.972W=W1+W2+W31873.51扬压力U1=Lp(zu-zj)+ (zu-zd)+(zd-zj)0302.5636.17-13.904-13.896U2=(l-lp)(zu-zd)+2(zd-zj)0413.05309.513.3413.382U=U1+U2715.61428.84上游水P1=(zu-zj)20937.45973.73-14.433-14.71P2=(zu-zuz+zu-zj)(zuz-zj)n161.1168.8415.99215.989泥沙P3=(zs-zj)2s48.05-5.167P4=(zs-zuz+zs-zj) (zuz-zj) ns14.416.538下游水P5=(zd-zj)2055.9761.943.5273.71P6=(zd-zj)2mc39.1843.36-17.027-15.488浪8.821.80-43.36-44.13总和水平力H=P1+P3-P5+Pl961.64铅直力V=W+P2+P4+P62096.11注：力臂和力矩同号（逆时针为正）（5）稳定分析抗滑稳定安全系数为设计时：>3.0校核时：>2.5均符合稳定规定。（6）应力分析垂直正应力yu和yd式中：W作用在计算截面以上所有荷载垂直分力总和。设计时：W=V-U=1372.59;校核时：W=V-U=1357.76;M作用在计算截面以上所有荷载对截面形心力矩总和。设计时：W=PL=-7445.75;校核时：W=PL=-7912.79;T坝体计算截面沿上下游方向长度，T=l=36.169。带入求得：设计时：yu=3.80 yd=72.10校核时：yu=1.25 yd=73.83均未浮现负值（拉应力），符合应力规定。剪应力u，d设计时：u=(p-yu-puu)n=(43.3-3.80-43.3)×0.3=1.14d =(yd+ pudp)m=(72.10+10.58-10.58)×0.7=50.47校核时：u=(p-yu-puu)n=(44.13-1.25-44.13)×0.3=0.375d =(yd+ pudp)m=(73.83+11.13-11.13)×0.7=51.681水平正应力xu，xd设计时:xu=（p-puu）-(p-yu -puu)n2=(43.3-43.3)-(43.3-3.80-43.3)×0.32=0.342xd=（p-pud）+(yd+pud- p)m2=(10.58-10.58)-(72.10+10.58-10.58)×0.72=35.329校核时：xu=（p-puu）-(p-yu -puu)n2=(44.13-44.13)-(44.13-1.25-44.13)×0.32=0.1125xd=（p-pud）+(yd+pud- p)m2=(11.13-11.13)-(73.83+11.13-11.13)×0.72=36.177第一主应力p1u,p1d设计时:p1u=yu(1+n2)-(p-puu)n2=3.8(1+0.32)-(43.3-43.3)0.32=4.412p1d=yd(1+m2)-(p-pud)m2=73.83(1+0.72)-(10.58-10.58)0.72=110.0校核时:p1u=yu(1+n2)-(p-puu)n2=1.25(1+0.32)-(44.13-44.13)0.32=1.3625p1d=yd(1+m2)-(p-pud)m2=72.10(1+0.72)-(11.13-11.13)0.72=107.429第二主应力设计时:p2u=p-puu=43.3-43.3=0p2d=p-puu=10.58-10.58=0校核时:p2u=p-puu=44.13-44.13=0p2d=p-puu=11.13-11.13=0（5）成果分析由以上可以看出坝体边沿应力状态良好，未浮现拉应力状况。2.2.2 电算某些（其中单位均为吨米）（1）计算工况：正常洪水位+扬压力；设计洪水位+扬压力；校核洪水位+扬压力。（2）输入及输出数据参见附录二（3）计算成果整顿及分析。将计算成果整顿如表2-2所示。表2-2 应力计算（电算）成果整顿表计算工况:正常水位+扬压力高程xyxy12minmaxminmaxminmaxminmaxminmax172.67015.838.432.31022.628.448.1400.31165011.3821.2923.23016.2621.2934.6207.51158016.2321.9633.13023.1949.3721.96011.90151021.170.222.48032.1221.6968.36016.13143029.1715.5359.52-3.6441.6616.6288.68014.371366.5432.969.9767.27-1.1347.0910.31100.23010.84计算工况:设计水位+扬压力高程xyxy12minmaxminmaxminmaxminmaxminmax172.67018.741.4338.24026.771.4356.9800.76165014.4814.2529.54020.6814.2544.0200.95158019.5014.6639.80027.8614.6659.30011.431510.225.8714.2052.79036.9514.278.66014.531433.8931.668.8064.61-1.6245.239.2996.27010.991365.9635.453.5572.350.8050.656.2107.8008.51计算工况:校核水位+扬压力高程xyxy12minmaxminmaxminmaxminmaxminmax172.67017.982.3136.70025.692.2154.6800.93165014.6513.4329.90020.9313.4344.5507.78158020.2312.7741.29028.9012.7761.52011.081510.226.9511.6454.99038.4911.6481.94013.471433.6432.536.0266.39-0.746.476.2698.9209.271365.7236.380.8374.251.6151.986.2110.640.347.27注：max代表最大值；min代表最小值；表中单位均以吨.米计。并绘制应力分布图及主应力分布图如图2-3和2-4。从以上成果及程序输出成果中可以看出坝体内部应力条件良好：没有浮现应力为负值，即拉应力状况，也没浮现压应力超过混凝土极限承载能力状况。图2-4 主应力分布图图2-3 应力分量分布图第三章 溢流坝设计计算3.1堰面曲线 溢流坝顶部溢流曲线，应使水流平顺通过堰顶，在堰面不产生过大负压，溢流能力较大。国内先行规范推荐采用WES曲线，其曲线方程（在上游面垂直时）为：图3-1 WES曲线体型 式中：x,y堰顶曲线水平和垂直坐标，原点为堰顶最高点； Hs 定型设计水头，按堰顶最高水头7595%计算Hs =80%(180.13-170.92)=7.37则WES曲线为图 3-2 堰顶椭圆体型WES曲线原点上游采用1/4椭圆曲线，其方程为： 式中：a,b由于上游面垂直，因此，a=0.3, hs 定型设计水头，在这里为7.37m因此带入得椭圆曲线方程为3.2 中部直线段设计溢流坝中部为直线段，规定和非溢流坝基本三角形下游边相重叠，上端和堰顶曲线相切，下端和反弧相切，坡度和非溢流坝保持一致，为1：0.7。其作用是使水流平顺按规定消能方式与下游水位衔接。下面求WES曲线和直线段切点。由于曲线和直线相切，那么切点处WES曲线导数值为1/0.7。对WES求导，y=(0.0915x1.85)=0.169x0.85=1/0.7由此求得切点位于(12.3,9.5)3.3下游消能设计（1）消能形式：持续式挑流鼻坎；（2）规定成果：挑射角、鼻坎高程、反弧半径；（3）基本规定：持续式挑流鼻坎挑射角，依照国内工程实践经验，以20°25°为宜，定采用25°挑射角。鼻坎高程以高于下游水位12米为宜。初可将坎底最底点高程定为下游最高水位，即下游校核水位147.13米，可以保证鼻坎高程高出下游水位少量。鼻坎反弧段半径R以812倍hc为宜，hc为鼻坎上水深，定为R=8hc.（4）计算过程：下面求鼻坎最低点处水深。建立该坝段水流能量方程（图中0-0至1-1断面）：图3-3 溢流坝能量分析简图式中：E0 =180.13-147.13=33m 流速系数，对于该枢纽为中档长度溢流面，取为0.95 Vc该断面流速 hc该断面处水深带入得：断面流速式中：q该处单宽流量，q=Q/B=2110.66/（36+2×3）=50.25m3/s即联列、两式解得：Vc=23.36m/shc=2.15m则反弧段半径为R=8hc =8×2.15=17.21m鼻坎高程为147.13+R(1-cos)=147.13+17.21×（1-cos25）=147.13+1.61=148.74m高出下游水位1.61米，满足规定。综上，拟订挑流消能鼻坎型式为持续式鼻坎；反弧半径R=17.21m；挑射角度=25°；鼻坎高程顶部148.74m。3.4 水力校核（1）计算工况：校核工况和设计工况。（2）基本原理：鼻坎设计完毕后，还需验算该挑流消能与否会危及建筑物安全，惯用冲坑上游坡做为原则，即：式中tk冲坑深度（米）；L冲坑最深深度距建筑物距离；i冲坑上游坡；ic安全临界坡，可取1/31/4。（3）计算过程校核状况下挑距计算：式中：L 水舌抛距，按水舌外缘计算（m）v1 坎顶水面流速，鼻坎挑射角，=25°q 鼻坎处单宽流量，q=50.25m3/sh1坎顶垂直方向水深，h1=hc/cos=2.15/cos25=2.37mh2坎顶与河床间高差，h2=148.74-136=12.74m带入计算得：L=75.15m冲刷坑计算： 式中：1 冲坑系数，由于该枢纽地基岩石完整坚硬，取1.0q 单宽流量，q=50.25 H 上下游水位差，H=180.13-147.13=33m带入计算：tk=1.0×50.250.5×330.25=16.99m冲坑上游坡满足规定。设计状况下挑距计算：式中：L 水舌抛距，按水舌外缘计算（m）v1 坎顶水面流速，鼻坎挑射角，=25°q 鼻坎处单宽流量，q=43.59m3/sh1坎顶垂直方向水深，h1=hc/cos=1.82/cos25=2.01mh2坎顶与河床间高差，h2=148.74-136=12.74m带入计算得：L=77.167m冲刷坑计算： 式中：1 冲坑系数，由于该枢纽地基岩石完整坚硬，取1.0q 单宽流量，q=43.59H 上下游水位差，H=179.3-146.58=32.72m带入计算：tk=1.0×43.590.5×32.720.25=15.791m冲坑上游坡满足规定。（4）成果分析在校核和设计两种工况下，前面设计消能可以满足安全规定。3.5 WES堰面水面线计算（1）水面线计算目闸墩高度设计、导墙高度、弧形闸门门轴高程拟定都需要懂得溢流面水面线。（2）基本资料WES曲线为，堰顶高程170.92，直线段坡度1：0.7。定型设计水头Hd，按堰顶最高水头7595%计算Hd =80%(180.13-170.92)=7.37m。校核水位：180.13m。相应下泄流量：Q=2110.66m3/s。规定计算校核水位状况下水面线。（3）计算过程在这里使用水工设计手册6泄水与过坝建筑物（如下简称手册6）中提供计算水面线办法。不掺气水面线头部计算该堰为高堰，采用手册6表27-2-4计算。堰上水深H=180.13-170.92=9.21，则H/Hd=9.21/7.37=1.25。该表中无相应数据，采用内插法予以补充如表3-1中第4列所示。表3-1 水面线头部计算H/Hd1.001.331.25x/Hdy/HdHdxy-1-0.94-1.23-1.167.37-7.37-8.55-0.8-0.93-1.22-1.157.37-5.90-8.45-0.6-0.91-1.19-1.137.37-4.42-8.30-0.4-0.89-1.16-1.107.37-2.95-8.08-0.2-0.85-1.12-1.067.37-1.47-7.790-0.80-1.07-1.017.370.00-7.410.2-0.74-1.02-0.957.371.47-6.980.4-0.65-0.94-0.877.372.95-6.430.6-0.54-0.85-0.777.374.42-5.690.8-0.39-0.73-0.647.375.90-4.741-0.20-0.56-0.487.377.37-3.511.20.02-0.36-0.277.378.84-1.971.40.27-0.10-0.017.3710.32-0.091.60.520.170.267.3711.791.891.80.860.470.567.3713.274.13注：表中x,y为水面线横纵坐标，坐标系如图3-4所示。整个坝面（涉及直线段）上不掺气水面线计算 求曲线长度Lc：对于WES堰，依照X/Hd由手册6图27-2-7查算，由此查得为曲线总长Lc,t.堰上游段曲线长度Lc,u=0.315Hd=0.315×7.37=2.32米； 求直线段长度Ls：从切点到直线段上任意一点距离为Ls,i=(Yi-Yt)/sina式中，Yt切点纵坐标,为9.5；a直线段坝面与水平方向夹角，为55°； 从堰顶曲线起点到计算点(Xi,Yi)坝面距离：L=Lc,t+Ls； 计算边界层厚度：按Bauner公式计算，=0.024L(L/K)-0.13 ,式中，K坝面粗糙高度，对于混凝土坝面，建议取0.4270.691，这里取0.5； 计算单宽流量，对于闸墩内(Xi<14.05)，q=Q/36=58.63 m3/s;对于闸墩外部(Xi>14.05),q=Q/(36+6)=50.25 m3/s； 按下式，推求势流水深hp。H+Yi=hpcosa+q2/2ghp2 ； 正交于坝面水深为h=hp+0.18。按照上述计算过程将计算列于表3-2。分段iXiYi斜率Xi/HdLc/HdLcLsLqhphWES 段16.002.520.780.811.087.965.640.1058.634.674.6928.004.290.991.091.309.587.260.1258.634.064.08310.006.481.201.361.3710.107.780.1358.633.623.64412.009.081.401.631.6011.799.470.1658.633.273.30512.309.501.431.671.8513.6311.310.1858.633.233.26直线段614.0011.931.4313.632.9714.280.2258.633.003.04716.0014.791.4313.636.4617.770.2750.252.392.43表3-2 坝面不掺气水深计算注：表中单位均为国际单位。 掺气及波动水深计算当弗氏系数Fr>2时，应考虑波动几掺气后水面升高影响。掺气水深公式hb=h(1+v/100)式中h，hb掺气及波动前、后水深（m）；v掺气及波动前计算断面上平均流速(m/s)；修正系数，普通为1.01.4。采用1.2。计算过程整顿如表3-3所示表3-3 掺气及波动水深计算XiYiqhFrhb6.002.5258.634.691.495.398.004.2958.634.081.794.7910.006.4858.633.642.064.3512.009.0858.633.302.334.0112.309.5058.633.262.363.9714.0011.9358.633.042.583.7516.0014.7950.252.433.523.0517.1616.4550.252.353.662.97（4）成果整顿将上述计算成果整顿并绘制，得到如图3-4所示水面线。图 3-4 溢流坝水面线第四章 放空坝段设计计算4.1 放空计算（1）放空规定放空形式：从正常水位放空到死水位；从正常水位放到溢流堰顶为表孔和深孔联合泄水；从溢流堰顶到死水位为深孔单独泄水。规定在40天内放空。放空时段拟选在最枯时段（14月）。防空时需考虑河流来流量。（2）基本资料近年月平均来流量（见阐明书表2.3.1）；水位库容曲线（见蓝图）堰顶高程：170.92；表孔尺寸：三孔，宽12米；深孔尺寸：一孔，3.5×4；孔中心线高程：153；坝基高程：136正常水位：178.0死水位：166.28（3）计算过程将放空过程分为若干小段（7段，每2.5米一段），以以便计算和提高计算精度。同步在水位-库容曲线上差出相应库容。计算出堰顶平均水头和堰流流量。平均水头为两水位平均值。堰顶流量，式中：m=0.48，B=3×12=36。只有在正常水位到堰顶水位过程放考虑此流量。计算出深孔平均水头极其流量。平均水头为两水位平均作用水头。深孔流量,式中：孔口流量系数，对于深孔取0.830.93，拟取0.9；Ak 出口处面积，为3.5×4=14m2。计算下泄总流量，对于从正常高水位到堰顶高程为堰流流量加上深孔流量；从堰顶到死水位为深孔流量。放空库容，为此段时间所防空时间。时间，放空所用时间，为库容除以总流量。表4-1 放空计算水位库容堰顶平均水头堰流流量深孔平均水头深孔流量总流量放空库容时间(s)正1781.37E+09177.51.34E+096.831365.53524.75277.51481570.5519101.591.91E+041751.14E+095.33941.3748423.25268.97391137.849180164.61.80E+05172.59.55E+082.83364.2096320.75254.1017545.8114329784.33.30E+05顶170.928.35E+080.7953.71708218.71241.2879222.5049539313.95.39E+051707.95E+080017.46233.0884160.58842490842.49E+05167.56.40E+080015.75221.3802148.880210411051.04E+06死166.285.75E+080013.89207.8977135.3977480067.24.80E+05注：流量和库容单位分别为m3/s， m3总共所耗费时间：2838621秒，折算为32.85（<40）天。（4）成果分析孔口尺寸为3.5×4，孔中心高程153放空孔，在14月进行放空，可在32.85天内完毕，完全满足40规定。4.2 下游消能防冲计算（1）消能形式：持续式挑流鼻坎；（2）规定成果：挑射角、鼻坎高程、反弧半径；（3）基本规定：持续式挑流鼻坎挑射角，依照国内工程实践经验，以20°25°为宜，定采用20°挑射角。鼻坎高程以高于下游水位12米为宜。初可将坎底最底点高程定为下游最高水位，即下游校核水位147.13米，可以保证鼻坎高程高出下游水位少量。鼻坎反弧段半径R以410倍hc为宜，hc为鼻坎上水深，定为R=6hc.（4）计算过程求鼻坎最低点处水深。依照水力学知识建立坝段水流能量方程为：E=hc+Vc2/2g2 式中:E0 =180.13-147.13=33m流速系数，对于该枢纽为中档长度溢流面，取为0.95 Vc该断面流速 hc该断面处水深则：断面流速式中：q该处单宽流量即联列、两式解得：Vc=22.788m/shc=