基于毫小薄片漏斗试样的材料弹塑性循环应力应变关系测试方法研究-尹涛.pdf

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1、中国测试CHINA MEASUREMENT & TEST第44卷第1期2018年1月基于毫小薄片漏斗试样的材料弹塑性循环应力应变关系测试方法研究尹 涛, 蔡力勋, 陈 辉, 姚 迪(西南交通大学力学与工程学院 应用力学与结构安全四川省重点实验室,四川 成都 610031)摘 要：为获取毫小尺寸试样疲劳性能,针对厚度为0.52.5mm的薄板材料,该文提出一种应用毫小薄片漏斗试样完成等幅低循环试验的新方法。该方法实现毫小尺寸薄片漏斗试样的设计、加工和加载,提出一种能量分离函数并由此给出毫小薄片漏斗试样循环应力-应变关系的预测模型。 针对不同材料完成的有限元分析表明,该模型对不同几何尺寸和不同幂律材

2、料具有良好普适性。 以316L不锈钢为例,完成等直圆棒试样和包括厚度为0.7mm的6种不同几何尺寸小尺寸薄片漏斗试样的变幅应变对称循环试验,结果表明：基于漏斗薄片小试样的载荷-位移稳定试验曲线,新方法预测的材料循环应力-应变关系与传统等直圆棒试样的试验结果吻合良好。关键词：毫小薄片漏斗试样;等幅低循环试验;能量分离函数;循环应力-应变关系预测模型;316L不锈钢文献标志码：A 文章编号：1674-5124(2018)01-0118-11Research on test method to predict elastic-plastic cyclic stress-strain relation

3、 ofmaterials based on millimeter-scaled funnel sheet specimensYIN Tao, CAI Lixun, CHEN Hui, YAO Di(Applied Mechanics and Structure Safety Key Laboratory of Sichuan Province,School of Mechanics andEngineering,Southwest Jiaotong University,Chengdu 610031,China)Abstract: In order to obtain the material

4、 fatigue properties of small-sized specimens, a new testmethod was proposed for investigating material same-amplitude low cycle proporties by millimeter-scaled funnel sheet specimens with thickness between 0.5 mm and 2.5 mm. Namely, the design,machining and loading for the small specimens were accom

5、plished, and a novel model by meansof a energy separation function assumption for predicting material cyclic stress-strain relationshipswas presented. A serial simulations performed by finite element analysis show that the model hasuniversal validity for different power-law material and different di

6、mensions of the funnel-sheetspecimens. As an example, multistep cyclic symmetric strain tests for 316 L stainless steel byround bar specimens and 0.7mm funnel-sheet specimens with 6 kinds of dimensions were carried收稿日期：2017-07-28；收到修改稿日期：2017-09-15基金项目：国家自然科学基金项目(11202174,11472228);四川省青年科技创新团队(2013T

7、D0004)作者简介：尹 涛(1990-),男,陕西安康市人,硕士研究生,专业方向为材料的疲劳与断裂力学测试研究。通信作者：蔡力勋(1959-),男,四川成都市人,教授,博士生导师,主要从事材料本构关系、疲劳与断裂力学研究。doi：10.11857/j.issn.1674-5124.2018.01.023Vol.44 No.1January,2018第44卷第1期0 引 言毫小尺寸试样测试在服役结构和小尺寸构件的材料性能备受关注。发展以微损取样代替常规的破坏性取样来测试材料力学性能的毫小尺寸试样试验方法,对评价服役设备的性能、结构安全性和剩余寿命有重要意义。毫小尺寸试样的疲劳测试性能可以广泛应

8、用于航空航天、轮船、汽车、微机械、微电子和生物修复等领域的关键构件安全评价,可以克服材料尺寸与试样数量的传统限制,具有重要的学术价值和工程应用前景。 在宏观尺度下,相较于大尺寸试样,国内外较少开展小尺寸薄片试样的低周疲劳性能研究。材料的低循环应力-应变关系和低周疲劳Man-son-Coffin律用于广大弹性区约束下结构局部塑性区的疲劳寿命分析。材料的轴向等幅低循环应力-应变关系通常采用等直圆棒试样按 GB/T 152482008 金属材料轴向等幅低循环疲劳试验方法1和ISO 121062003 Metallic materials-fatigue test-ing-axial strain-c

9、ontrolled method2推荐的多试样法或单试样法进行试验获得。 针对厚度大于2.5mm的薄板材料,现行试验标准给出了等直片状试样和不产生应力集中的大曲率半径漏斗试样来获取等幅低循环应力-应变关系,而厚度小于2.5 mm(如1mm左右)的薄片材料难以采用现行标准推荐的疲劳试样进行测试。 针对厚度小于2.5mm的薄板材料,He等3采用2mm的等直段片状试样完成拉-拉非等幅疲劳试验从而进行疲劳性能分析,故无法借鉴其用以等幅低循环应力-应变关系的获取。毫小薄片疲劳试样可定义为平面构形尺寸和塑性区尺寸在毫米级范围且厚度小于2.5mm的试样。为了避免薄片试样在等幅低周疲劳试验中发生失稳,薄片试样

10、可设计为漏斗型。近20年来,国内外学者利用薄片漏斗试样进行了材料疲劳性能测试方法的探索,如Ye等4采用薄片漏斗试样研究了钛合金TC4局部塑性应变和多尺度的疲劳裂纹扩展行为之间的相互作用。但是针对厚度小于2.5mm的金属板材低循环应力-应变关系研究仍罕见报道。 Wisner等5采用小漏斗半径的薄片漏斗缺口试样实现了锆合金板材的常温低循环试验,试验采用径向应变控制,并以漏斗根部的等效塑性应变幅与平均弹性应变幅之和作为轴向应变幅,以及以漏斗根部横截面的平均应力作为轴向应力幅,进而完成对锆合金板材的疲劳寿命预估。 早期的这项研究因存在应力与应变集中问题,其结果与漏斗根部材料单元的真实情况存在较大偏差。

11、为了实现1mm和2mm厚的板材或焊缝的疲劳特性研究,蔡力勋等6-10也采用类似的薄片漏斗试样开展研究,利用径向引伸计实现低循环试验应变控制,然后通过等效方法将径向应变换算为轴向应变,进而获取材料低循环性能,所采用的等效方法仍具有较大近似性。黄学伟等11-13提出了改进的薄片漏斗试样,并根据有限元分析建立轴向控制应变同漏斗根部轴向应变的转换关系,由于薄片难以获得真实的循环应力-应变关系,在有限元分析只好采用单调拉伸的应力-应变关系作为输入材料属性,未考虑材料循环强化。贾琦等14-15同样采用薄片漏斗试样进行了多种材料的低循环试验,并提出针对具有循环Masing效应材料的等直圆棒试样的低循环试验结

12、果, 取平移后最大应变幅稳定阶段应力-应变滞回环上升段作为材料的循环应力-应变关系,文章未提出如何通过薄片漏斗试样来获取材料的循环应力-应变关系。薄片试样的低周疲劳因材料循环应力-应变关系难以获取而在材料测试领域一直是亟待解决的困难问题。Chen 等16发展了一套基于测试载荷-位移曲线预测材料单轴应力-应变关系的压痕理论模型(equivalent-energy indentation model,EIM),该模型采用能量分离方法有效建立了Hollomon应力-应变关系参量(E、y和n)与P和h的半解析方程,为材料的应力-应变关系理论求解提供了可能。本文将借鉴EIM模型的能量理论提出采用毫小薄片

13、漏斗试样获取材料循环应力-应变关系的新测试方法。通过合理设计试样、二次夹具和试验方案,开展了毫小尺寸薄片漏斗试样、 小尺寸薄片漏斗试样和等直圆棒试样的变幅对称应变控制低循环试验; 采用能量分out, and the results show that the cyclic stress-strain relationships predicted by the new methodaccording to the steady load-displacement curves of the funnel-sheet specimens are in good a-greement with t

14、he experimental results from the traditional round bar specimens.Keywords: millimeter-scaled funnel sheet specimen; same-amplitude low cycle test; energyseparation function; novel model for predicting material cyclic stress-strain relationship; 316Lstainless steel尹 涛等：基于毫小薄片漏斗试样的材料弹塑性循环应力应变关系测试方法研究

15、119中国测试 2018年1月正视俯视123 451.夹持板;2.对中平台;3.固定螺纹孔;4.限位槽;5.盖板。(a)MSN型试样夹具正视76俯视86.夹持杆;7.条纹槽;8.限位孔。(b)SSN型试样夹具图2 夹具示意试样类型 试样尺寸(W/R) W/mm t/mm R/mm R1/mm R2/mm l/mm d/mmMSN型试样 3.0 6.0 0.7 2.0 - - 8.0 2.0SSN型试样3.0 14.4 1.0 4.8 10 5.0 2.0 25.43.5 16.8 1.2 4.8 10 5.0 2.0 25.54.0 19.2 1.8 4.8 10 5.0 2.0 26.74.

16、5 21.6 1.8 4.8 10 5.0 2.0 28.55.0 24.0 1.8 4.8 - 5.0 2.0 33.2表1 试样几何尺寸离函数,结合毫小薄片漏斗试样的循环稳定载荷幅-位移幅关系提出了具有尺寸与材料普适的薄片漏斗试样的循环应力-应变关系模型。1 研究条件1.1 材料、试样及加载装置设计考虑到薄片试样的小尺寸化和对称应变疲劳试样的拉压受力特点,设计了图1所示的毫小尺寸薄片漏斗试样(MSN型试样)、小尺寸薄片漏斗试样(SSN型试样)和等直圆棒试样(SRB型试样),分别用于间接和直接获取材料的循环应力-应变关系,其中,SSN型试样扣除夹持段部分仍可理解为毫小尺寸试样。对薄板材料,等

17、宽度试样在弹塑性应变幅情况下容易失稳,而采用圆弧漏斗试样,由于其圆弧根部材料单元具有单轴变形特性且能产生较大应力集中,可避免试样循环失稳。由于MSN型试样尺寸限制,需充分考虑试样安装的稳固性和对中性,以保证试样拉压疲劳过程中不会出现松动和翘曲。 MSN型试样可通过数控电火花精密加工,图2(a)中的限位槽使得试样与夹具之间在循环载荷下不会出现相对位移。 图2中夹持板与试验机夹头连接,对中平台用于该型夹具与试验机夹图1 试样尺寸构形RtdWddll2Rd(a)MSN型试样8mm4mmR10mm25mm8mm25mm(c)SRB型试样(b)SSN型试样ddll2R24mmtWRR1R2120第44卷

18、第1期(a)MSN型试样(b)SSN型试样图3 316L不锈钢试样照片112 3 44556789111.MTS试验机上下夹头;2.SRB型试样;3.MTS 632.29F-30引伸计;4.Care试验机左右夹头;5.MSN型试样夹具;6.MSN型试样;7.SSN型试样夹具;8.SSN型试样;9.MTS 632.54F-14引伸计。图4 316L不锈钢3类试样的疲劳试验照片头的限位安装从而避免试样轴向偏心,盖板与夹具由螺纹杆连接,用于纵向固定试样,防止试样被挤出限位槽,同时增加夹具对试样表面的夹持力。表1给出了MSN型和SSN型试样的尺寸。图1所示MSN型试样与SSN型试样区别为夹持方式不 同

19、,它们在跨漏斗两侧引伸计标距内的工作段是自相似的,因此SSN型试样虽然尺寸大于MSN型试样,但其工作段仍可代表毫小级别试样的受力和变形特征。图2所示夹具采用文献6,15推荐的方法来实现SSN型试样的稳固对中夹持。试样材料采用316 L不锈钢,其化学成分和机械性能分别如表2、表3所示。采用图3(a)、图3(b)所示的尺寸薄片漏斗试样完成应变对称的变幅低循环试验。图4给出了SRB型试样、MSN型试样、SSN型试样的试验情况。1.2 试验设备和加载方法MSN型试样的试验设备为Care IBTC-300原位双向拉压疲劳试验机 (载荷量程1kN), 控制器为Multi-Channel Test Cont

20、roller,驱动器为Multi-ChannelTest Driver,控制软件为Care-Test-Fatigue。 SSN型试样和SRB型试样的试验设备为美国MTS 809(25kN)电液伺服材料试验机,控制系统为TestStar II,应用软件为MTS790.10/SX。 两台试验机载荷传感器准确度均为0.5级,均通过计算机对试验过程进行闭环控制和实时数据采集。为实现低循环试验的轴向应变控制,MSN 型弹性模量/GPa 屈服强度Rp0.2/MPa 抗拉强度Rm/MPa195 264 622表3 316L不锈钢的拉伸力学性能尹 涛等：基于毫小薄片漏斗试样的材料弹塑性循环应力应变关系测试方法

21、研究C Si Mn P S Ni Cr Mo0.030 1.000 2.000 0.035 0.030 12.00015.000 16.00018.000 2.0003.000表2 316L不锈钢主要化学成分的质量百分数 %121中国测试 2018年1月试样和 SRB 型试样采用 MTS 632.29F-30 引伸计(标距为5mm,测量范围-10%30%),SSN型试样采用MTS 632.54F-14引伸计(标距为 12mm,测量范围-10%20%)。 两种引伸计准确度均为0.5级。本文所有试验均采用应变对称的变幅循环试验方法,每种构形试样各取两个试样进行试验,控制应变幅自低到高,每级应变幅下

22、分别循环200周,三角波加载,MSN型试样的加载速率为0.002mm/(mms),SSN和SRB型试样的加载速率为0.008mm/(mms)。1.3 有限元分析根据MSN型和SSN 型试样的载荷-跨漏斗两侧位移试验曲线(P-h曲线),为获取薄片漏斗试样的循环应力-应变关系,可采用有限元方法模拟试样跨漏斗两侧引伸计标距内工作段的受力与变形。 针对两类薄片漏斗试样,均可建立如图5所示的薄片漏斗试样三维和平面模型进行分析,三维模型采用Solid186六面体单元进行网格划分,考虑结果精度,对漏斗根部进行网格加密,平面模型采用Plane183带厚度的平面应力单元进行网格划分。有限元计算采用位移加载控制,

23、边界条件如图5所示,提取试样跨漏斗根部两侧各 h/2处两节点的相对位移与下端所有节点的总载荷作为计算结果输出,从而实现毫小薄片漏斗试样试验的数值模拟。为了确保有限元计算提取的载荷结果能正确反映真实试验结果,建议有限元模型高度H 等于毫小薄片漏斗试样的总高度。考虑到MSN型试样漏斗根部厚度不同,或许会产生非平面应力状态,因此针对R=2mm、W=6mm、H=24 mm,厚度 t为0.5,0.8,1 mm的毫小薄片漏斗试样模型, 分别进行平面应力和三维条件下不同厚度的弹塑性模拟计算,计算的P-h曲线结果如图6所示。 可见,平面应力模型和不同厚度(分别为0.5,0.8,1mm)的三维模型计算得到的线载

24、荷-位移(PL-h)曲线基本重合,其中PL=Pt-1,位移h等于轴向控制应变与引伸计标距段的乘积。 说明针对厚度小于1mm图6 三维模型和平面应力模型有限元计算结果比较0.02 0.04 0.06 0.08 0.10位移/mm0100020003000400050002D-平面应力3D-试样厚度1mm3D-试样厚度0.8mm3D-试样厚度0.5mm0图5 毫小薄片漏斗试样有限元网格模型固定端W位移加载H(a)3D模型固定端W位移加载H(b)2D模型h h图8 3D模型漏斗根部沿厚度方向节点等效应力分布0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2薄片试样漏斗根部厚度/mm40080012001

25、600200024000eq=0.002eq=0.005eq=0.008eq=0.003eq=0.006eq=0.009eq=0.004eq=0.007eq=0.010图7 3D模型漏斗根部沿厚度方向节点等效应变分布00.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.20.0040.0080.0120.016试样漏斗根部厚度/mmeq=0.002eq=0.005eq=0.008eq=0.003eq=0.006eq=0.009eq=0.004eq=0.007eq=0.0100122第44卷第1期的MSN型试样可采用平面应力2D模型代替3D模型进行P-h曲线的准确获取。由于自相似性,几何比=3的SSN形

26、试样在厚度小于2.4mm时也可采用平面应力2D模型代替3D模型准确获取P-h曲线。给出3D模型(t=1mm)漏斗根部沿厚度方向节点的eq和eq分布,如图7和图8所示。沿厚度方向节点的eq和eq较平均值相差不超过1%。同一加载位移下,漏斗根部节点eq相同时,将平面应力2D 模型漏斗根部节点的等效应力(eq)与3D模型漏斗根部沿厚度方向等效应力的平均值进行比较如图9所示,可见两者相差不超过1.2%。因此,可采用平面应力2D模型实现薄板试样漏斗根部等效应力和等效应变的精确计算。图10给出了毫小薄片漏斗试样有限元模型漏斗根部节点在加载过程中3向主应力的变化规律。可见,第2主应力和第3主应力等于零(2=

27、3=0),第1主应力(1)随载荷的增加而增加,可知在应变范围0,0.7内,漏斗根部处于单轴应力状态。 由式(1)可知,该点的Mises等效应力eq等于第1主应力1(eq=1)。eq= (1-2)2+(2-3)2+(3-1)2)/2(1)2 循环应力-应变关系模型2.1 基于能量法建立循环应力-应变关系模型毫小薄片漏斗低循环试验中,材料局部塑性与含裂纹构件的小范围屈服大致相当,故选用对屈服区描述较好的Ramberg-Osgood(R-O)应力-应变关系模型17：=e+pe=/Ep=(/K)n扇墒|缮|(2)式中：、e、p总应变、弹性应变、塑性应变;总应力;E弹性模量;K应力强化系数;n应力硬化指

28、数。对于符合Ramberg-Osgood模型的材料,其变形可参考应变的方式分解为弹性变形和塑性变形两个部分的叠加：h=he+hp (3)式中：he弹性位移;hp塑性位移。假设材料发生弹性变形所产生的弹性应变能Ue满足如下能量分离函数：Ue=f1(E)f2()f3(he)f1(E)=Ef2()=0f3(he)=(he/h)2扇墒|缮|(4)式中：f1(E)材料函数;f2()几何变形域函数;f3(he)变形函数;0弹性等效变形体积系数;变形域的特征体积;h等效位移。考虑到=Ah,A为有效特征面积。 由功能原理和卡氏定理,可得：P=eWe/ehe=eUe/ehe=20EA (he/h) (5)若材料

29、发生塑性变形所耗散的塑性应变能 Up也满足能量分离,则也可假定能量分离函数如下：Up=1(K,n)2()3(hp,n)1(K,n)=nK/(n+1)2()=13(hp,n)= 2(hp/h) 1+1/n扇墒|缮|(6)图10 漏斗根部三向应力状态-2000200400600800700 1400 2100 2800载荷/N第3主应力第2主应力第1主应力0图9 漏斗根部节点等效应变相同时平面应力2D模型和3D模型eq计算结果00.003 0.006 0.009 0.012450900135018002D模型漏斗根部节点的eq3D模型漏斗根部沿厚度方向eq漏斗根部节点等效应变/(mmmm-1)0尹

30、 涛等：基于毫小薄片漏斗试样的材料弹塑性循环应力应变关系测试方法研究 123中国测试 2018年1月式中：1(K,n)材料函数;2()几何变形域函数;3(hp,n)变形函数;1塑性等效变形体积系数;2等效应变系数。由功能原理和卡氏定理得：P=eWp/ehp=eUp/ehp=KA 11 +1 /n2 (hp/h)1/n(7)为便于归一化表达,令尺寸比=W/R。 假设毫小薄片漏斗试样的变形域 高度为 L,如图11 所示,高度为L 的模型体积完全包含整个变形域范围。假定变形域的特征体积与图11所示的模型体积模型之比为,即：=模型=(LW -R2)t (8)经过有限元标定得出,当L=5W/6,=R/(

31、L-2R)时,能使得不同尺寸的几何构形试样的P*-h*曲线均重合良好。图12给出了同一弹塑性应力-应变关系、不同的几何构形P*-h*曲线有限元结果。 此时：A =(52-6)Rt/(5-12)h=R=A hP*=P/A h*=h/h扇墒|缮|(9)结合式(3)、式(5)、式(7)和式(9)可以得到：h*=h*e +h*ph*e =P*/(20E)h*p =P*/(K11 +1 /n2 )扇墒|缮|(10)通过给定弹性模量E=195GPa,泊松比=0.3,针对 分别为 3.0,3.5,4.0,4.5,5.0 的 5 种 MSN 型试样各进行一次纯弹性计算标定出弹性等效变形体积系数0,如表4所示。

32、通常符合Ramberg-Osgood应力-应变关系模型的金属,其应变强化系数K取为1003000MPa,应变硬化指数的倒数1/n取为0.10.5。 因此针对分别为3.0,3.5,4.0,4.5,5.0的5种毫小薄片漏斗试样几何构形、18种不同材料 (K=100,1000,3000MPa,1/n=0.1,0.125,0.2,0.3,0.4,0.5)进行弹塑性有限元计算标定出塑性等效变形体积系数1、等效应变系数2,如表4所示。如图13所示,循环应力-应变关系模型参量随的变化规律满足：0=4i =0aii1=4i =0bii 3,52=4i =0cii扇墒|缮|(11)其中,a0a4、b0b4、c0

33、c4为常数系数,如表5所示。 当毫小薄片漏斗试样的 位于35 时,0、1、2 可通过插值得到。2.2 循环应力-应变关系模型的有限元验证2.2.1 正向预测基于已经建立的循环应力-应变关系预测方程,W变形域 RL图11 薄片漏斗试样低周疲劳试验的变形域 特征几何参量 循环应力-应变关系模型参数A h 0 1 23.0 (5-2)RtR0.0230 0.3773 0.37803.5 (61.25-6)Rt/5.5 0.0310 0.8828 0.28064.0 (10-0.75)Rt 0.0383 1.2488 0.25824.5 (101.25-6)Rt/10.5 0.0434 1.7286

34、0.22625.0 (125-6)Rt/13 0.0475 2.2493 0.2029表4 循环应力-应变关系模型参量图12 不同几何构形的P*-h*曲线R=2.0mmR=4.0mmR=4.8mm=3.0=3.5=4.0=4.5=5.01008060402000.01 0.02 0.03 0.04h*0124第44卷第1期2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.50.000.010.020.030.040.050.06与0关系拟合曲线(a)0随的变化规律2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5与1关系拟合曲线0.00.51.01.52.02.5(b)1随的变化规律2.

35、5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5与2关系拟合曲线0.00.10.20.30.40.5(c)2随的变化规律图13 循环应力-应变关系模型参量随的变化规律根据式(5)、式(7)、式(9)对不同已知幂律硬化材料的载荷-位移曲线进行预测。 针对=35的薄片漏斗试样进行了大量有限元计算验证,验证材料的应变强化系数K=1003000MPa,应变强化系数的倒数1/n=0.10.5,模型材料的范围基本涵盖大部分金属材料。图14给出了5种情况下有限元计算的P-h曲线(FEA)和模型方程预测的结果,可见,P-h曲线的公式预测结果与有限元计算结果吻合良好。事实上,共15种不同和K 组合下,6种应变

36、硬化指数材料(共80种材料)的有限元计算和公式预测结果均吻合。表5 式(10)中参数a1 a2 a3 a4 b0 b1-0.007375 0.034715 -0.043092 -0.004429 -60.871199 60.004266a00.000514参数数值b3 b4 c0 c1 c2 c3 c43.599733 -0.217467 20.228320 -19.421701 7.073580 -1.140654 0.068520b2-22.038033参数数值尹 涛等：基于毫小薄片漏斗试样的材料弹塑性循环应力应变关系测试方法研究图14 P-h曲线的有限元计算和模型预测结果(d)=4.5、

37、K=1000的P-h曲线预测结果模型预测FEA0.009 0.018 0.045位移/mm012001/n=0.11/n=0.1251/n=0.21/n=0.31/n=0.41/n=0.52400360048000.027 0.0360(e)=5、K=3000的P-h曲线预测结果模型预测FEA位移/mm01/n=0.11/n=0.1251/n=0.21/n=0.31/n=0.41/n=0.54000800012000160000.01 0.02 0.040.030(a)=3、K=100的P-h曲线预测结果0.02 0.04 0.06位移/mm050100150200模型预测FEA 1/n=0.

38、11/n=0.1251/n=0.21/n=0.31/n=0.41/n=0.50(c)=4、K=1000的P-h曲线预测结果0.02 0.04 0.06位移/mm03000 1/n=0.11/n=0.1251/n=0.21/n=0.31/n=0.41/n=0.5200010004000模型预测FEA0(b)=3.5、K=1000的P-h曲线预测结果0.02 0.04 0.06位移/mm01/n=0.11/n=0.1251/n=0.21/n=0.31/n=0.41/n=0.56001200180024003000模型预测FEA0125中国测试 2018年1月2.2.2 反向预测取对弹塑性幂律材料,

39、通过线性P=he拟合=35的毫小薄片漏斗试样循环稳定阶段的 P-he 曲线,就可以由式(12)得到该材料的弹性模量 E,由hp=h-he得到P-hp曲线,对P-hp曲线进行幂率P=hp拟合。 由于与n呈线性关系,与K 呈线性关系,可由式(12)得到该材料的塑性参量K、n。E=h/(20A )n=1/K=h1/n/(A 11+ 2 )扇墒|缮|(12)其中、为拟合系数。针对=35的薄片漏斗试样进行了大量有限元计算验证,验证材料的应变强化系数K=1003000MPa,应变强化系数的倒数1/n=0.10.5,有限元计算得到的P-hp 曲线,由式(12)预测循环应力-应变关系如图15所示。由图15可知

40、,通过循环应力-应变关系模型反向预测的循环应力-应变关系和输入有限元的初始应力-应变关系吻合良好。3 316L不锈钢低循环试验及结果比较完成SRB型试样的应变对称变幅低循环试验,得到循环稳定轴向应力-轴向应变滞回曲线。经对称化处理后如图16所示。 根据GB/T 152482008获得316L不锈钢的循环应力-应变关系(c-c)如图17所示。针对MSN型和SSN型两类共6种尺寸的薄片漏斗试样完成应变对称变幅低循环试验,其中MSN型试样的控制位移幅为 0.0030.025 mm;5 种尺寸SSN型试样的控制应变幅为0.00050.005mmmm-1。得到循环稳定的线载荷-位移(PL-h)滞回曲线,

41、经过对称化(使PL和h沿坐标轴对称)处理后如图18所示。 图中仅示出了MSN型和=3的SSN型薄片漏斗试样的PL-h曲线。连接各级滞回曲线的顶点获得316L不锈钢低循环稳定的线载荷-位移(PLc-hc)曲线作为循环应力-应变关系在不同几何构形下的表征,如图19所示。图17 316L不锈钢的循环应力-应变关系0.002 0.004 0.006 0.008 0.010c/(mmmm-1)01002003004005001#等直圆棒试样2#等直圆棒试样0图16 循环稳定轴向-滞回曲线-0.010 -0.005 0.000 0.005 0.010/(mmmm-1)-400-2000200400/2=0

42、.002 /2=0.003/2=0.004 /2=0.005/2=0.006 /2=0.007/2=0.008 /2=0.009/2=0.0008,0.0010,0.0012,0.0013,0.00151# 2# 1# 2#图15 循环应力应变曲线的模型预测和有限元输入曲线对比0.009 0.054/(mmmm-1)02505007501000K=10001/n=0.11/n=0.1251/n=0.21/n=0.31/n=0.41/n=0.50.018 0.027 0.036 0.045模型预测FEA =4=3.5=3=4.5 =50(b)K=1000的循环-曲线预测结果0.009 0.054

43、/(mmmm-1)0K=30001/n=0.11/n=0.1251/n=0.21/n=0.31/n=0.41/n=0.50.018 0.027 0.036 0.045模型预测FEA =4=3.5=3=4.5 =560012001800240030000(c)K=3000的循环-曲线预测结果0.009 0.054/(mmmm-1)0255075100K=1001/n=0.11/n=0.1251/n=0.21/n=0.31/n=0.41/n=0.50.018 0.027 0.036 0.045模型预测FEA =4=3.5=3=4.5 =50(a)K=100的循环-曲线预测结果126第44卷第1期将

44、6种构形薄片漏斗试样循环稳定阶段的线载荷-位移(PLc-hc)曲线用式(12)可以得到316L不锈钢的循环应力-应变关系。 与SRB型试样得到的循环应力-应变关系比较,如图20所示,可以看出预测曲线与试验曲线在较小分散带内。图21给出了采用循环应力-应变关系模型方程基于MSN试样和不同值SSN试样(各两个)预测316L不锈钢循环应力-应变关系的相对误差图。 同一循环应变幅下,循环应力的相对误差 表明循环应力-应变关系模型方程预测的精度,越小表示预测越精准。 的计算公式为= ci-c-SRBc-SRB(13)图20 6种构形薄片漏斗试样循环应力-应变关系预测结果及对比1#、2#SRB型试样1#、

45、2#SSN型试样公式预测结果1#、2#MSN试样公式预测结果=3.0=3.5=4.0=4.5=5.00 0.002 0.004 0.006 0.008 0.010循环应变/(mmmm-1)1002003004000图21 316L不锈钢循环应力-应变关系预测误差循环应变/(mmmm-1)0.002 0.004 0.006 0.008 0.01002468101#、2# =3.0 MSN试样1#、2# =3.0 SSN试样1#、2# =3.5 SSN试样1#、2# =4.0 SSN试样1#、2# =4.5 SSN试样1#、2# =5.0 SSN试样7%相对误差上界线0尹 涛等：基于毫小薄片漏斗试

46、样的材料弹塑性循环应力应变关系测试方法研究-0.030 -0.015 0.000 0.015 0.030h/mm-800-40004008001#MSN型试样2#MSN型试样(a)MSN型试样的PL-h曲线1#SSN型试样2#SSN型试样-0.070 -0.035 0.000 0.035 0.070h/mm-2500-1250012502500(b)=3时,SSN型试样的PL-h曲线图18 循环稳定阶段MSN型试样和SSN型试样实验的PL-h曲线图19 6种构形薄片漏斗试样PLc-hc曲线02000400060000.02 0.04 0.06 0.08hc/mm=5.0=4.5=4.0=3.5

47、=3.01#、2#MSN形试样1#、2#SSN形试样0127中国测试 2018年1月式中i=16,1表示MSN试样、26表示=3.0,3.5,4.0,4.5,5.0的SSN试样。可以看出,相对误差基本在7%以内,说明基于MSN试样和不同值SSN试样采用循环应力-应变关系模型针对SS316L循环应力-应变关系的预测精度93%以上。那么,可采用新模型用于毫小薄片材料循环应力-应变关系的准确获取。4 结束语1)创新设计了用于毫小薄板材料的低循环试验的MSN型试样和加载工装。2)提出了一种基于毫小薄片漏斗试样循环稳定阶段的载荷-位移曲线预测材料循环应力-应变关系的原创性分析模型,在给定尺寸范围内,模型预测结果与有限元分析结果符合良好。3)完成了316L不锈钢SRB型试样、MSN型试样和5种尺寸下SSN型试样应变对称的变幅低循环试验,获得了316 L不锈钢的循环应力-应变关系、MSN型试样和SSN型试样循环稳定阶段 PLc-hc曲线。4)应用新模型预测的6种几何尺寸下316L不锈钢薄片漏斗试样的循环应力-应变关系和SRB型试样试验结果在较小分散带内。误差分析表明,新模型预测精度在93%以上,从而试验验证了新方法的有效性。参考文献1 金属材料轴向等幅低循环疲