落地外架专项施工方案.doc

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1、潍美国际中心一期工程 落地外架专项施工方案潍美国际中心一期工程落地外架专项施工方案浙江海天建设集团有限公司二九年四月目录一、工程概况：04二、编制说明：04三、编制依据、脚手架结构与设计尺寸：04四、构配件标准：04五、落地式外架构造及参数: 05六、挑架设计计算: 07七、脚手架的搭设与拆除: 18八、脚手架的搭设要求： 19九、脚手架安全管理及技术措施 22一、工程概况：潍坊海纳置业有限公司开发的“潍美国际中心一期工程”项目工程位于潍城区白浪河以西，和平路以东，福寿西街以南地块上。本项目由1号楼、2号楼、联体地下汽车库及沿街商业用房共三个单体组成,总建筑面积145335平方米；其中1号楼为

2、地下三层车库，地上25层的现浇钢筋砼全剪结构的酒店,建筑物最高点标高为99.60m；2号楼为地下三层地上29层的现浇钢筋砼剪力墙结构的酒店式公寓，建筑物最高点标高为99.60m，室内0。00相当于绝对标高为27。90m，地上建筑面积772562;地下汽车库为框剪三层，建筑面积为57821m2。 二、编制说明:由于本项目中高层是二个单体工程组成的，且高度、外墙面结构形式基本相同，故根据工程特点，1#楼2#楼裙楼采用双排落地式外脚手架从地下室至三层搭设。三、编制依据： 1、设计与施工依据：l 建筑施工扣件式钢管脚手架(JGJ130-2001）l 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99)l 钢结构设

3、计规范（GBJ1788)l 建设部建筑管理司组织编写建筑施工安全检查标准实施指南四、构配件标准：1、钢管，采用483。5，其质量符合国标（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管必须涂有防锈漆。特别注意：钢管上严禁打孔。对进场的新钢管检查应有产品质量合格证及质量检验报告，旧钢管使用前应检查表面锈蚀深度0.5mm,检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，当锈蚀深度超过规定值时不得使用,对有弯曲变形的应校直后方准使用。2、扣件采用规格型号与钢管相匹配的可锻铸铁制作的，其材质硬度符合国标(GB15831）的规定,并在螺栓

4、拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新扣件应有生产许可证、检测报告和产品质量合格证,旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更新。新、旧扣件均应进行防锈处理.3、脚手板采用长宽为1。00m1.50m规格的竹笆板，凡虫蛀、枯脆、松散的脚手板不得使用。五、落地式外架构造及参数：1。脚手架参数双排落地式外脚手架从地下室至二层,搭设高度为 18 米,立杆采用单立管;搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.00米，大横杆的步距为1.70米；扫地杆离地高度200,立杆基础为100厚砼垫层上铺50厚木垫板。内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上

5、的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米;采用的钢管类型为 483。25; 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0。80;连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。40 米，水平间距4。50 米,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：2.000 kN/m2；脚手架用途：装修脚手架;同时施工层数：2 排；3。风荷载参数本工程地处山东省潍坊，基本风压为0。45 kN/m2;风荷载高度变化系数z为0。84,风荷载体型系数s为0。65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）：0。1297；脚手板自

6、重标准值(kN/m2)：0.300;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）：0.140；安全设施与安全网(kN/m2）:0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2）：0.036；5。地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值（kN/m2）:500.00；立杆基础底面面积（m2）:0.09；地面广截力调整系数：0。40。六、脚手架设计计算：(一）、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）第5。2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的

7、脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。036 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0。3001。000/(2+1）=0.100 kN/m ；活荷载标准值: Q=2.0001。000/（2+1)=0.667 kN/m;静荷载的设计值: q1=1。20.036+1。20。100=0.163 kN/m；活荷载的设计值： q2=1.40。667=0.933 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最

8、大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.080.1631。5002+0。100。9331。5002 =0。239 kN。m；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= -0。100。1631。50020。1170.9331.5002 =0.282 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=Max（0。239106，0.282106）/4790.0=58.873 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58。873 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205。0 N/mm2，满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公

9、式如下：其中： 静荷载标准值： q1= P1+P2=0。036+0.100=0.136 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0.667 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0。6770.1361500。04/（1002.06105115000。0)+0。9900。6671500.04/（1002。06105115000.0) = 1。607 mm；大横杆的最大挠度 1.607 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！（二）、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横

10、杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1。荷载值计算大横杆的自重标准值:p1= 0.0361。500 = 0。054 kN；脚手板的自重标准值:P2=0.3001。0001。500/（2+1）=0。150 kN;活荷载标准值：Q=2.0001.0001。500/(2+1） =1。000 kN;集中荷载的设计值： P=1。2（0.054+0。150）+1.4 1.000 = 1.645 kN； 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = 1.2

11、0。0361.0002/8 = 0.005 kN。m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 1。6451。000/3 = 0.548 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。554 kN.m;最大应力计算值 = M / W = 0。554106/4790。000=115。572 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =115.572 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=50.0

12、361000。04/(3842.060105115000.000） = 0。020 mm ;大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。054+0。150+1。000 = 1。204 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax = 1203。8501000。0（31000.02-41000。02/9 ） /（722.060105 115000.0） = 1.804 mm;最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.020+1.804 = 1.823 mm;小横杆的最大挠度和 1.823 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000.000/150

13、=6。667与10 mm,满足要求!（三）、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0361.5002/2=0.054 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0361。000=0。036 kN;脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001。0

14、001。500/2=0。225 kN；活荷载标准值： Q = 2.0001.0001。500 /2 = 1.500 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.036+0。225）+1.41。500=2.413 kN；R 6。40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (四）、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0。1297 NG1 = 0.1297+(1。502/2+1.502）0。036/1.709.90 = 2。225;(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值

15、为0。30 NG2= 0.30041。500(1.000+0.3)/2 = 1.170 kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0。14041。500/2 = 0.420 kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051。5009。900 = 0。074 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。889 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2。0001。000

16、1。5002/2 = 3.000 kN;风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0。840 ； Us 风荷载体型系数:取值为0。649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0。7 0。4500。8400.649 = 0.172 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.23。889+ 1.43.000= 8。867 kN

17、；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1.23。889+ 0.851。43.000= 8。237 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721。500 1.7002/10 = 0.089 kN.m;（五）、立杆的稳定性计算： 不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 :N =8。867 kN;计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3

18、得 ： = 1.500 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 :l0 = 2。945 m；长细比 Lo/i = 185。000 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 := 0.209 ；立杆净截面面积 ： A = 4。57 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 4.79 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 :f =205。000 N/mm2； = 8867.000/(0。209457.000)=92。834 N/mm2;立杆稳定性计算 = 92.834 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的

19、稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N =8.237 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： = 1。500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2。945 m；长细比: L0/i = 185.000 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0.209立杆净截面面积 ： A = 4。57 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 4。79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； =

20、 8236。885/（0.209457。000)+88587。123/4790.000 = 104。733 N/mm2；立杆稳定性计算 = 104。733 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2,满足要求！（六）、最大搭设高度的计算： 按规范5.3。6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。664 kN;活荷载标准值 ：NQ = 3.000 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。130 kN/m；H

21、s =0.2094.570104205。000103-（1。21.664+1。43。000)/(1.20.130）=85。987 m；按规范5.3。7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 85。987 /（1+0。00185.987）=79.179 m；H= 79。179 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50。000 m，满足要求！按规范5。3。6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.6

22、64 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3。000 kN;每米立杆承受的结构自重标准值 :Gk = 0.130 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1。40。85） = 0.089 /(1。4 0.85） = 0.074 kN。m；Hs =（ 0。2094.57010-4205。00010-3(1。21。664+0。851.4（3。000+0.2094.5700。074/4.790)）/（1。20。130)=78。686 m；按规范5。3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 78。686 /（1+0.00178.686）=

23、72.946 m；H= 72.946 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m,满足要求！(七）、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.172 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15。300 m2；按规范5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算:Nlw = 1.4WkAw = 3。678 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.678

24、 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 =0.949,l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.57 cm2；f=205.00 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.570104205.000103 = 88。907 kN;Nl = 8.678 Nf = 88.907，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8。678小于双扣件的抗滑力 16。0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图（八)、立杆的地基承载力计算:

25、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg = fgkkc = 200。000 kN/m2; 其中，地基承载力标准值:fgk= 500。000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0。400 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =91.521 kN/m2 ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.237 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=91。521 fg=200。000 kN/m2 。地基承载力满足要求!七、脚手架的搭设与拆除:（一）、脚手架搭设（1）脚手架的立杆须垂直稳放在砼地面上，相邻立杆的对接扣件

26、应交错布置。(2）横向水平杆两端，用直角扣件固定在立杆上，杆端至扣件盖板的边缘不小于100mm。纵向水平杆设置在立杆内侧，横向水平杆上,用直角扣件固定在立杆上,其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长采用对接扣件连接,对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3.（3）剪刀撑的设置,脚手架在外侧主面整个长度和高度上连续设置;每道剪刀撑跨越立杆的根数最多不超过7根，斜杆与地面的倾角宜在45 60之间。 剪刀撑应随立杆、纵、横向水平杆等同步搭设，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，

27、搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（4）连墙件的设置，从第一步纵向水平杆开始。水平间距不大于3跨，竖向间距不大于3步，采用菱形布置,宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm.（详附图） 连墙件采用12圆钢与短钢管焊接的做法。钢筋在柱、梁砼中预埋，短钢管端部离砼面50mm，用直角扣件与脚手架主节点固定（详附图)。如脚手架下部暂不能设连墙件时可作临时拉接。 （5)竹笆脚手板,按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设,采

28、用对接平铺，四个角用1。2mm的镀锌钢丝双股并联绑扎在水平杆上.脚手板除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外，还应在中间至少满铺一层。满铺层必须满铺到位，禁止设探头板,不留空位，不能满铺处必须进行封闭或50mm木板处理.里立杆内侧与墙之间应采用50厚木板或网格安全网“四排一隔离”。(6)脚手架外侧自第一步起设1.2m高的钢管防护栏杆和300高踢脚杆。（7）脚手架外侧用合格的密目式安全网封闭,将安全网固定在脚手架外立杆里侧,安全网用不小于1.2mm铅丝张挂严密1、拆除的条件，外墙面的工作均已完成,并经验收及质量评定符合标准要求，由项目施工员、质量员带领有关班组长进行认真检查，未经质量验

29、收、评定的外架不得拆除。（二）、脚手架拆除1、拆除的条件，外墙面的工作均已完成,并经验收及质量评定符合标准要求，由项目施工员、质量员带领有关班组长进行认真检查,未经质量验收、评定的外架不得拆除.2、拆除前的准备工作，全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求。并应清除脚手架上的杂物及地面障碍物。根据检查结果补充完善拆除顺序和措施，经项目经理及技术主管人员批准经拆除安全技术交底后方可实施。 配备好连墙件拆除部位修补的人员及物料，连墙件拆除后立即予以修补。3、拆除脚手架时，应符合以下规定: 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件

30、整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不得大于2步. 当脚手架拆至下步最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。4、卸料及堆放：拆除的各构配件严禁抛掷至地面,应用人力及人货梯配合传运.运至地面的构配件应及时清理，并在指定地点按品种、规格码堆存放。八、脚手架搭设要求： (1)材质要求：A、钢管采用483。5其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，新钢管进场时应有产品质量合格证及质量检验报告（按GB/T228进行材质检验)，钢管使用前必须涂防锈漆,旧钢管外表面锈蚀深度应0.5mm，超过规定值时不得使用,钢管上严禁打孔；B、扣件

31、采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定，并在螺栓拧紧力矩达到65Nm时不得发生破坏,，新扣件进场时应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证，当对扣件有怀疑时按GB15831规定抽样检测，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理.C、连墙杆的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。D、其新旧钢管等脚手架构配件的检查验收按JGJ130-2001第8。1要求进行，不符合规范要求的严禁使用.（2)外墙脚手架全部采用钢管双排脚手,落地脚手架的基础必须落

32、在经分层（每30cm机械夯实)回填夯实土上，并在外架底部1500范围浇捣100厚砼垫层,立杆设在砼垫层上，立杆底部还须纵向设置长度不少于2跨厚度不小于50的垫木或槽钢，脚手架基础经验收合格后方准搭设。（3)钢管脚手架立杆和剪刀撑的底脚均须设在垫层及垫木上，脚手架构造：立杆按二步三跨连墙件设置立杆纵向间距不大于1.50m，立杆的横向间距为1。0m，立杆距墙面30cm，脚手架步距为1.70m,底层步距不得大于2。0m且在距地1520cm处设置纵、横向扫地杆，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(4）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，且接头应

33、交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不小于500mm，各接头中心（5）主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁随意拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。小横杆挑出外立杆的长度不得小于25cm,靠墙端长度不大于0。4L且不大于500mm，小横杆里端部距墙不大于10cm,阴阳角转角处里立杆距墙不大于30cm。 （6）脚手架外侧两端及每隔9米必须设一道剪刀撑，与地面的夹角应控制在4560度之间，自下而上连续设置,立杆和大横杆的接头必须错开设置其每处接头数应小于50%，剪力撑的搭接长度不得小于100cm，且必须用不少于

34、二只旋转扣件紧固，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm，对长度较长或开口型的双排脚手架应在端部第二四根立杆处增设内部柱间支撑(剪刀撑），中间宜每隔6跨设置一道。扣件的拧紧力矩按4550Nm进行控制，现场用力矩扳手抽查至合格. （7）大横杆间应等距设置二根搁栅（等距设置不大于400),脚手片应满铺,不得留有空隙，脚手片与大横杆的绑扎点不得少于四个，每点均须用18号铅丝双股扎牢。操作层处，竹脚手片满铺不得少于三排，里立杆距墙面大于25cm时应用固定木板采用四排一隔离，且禁止出现悬挑的探头板现象（即脚手板外伸长度应小于15cm，超过时应增设搁置点）。（8）脚手架的顶端必须按规程要求进行封顶里

35、立杆应低于沿沟50cm，外立杆应高出女儿墙面1m,檐口上皮1.5m,连墙杆设置:脚手架与主体结构之间必须有连续牢固的刚性拉撑点，采用12钢筋予埋在楼面梁、柱中，另一端与架体主杆件电焊连接，拉撑点为二步三跨设置其水平距不得大于4.50m，垂直不得大于3.4m(呈梅花状布置），拉结处的小横杆与建筑物间应加硬撑头与墙面抵紧。 （9） 脚手架外侧，自以第二步起,必须每步设置的防护栏杆和40cm高的档脚板，并在外侧均采用密目式安全网围档全封闭,操作层三排及顶排的扶手栏杆不得少于二道,高度分别为1.2m和0.4m及30cm高挡脚板，木挡脚板采用黄黑两色油漆间隔示警；脚手架内侧按“四排一隔离”的原则实行全封

36、闭隔离防护,内立杆与墙面间每间隔四步应设一道隔篱笆防护。(10) 脚手架搭设后必须分段验收合格后方准使用，并挂分段验收合格牌.本工程由于采用施工货梯，故需搭设操作人员上下架子的登高钭道，采用搭设架外钢管走人斜道,其坡度不小于1:3并设置防滑条（间距2530cm)防滑，转弯处应设置不小于3。4m2的平台，临边用竹笆防护，脚手架每平方米的施工荷载，粉刷脚手架不超过2。0KN/m2，只允许在三步脚手架同时交叉施工。不准超载，脚手架的垃圾杂物必须经常清理。架体内及通道口应设置一定数量的消防灭火器材。九、脚手架安全管理及技术措施: （1)脚手架搭设必须由持有效上岗证上岗的架子工严格按规程要求搭设，并按规

37、定要求使用和维护。 （2)落地架搭设前，应对操作施工人员进行专员安全技术教育，搭设后应经验收合格后方准使用，使用前应对登架作业人员进行专项安全教育,且制订登架人员安全操作规程、荷载限制牌挂设在架内显眼处，并由专职安全员负责管理. （3）架体各种杆件、拉结、安全防护设施不得随意拆除，确需拆除时应征得专职安全员同意并及时加固加强。 (4)脚手架主要受力杆件（立杆、大横杆、顶撑、剪力撑、斜撑、扫地杆、挑梁等）材质均应一致，严禁钢、竹木混用. (5）禁止在脚手架上附装机械设备及悬挑平台、拉缆风绳和卸料槽斗等。 （6）落地式脚手架按规定设置防雷接地装置，接地电阻不大于10欧姆。 （7）拆除脚手时，钢管材

38、料均需从货梯运至地面，严禁高空抛掷。（8） 脚手架的拆除前必须进行全面检查加固.拆除时应设围栏,指定专人警戒，拆除必须按搭设的逆顺序由上而下进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，拆除的材料不准高处抛掷，应将材料传递至地面或用吊篮吊运至地面,并及时堆放整齐。 (9)各单体工程在外脚外搭设临设的区域、通道出入口等均应搭设双层竹片防护棚防护，上下层间距600. (10）外脚手架搭设须由经特种登高作业培训合格持证上岗的架子工负责搭设及检修、维护，搭设前须由项目技术负责人进行书面交底，履行签字手续，并正确使用个人劳动安全防护用品。（11）脚手架按规定建立安全台账，及时记录、整理归档。16浙江海天建设集团有限公司