整改外脚手架专项施工方案、.doc

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1、增源航都绿洲区工程（16#17#18#19#20#楼）（施工现场外脚手架)施工方案陕西中业交通建筑有限公司二零一二年三月一日目 录 一、 编制依据 -3二、工程概况 -3三、脚手架施工概况 -3四、脚手架材料选择 -3五、脚手架搭设流程及要求 -5六、落地脚手架施工工艺 -7七、脚手架计算书 -9八、脚手架的检查与验收 -32九、脚手架搭设安全技术措施 -33十、脚手架拆除安全技术措施 -35十一:加固措施 -36脚手架专项施工方案一、 编制依据 建筑施工计算手册中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 钢结构设计规范（GB500172003)中国建筑工业出版社； 建筑结

2、构荷载规范（GB500092001）中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施）中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范(GB50010-2002)中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99）中国建筑工业出版社; 建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)中国建筑工业出版社。二、工程概况:建筑面积：工程规模(建筑工程楼层、高度、结构形式）1、本工程分别为3楼地上4层、局部8层，地下1层、高17。7米，局部高33。0米，框架结构，建筑面积地下为12642.78平方米。地上3

3、0642。73平方米。共计43285。51平方米。三、脚手架施工概况：1、建筑平面长方形，因此外架平面布置比较规则呈长方体.外架平面图见附图1、2。2、地下室1层顶采用落地式双排脚手架.落地外架落在地下室底板外边缘搭设至1层顶板，高度为1.6米,垫木采用50mmX300mmX3000mm木板。四、脚手架材料选择（一)、普通型钢悬挑脚手架l、普通型钢悬挑脚手架，架设钢管选用外径60mm，壁厚3。5mm,钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验

4、,试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ2285的要求,由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用. 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色,颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地

5、杆均漆红白相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5、安全网采用密目式安全网,网目应满足2000目100cm2,做耐贯穿试验不穿透，1。61.8m的单张网重量在3kg以上,颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃,使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由西安市建筑安全监督管理部门发放的准用证。 6、连墙件采用钢管,其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700)中Q235A钢的要求. 7、型钢水平悬挑杆采用16a号槽钢,斜杆采用拉绳、采用14双股国标钢丝绳。8、预埋钢筋的直径为18 mm。(二)、钢管落地脚手架 l、钢管落地脚手架，选用外径60mm，壁厚3.5mm，

6、钢材强度等级Q235A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证.脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位,进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。五、脚手架搭设流程及要求 （一）、普通型钢悬挑脚手架 1、 悬挑脚手架搭设的工艺流程为:水平悬挑纵向扫地杆立杆 横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网. 2、定距定位.根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置,并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整

7、，不得悬空。 3、在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除.当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排.其余按一下构造要求搭设。 4、立杆间距(1）脚手架立杆纵距1。500m，横距1。200m,步距1.800m；连墙杆间距竖直3。600m，水平4。500m(即两步三跨)：里立杆距建筑物0.300m。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性. (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地

8、杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 5、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 （2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 6、剪刀撑 脚手架外测立面的剪刀撑应连续设置；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm. 7、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里

9、排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设,满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 （3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎,不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 8、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧.（2）选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3）脚手架外侧必须设1。2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 （4）脚手

10、架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1。2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 9、连墙件 (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m,垂直方向3。6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳. （2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3。6米设一拉结点. （3)拉结点应保证牢固,防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 10、架体内封闭 (1）脚手架的

11、架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固. (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定.通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150200mm、外径60mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。六、落地脚手架施工工艺 1、 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备

12、定位设置通长脚手板、底座下垫木纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆(搁栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 2、 定距定位.根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记;用钢卷尺拉 直,分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 3、 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排,后立内排.其余按一下构造要求搭设。4、主杆基础（1）本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C1

13、5的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。 5、立杆间距 （1)脚手架立杆纵距1.500m,横距1.20m，步距1。800m；连墙杆间距竖直3.600m，水平3。000m（即两步两跨）;里立杆距建筑物0.300m。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右. （4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400.

14、6、大横杆、小横杆设置 （1)大横杆在脚手架高度方向的间距1。800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为100mm. （2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 7、剪刀撑脚手架外测立面的剪刀撑应连续设置，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 8、脚手板、脚手片的铺设要求 （1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为300mm,里外立杆应满铺脚手板，无探头板。 （2)满铺层脚

15、手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点,要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 9、防护栏杆 （1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 （3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1。2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 7

16、、连墙件 （1）脚手架与建筑物按水平方向4。5m，垂直方向3。6m，设一拉结点。楼层高度超过4m,则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 （2）拉结点在转角范围内和顶部处加密,即在转角l米以内范围按垂直方向每3。6米设一拉结点。 (3）拉结点应保证牢固,防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 8、架体内封闭 （1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人片，站人片设置平整

17、牢固。 （2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。七、脚手架计算书普通落地脚手架（一）、参数信息:1。脚手架参数双排脚手架搭设最大高度为 18.7m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1。2m，纵距La为1.5m,大小横杆的步距为1。8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 603.2； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接;连墙件连接方式为

18、双扣件;2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；3.风荷载参数本工程地处陕西西安市，基本风压0.44 kN/m2；风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取0。92，计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数s 为0。214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m)：0。150；安全设施与安全网(kN/m2)：0。005；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m)：0.033；5.承重混凝土板参板

19、类型：单向板;板单元计算跨度度Lo（m):1。5m；计算跨数：3跨；板厚度h(mm）：200；混凝土成型龄期TB（天）:28；混凝土强度等级：XB=C25；混凝土强度实测值fck(MPa):11。9;钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）板底正筋 HRB33520200 ASY=1571板顶负筋 HRB33520200 ASY=1571 （二)、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载

20、值计算大横杆的自重标准值:P1=0。033 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0。31.2/(2+1）=0.12 kN/m ；活荷载标准值： Q=31。2/(2+1)=1。2 kN/m；静荷载的设计值： q1=1。20.033+1。20.12=0.184 kN/m；活荷载的设计值： q2=1。41.2=1。68 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： M1max = 0。08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.

21、080。1841.52+0。101.681。52 =0。411 kNm;支座最大弯距计算公式如下: M2max = 0。10q1l2 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= 0。100.1841。520.1171.681.52 =0。484 kNm;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =Max(0。411106,0.484106）/4490=107。795 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 = 107。795 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = （

22、0。677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0。033+0.12=0。153 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =1。2 kN/m; 最大挠度计算值为： = 0。6770.15315004/（1002。06105107800)+0.9901。215004/（1002.06105107800) = 2。945 mm；大横杆的最大挠度 2。945 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求!(三)、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5。2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小

23、横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。31.21.5/（2+1）=0。180 kN；活荷载标准值：Q=31.21。5/（2+1) =1.800 kN;集中荷载的设计值: P=1。2（0。05+0.18）+1.4 1.8 = 2.796 kN； 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1。

24、20.0331。22/8 = 0.007 kNm;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = Pl/3Mpmax = 2。7961。2/3 = 1.118 kNm ;最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 1。126 kNm；最大应力计算值 = M / W = 1。126106/4490=150.683 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =150。683 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax = 5ql4

25、/384EIqmax=50.03312004/（3842.06105107800) = 0。04 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。05+0。18+1.8 = 2.03 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9）/72EIpmax = 2029.951200(312002-412002/9 ) /（722。06105107800) = 5。607 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.04+5.607 = 5.647 mm；小横杆的最大挠度为 5.647 mm 小于 小横杆的最大容许挠度

26、1200/150=8与10 mm,满足要求!（四）、扣件抗滑力的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数1。00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取16.00 kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0.0331。52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0

27、331。2/2=0.02 kN;脚手板的自重标准值： P3 = 0。31.21。5/2=0.27 kN;活荷载标准值： Q = 31.21.5 /2 = 2.7 kN；荷载的设计值: R=1.2(0。05+0.02+0.27）+1。42.7=4.188 kN；R 16。00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2）0。033/1。8022。00 = 3.356kN;（2)脚手板的自重

28、标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1。2+0。3）/2 = 4.387 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1。462 kN;(4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网:0。005 kN/m2 NG4 = 0。0051.522 = 0。165 kN；经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.371 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31。21。5

29、2/2 = 5。4 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0.851。4NQ = 1。29.371+ 0。851.45。4= 17。671 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1。2NG+1。4NQ=1。29.371+1。45.4=18。805kN;(六）、立杆的稳定性计算： 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用：0 = 0。44 kN/m2; z - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用：z= 0.74；

30、s - 风荷载体型系数：取值为0。214；经计算得到，风荷载标准值为： Wk = 0。7 0。440。740.214 = 0。049 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为： Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 = 0.85 1.40。0491。51.82/10 = 0。028 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 :N = 12。671 kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/（A） f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 18.805kN;计算立杆的截面回转半径 :i = 1.59 cm；计算长度

31、附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）表5。3。3得 : k = 1。155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5。3.3得 ： = 1。53 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3。181 m；长细比: L0/i = 200 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0.18立杆净截面面积 : A = 4.24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩) :W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 12671。32/（0

32、。18424）+28208.464/4490 = 137.825 N/mm2;立杆稳定性计算 = 137。825 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（七)、连墙件的稳定性计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0。92，s0.214，00.44,Wk = 0.7zs0=0.7 0。920.2140。44 = 0.061 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16。2 m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)5.4。1条连墙件

33、约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)， N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 1。375 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.375 kN;连墙件承载力设计值按下式计算:Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0。949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2;f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494.24104205103 = 82.487 kN;Nl = 6。375 Nf = 8

34、2。487，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6。375小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图（八）、混凝土板强度验算： 1、单根立杆传递荷载代表值（kN)：NL=NG+NQ=9。371+5。4=14。771kN；混凝土板活荷载设计值（kN/m2）：QB=1.42NL/（LaLb）（LbLa)/(0.7LaLo）+Qk=1。4214.771/(1。51.2）(1。21.5)/（0。71.51.5)+10=40.26kN/m2;混凝土板恒载设计值：（kN/m2)：GB=1。2h0/100025=6kN/m2； 因为计算单元取

35、连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值:Fi=GB+QB=6+40。26=46。26kN/m2;按3等跨均布荷载作用：Mmax+=8.327kNm，Mmax-=-10。409kNm;依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb（h0/2）+fyAs（h0-s)；Mu=fyAs(h0s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1。0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc 混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压

36、区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度,=Asfyh0/（1fcbh0+fyAs） s -截面内力臂系数,s=10.5，=Asfy/（1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h30mm，其中h是板厚；Mu+=0.80Mu+=0.801.0010。51571。000300.00/(1.00100018011.90）300.0001571。00180/1000000=60。401kNm;Mu-=0。80Mu=0.801。0011。900100032。462（18032。462/2

37、)+300.0001571。000（180-20)/1000000=110.938kNm；所以有：Mmax+Mu+，Mmax-Mu，此混凝土板是满足承载能力要求.（九)普通型钢悬挑脚手架1.脚手架参数双排脚手架搭设最大高度为 11。9米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5米,立杆的横距为1.2米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.3米；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根; 2。活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2。000；3.风荷载参数本工程地处陕西省西安市,查荷载规范基本风压为0。500，风荷载高度变化系数z为0。740，风荷载体型系数s为0.64

38、5；计算中考虑风荷载作用;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2)：0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2）：0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0.150；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度2.3米。与楼板连接的钢筋直径(mm):18。00；楼板混凝土标号:C45；6.拉绳参数 （十）、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.2/（2+1)=0。12 kN/m ；活荷载标准值： Q=21。2/（2+1)=0。8 kN/m;静荷载的设计值: q1=1。20。038+1。20.12=0。19 kN/m;活荷载的设计值： q2=1。40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯