2022年kta常减压装置减压塔研究设计.docx

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1、精品学习资源封面欢迎下载精品学习资源作者： PanHongliang仅供个人学习欢迎下载精品学习资源2500kt/a 常减压装置减压塔设计1 前言原油常减压装置是炼油厂加工原油的第一套装置，它担负着将原油进行初步分别的任务，是炼油厂和许多石油化工企业的龙头装置；原油一次加工才能即原油蒸馏装置的处理才能常被视为一个国家炼油工业进展水平的标志；目前我国单套原油蒸馏装置处理才能最大达到8Mt/a，在装置及设备大型化等方面有了新的进展；防腐技术，初馏塔提压操作，回收轻烃等新工艺在许多常减压装置得到工业应用；本课题来源于生产实际，其目的是核算或设计一套对石油进行初步分别的常减压装置；意义在于，通过常减压

2、蒸馏对原油的处理，可以按所指定的产品方案将原油分割得到直馏汽油、煤油、轻柴油、重柴油馏分以及各种润滑油馏分等，为二次加工、三次加工供应更多的原料油；蒸馏过程和设备的设计是否合理，操作是否良好，对炼油厂生产的影响甚为重大，因此需要考虑多方面因素以达到最优化设计；本文在阐述常减压装置的工艺流程前提下完成减压塔的设计，文中重点放在塔设计过程中的工艺运算、塔体和塔板主要尺寸设计、流体力学的验算与操作负荷性能图，在此基础上设计合理的蒸馏设备，基本符合设计生产任务；由于设计数据不够完善，而作者的学问和体会有限，文中如有错误和不妥之处恳请读者和同行批评指正；2 选题背景2.1 争论目的和意义石油是极其复杂的

3、混合物；要从原油提炼出多种多样的燃料、润滑油和其他产品，其本的途径是：将原油分割为不同沸程的馏分然后依据油品的石油要求，除去这些馏分中的非理想组分，或者是经由化学转化形成所需要的组成，进而获得合格的石油产品；因此，炼油厂必需解决原油的分割和各种石油馏分在加工过程中的分别问题；蒸馏正是一种合适的手段，而且常常也是一种最经济、最简洁实现的分别手段；欢迎下载精品学习资源原油蒸馏是原油加工的第一道工序，通过蒸馏将原油分成汽油、煤油、柴油等各种油品和后续加工过程的原料，原油蒸馏装置在炼化企业中占有重要的位置，被称为炼化企业的 “龙头”；在炼油厂中一般把常压装置和减压装置连在一块构成常减压装置；本课题来源

4、于生产实际，其目的是核算或设计一套对石油进行初步分别的常减压装置；意义在于，通过常减压蒸馏对原油的处理，可以按所指定的产品方案将原油分割得到直馏汽油、煤油、轻柴油、重柴油馏分以及各种润滑油馏分等，为二次加工、三次加工供应更多的原料油；蒸馏过程和设备的设计是否合理，操作是否良好，对炼油厂生产的影响甚为重大，因此需要考虑多方面因素已达到最优化设计；2.2 国内外进出现状由于我国的原油性质与国外的主要原油有较大的不同，并考虑到我国能源紧急的情形，我国原油蒸馏装置在改进工艺技术，尽量提高轻油拔出率，改进产品质量和降低能耗等方面实行了不少措施，取得了较显著的成效；主要有以下几点：2.2.1 防腐蚀抑制原

5、油蒸馏装置中设备和管线腐蚀的主要方法是：对低温的塔顶以及塔顶油气馏出线上的冷凝冷却系统实行化学防腐措施，即“一脱三注”深度电脱盐、注氨、注缓蚀剂和注碱性水；2.2.2 提高拔出率与分馏精确度原油通过蒸馏得到的各馏分油的总和与原油处理量之比叫做总拔出率；减压系统当生产裂化原料时，对馏分组成要求不严，对馏分油只要求起残炭和重金属含量要少，在此前提下应尽可能提高拔出率；提高原油拔出率主要是提高减压塔的拔出率，或提高原油的切割深度；在减压拔出率上，国内与国外相比存在确定差距；我国原油减压渣油实沸点的切割温度一般多为 520 -540左右，即减压蒸馏最多只能拔出沸点在540以前的馏分；而国外接受深度的切

6、割技术，已将减压渣油的切割温度设在565，有的减压蒸馏欢迎下载精品学习资源的切割温度甚至设在 600以上；在相同的气化温度下，真空度愈高，就油品气化率愈高，塔的拔出率也就愈高；提高拔出率主要从几个方面着手：完善和提高干式减压蒸馏技术，这是提高拔出率的重要途径；优化操作方案，搞好平稳操作；开展强化蒸馏的试验（即通过向油中加入某种添加剂，转变油的分散状态，以此来提高拔出率）等；2.2.3 节约能量降低消耗在原油加工能耗中，原油常减压蒸馏装置所占的比例从1980 年的 25.5%下降到目前的10%以下；这几年中，通过调整换热流程，提高原油换热温度（最高达 300以上）；降低加热炉排烟温度，把握过剩空

7、气系数等方法提高加热炉热效率（有的高达 90%以上）；进展干式减压蒸馏，降低蒸汽用量；强化低温位热源回收利用，提高热回收率；优化操作，把握正确回流比；推广调速电机，新型保温材 料，磁化节油器等新技术，使常减压蒸馏装置的水、电、气、燃料油（气）的能耗大幅度降低；2.2.4 蒸馏装置的轻烃回收回收烯烃不仅是石油资源合理利用的需要，也是加工轻质含硫原油实际生产操作的要求；目前蒸馏装置的轻烃回收一般接受两种方法：一是与催化裂扮装置联合回收轻烃，其最大优点是蒸馏装置无需增加新的设备；二是接受提压操作回收轻 烃，选用初馏塔 - 闪蒸塔- 常压组成三塔工艺流程是合理可行的；原油一次加工才能即原油蒸馏装置的处

8、理才能常被视为一个国家炼油工业进展水平的标志； 1997 年我国的原油加工才能已达到200Mt/a，居世界第四位， 2021 我国将新增炼油才能 1 亿吨；2.3 减压精馏塔的工艺特点对减压塔的基本要求是在尽量防止油料发生分解反应的条件下尽可能多地拔出减压馏分油；做到这一点的关键在于提高汽化段的真空度，为了提高汽化段的真空度，除了需要有一套良好的塔顶抽真空系统外，一般仍实行以下几种措施：（1） ）减低从汽化段到塔顶的流淌压降，主要依靠削减塔板数和降低气相通过每欢迎下载精品学习资源层塔板的压降；通常在减压塔的两个侧线馏分之间只设35 块精馏塔板就能中意分馏的要求；为了降低每层塔板的压降，减压塔内

9、应接受压降较小的塔板，常用的有舌型塔板、网孔塔板、筛板等；近年来，国内外已有部分地或全部用各种型式的填料以进一步降低压降；例如在减压塔操作时，每层舌形塔板的压降约为 0.2kPa，用矩鞍环（英特洛克斯）填料时每 M填料层高的压降约 0.13 kPa，而每 M填料高的分别才能约相当于 1.5 块理论塔板；（2） ）降低塔顶油气馏出管线的流淌压降；为此，现代减压塔塔顶都不出产品，塔顶管线只供抽真空设备抽出不凝气之用，以削减通过塔顶馏出管线的气体量；由于减压塔顶没有产品馏出，故只接受塔顶循环回流而不接受塔顶冷回流；（3） ）一般的减压塔塔底汽提蒸汽用量比常压塔大，其主要目的是降低汽化段中的油气分压；

10、从总的经济效益来看，减压塔的操作压力与汽提蒸汽用量之间有一个最优的协作关系，在设计时必需具体分析；近年来，少用或不用汽提蒸汽的干式减压蒸馏技术有较大的进展；（4） ）缩短渣油在减压塔内的提留时间；塔底减压渣油是最重的物料，假如在高温下提留时间过长，就其分解、缩合等反应会进行得比较显著；其结果，一方面生成较多的不凝气使减压塔的真空度下降；另一方面会造成塔内结焦；因此，减压塔底部的直径常常缩小以缩短渣油在塔内的提留时间；（5） ）减压塔处理的油料比较重、黏度比较高，而且仍可能含有一些表面活性物质；加之塔内的蒸气速度又相当高，因此蒸气穿过塔板上的液层时形成泡沫的倾向比较严肃；为了削减携带泡沫，减压塔

11、内的板间距比常压塔大；加大板间距同时也是为了削减塔板数；此外，在塔的进料段和塔顶都设计了很大的气相泡沫空间， 并设有泡沫网等设施；由于上述各项工艺特点，从外形来看，减压塔比常压塔显得粗而短；此外，减压塔的底座较高，塔底液面与塔底油抽出泵入口之间的高差在10cm 左右，这主要是为了给热油泵提供足够的灌注头；欢迎下载精品学习资源3 设计方案确定3.1 方案论证依据生产任务不同，减压塔可分为润滑油型和燃料油型两种；然而燃料型减压塔的汽、液相负荷分布与常压塔或润滑油型减压塔有很大不同，而润滑油型减压塔的分馏精确度的要求与原油常压分馏塔差不多，故它的设计运算也与常压塔大致相同；所以在选取减压塔的设计类型

12、时，我选润滑油型减压塔做为设计对象，这样可以便利于后面与常压塔有关的运算；依据设计任务书，拟订设计内容，现简洁介绍板式塔的设计，综述如下：板式塔的设计包括设计方案确定、工艺运算、塔体和塔板主要尺寸设计、流体力学的验算与操作负荷性能图、主要接管尺寸和帮忙设备的选择；3.1.1 板式塔的工艺运算在板式塔设计方案确定后第一要进行工艺运算，工艺运算内容包括物料衡算、热量衡算和全塔气液负荷分布运算等；3.1.2 板式塔主要尺寸设计工艺运算完成后，要进行板式塔板主要尺寸设计，第一依据具体操作条件和物性参数确定接受塔型，然后对该塔型的塔径及塔板结构进行设计，具体方法参考有关塔板结构设计专著，其步骤为：（）确

13、定已知工艺条件：操作温度及压力、气液相负荷、气液相密度等；（）设计塔径；（）设计堰参数：确定流型、降液管及堰尺寸；（）孔径、孔数与布置：选择合理的孔径及孔数、对孔布置；3.1.3 流体力学的验算与操作负荷性能图流体力学的验算与操作负荷性能图目的在于校验各项工艺尺寸已确定了的塔板，在设计任务规定的气液相负荷下能否正常操作，以便准备是否需要对有关的工艺尺寸进行必要的调整；塔板结构参数确定后，该塔板在不同的气液相负荷内有一稳固的操作范畴，越出稳固区，塔的效率显著下降，甚至不能正常操作，将显现各欢迎下载精品学习资源种不正常的流体力学的界限，用曲线表示出来便是操作负荷性能图；流体力学的验算与确定操作负荷

14、性能图步骤为：（）漏夜运算：运算漏夜点，并运算其稳固性；（）运算塔板压降；（）校核液泛情形；（）运算液体夹带量；（）确定操作负荷的答应上下限；3.2 工艺流程概述图 1 原油常减压蒸馏装置流程示意图典型的原油常减压蒸馏装置是以精馏塔和加热炉为主体而组成的所谓管式蒸馏装置；经过脱盐、脱水的原油（一般要求原油含水小于0.5%、含盐小于 10mg/L） 由泵输送，流经一系列换热器，与温度较高的蒸馏产品换热，再经管式加热炉被加热至 370左右，此时原油的一部分已汽化，油气和未汽化的油一起经过转油线进入一个精馏塔；此塔在接近大气压力之下操作，故称常压（精馏）塔，相应的加热 炉就称作常压（加热）炉；原油在

15、常压塔里进行精馏，从塔顶馏出汽油馏分或重整 原料油，从塔侧引出煤油和轻、重柴油等侧线馏分；塔底产物称作常压重油，一般 是原油中沸点高于350的重组分，原油中的胶质、沥青质等也都集中在其中；为 了取得润滑油料和催化裂化原料，需要把沸点高于350的馏分从重油中分别出来；假如连续在常压下进行分别，就必需将在重油加热至四五百度以上，从而导致 重油，特别是其中的胶质、沥青质等担忧定组分发生严肃的分解、缩合等化学反应；这不仅会降低产品的质量，而且会加剧设备的结焦而缩短生产周期；为此，将常压重油在减压条件下进行蒸馏，温度条件限制在420以下；减压塔的残压一般在 8.0kPa 左右或更低，它是由塔顶的抽真空系

16、统造成的；从减压塔顶逸出的主要是裂化气、水蒸气以及少量的油气，馏分油就从侧线抽出；减压塔底产品是沸点很高（约 500以上）的减压渣油，原油中绝大部分的胶质、沥青质等都集中于其中；减压渣油可作锅炉燃料、焦化原料，也可以进一步加工成高黏度润滑油、沥青或催化裂化原料；欢迎下载精品学习资源4 参数的确定4.1 平均沸点的运算4.1.1 体积平均沸点减顶： tv=t10+t30+t50+t70+t90/5=186同理，减一线： 293.2，减二线： 397.6，减三线： 457.64.1.2 恩氏蒸馏 10%90% 馏分的曲线斜率减顶：斜率 S=90%馏出温度 -10%馏出温度 /（90-10） =（

17、241-135）/80=1.325减一线： 0.775，减二线： 0.7125，减三线： 0.48754.1.3 立方平均沸点依据 tv 和 S，由石油炼制工程图 3-4 查得立方平均沸点 tcu 的校正值表 4-2 立方平均沸点表 4-1原始数据润滑油馏分的性质油品馏出体积相对密度收分子量率0%10%30%50%70%90%100%减顶901351591912042412671360.78730.85减一2002582753003133203312370.81914.3减二3573673843974164244473360.843917.0减三422441450454463480490436

18、0.86769.2减底3964948850.932531.8名称tv/Stcu 校正值tcutm 校正值tmtme减顶1861.325-3.2182.8-12.6173.4178.1减一线293.20.775-1.2292-6287.2289.6减二线397.60.71-0.8396.8-2.4395.2396减三线457.60.49-0.2457.4-1.6456456.74.2 特性因数 K依据石油炼制与石油化工运算方法图表集表1-2-26 查得各分馏产品的密度校正值，由石油炼制工程图 3-6 查得 K表 4-3 特性因数 K欢迎下载精品学习资源名称K减顶0.00460.791947.21

19、2.85减一线0.00450.823640.311.96减二线0.00430.848235.411.42减三线0.00420.871830.610.944.3 平稳汽化温度以下为各段平稳汽化温度运算 :4.3.1 减顶段表 4-4 减顶平稳汽化温度馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%恩氏蒸馏温度90135159191204241267恩氏蒸馏温差452432133726恩氏蒸馏 10%-70%点斜率 =（ 204-135）/（70-10）=1.15由石油炼制工程图7-15 查得平稳汽化 50%点-恩氏蒸馏 50%点=-6 平稳汽化 50%点=191-6=185由石油炼制工

20、程图7-16 查得表 4-5减顶平稳汽化温度馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%平稳汽化温差22.5141762015平稳汽化温度131.51541681851912112264.3.2 减一线表 4-6 减一线平稳汽化温度馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%恩氏蒸馏温度200258275300313320331恩氏蒸馏温差58172513711恩氏蒸馏 10%-70%点斜率 =（ 313-258）/（70-10）=0.92由石油炼制工程图7-15 查得平稳汽化 50%点-恩氏蒸馏 50%点=+9平稳汽化 50%点=300+9=309 由石油炼制工程

21、图7-16 查得表 4-7减一线平稳汽化温度馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%平稳汽化温差328.513652.5欢迎下载精品学习资源4.3.3 减二线表 4-8 减二线平稳汽化温度恩氏蒸馏 10%-70%点斜率 =（ 416-367）/（70-10）=0.82由石油炼制工程图7-15 查得平稳汽化 50%点-恩氏蒸馏 50%点=+27平稳汽化 50%点=397+27=424 由石油炼制工程图7-16 查得表 4-9减二线平稳汽化温度4.3.4 减三线表 4-10 减三线平稳汽化温度恩氏蒸馏 10%-70%点斜率 =（ 463-441）/（70-10）=0.37由石油炼

22、制工程图7-15查得平稳汽化 50%点-恩氏蒸馏 50%点=+5平稳汽化 50%点=454+5=459 由石油炼制工程图7-16 查得表 4-11减三线平稳汽化温度平稳汽化温度255.5287.5296309315320322.5馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%恩氏蒸馏温度357367384397416424447恩氏蒸馏温差10171319823馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%平稳汽化温差3.58.56.58.53.57.5平稳汽化温度405.5409417.5424432.5436443.5馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90

23、%100%恩氏蒸馏温度422441450454463480490恩氏蒸馏温差199491710馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%平稳汽化温差74.51.536.52.5平稳汽化温度446453457.5459462468.54714.4 减压 10mmHg 下的平稳汽化温度4.4.1 减顶参考石油炼制工程图 7-26 将常压平稳汽化温度换算成 10mmHg 下的平稳汽化数欢迎下载精品学习资源欢迎下载精品学习资源据，其结果如下表：同理可运算出减一线、减二线、减三线的相关数据，汇总如下表：表 4-13 减一线、减二线、减三线10mmHg下的平稳汽化温度5 减压塔的工艺运算5

24、.1 减压塔的物料平稳表 5-1减压塔的物料平稳油品重量产率 w%处理量表 4-12 减顶 10mmHg下的平稳汽化温度欢迎下载精品学习资源工程0%10%30%50%70%90%100%平稳汽化温差22.5141762015常压平稳汽化温度131.515416818519121122610mmHg 下平稳汽化温度8.531456268881030%10%30%50%70%90%100%减顶8.53145626888103减一线100.5132.5141154160165167.5减二线241.5245253.5260268.5272279.5减三线272279283.5285288294.52

25、97进料250* f 率kg/h 197343kmol/h 412.4减顶0.852.125265619.5减一线4.310.751343756.7减二线17.042.553125158减三线9.2232875065.9减底31.879.599375112.35.2 确定塔板数依据同类减压塔的体会数据，确定塔板数为 19 层减顶减一线 5层减一线减二线 4 层（含第一中段循环回流） 减二线减三线 4 层（含其次中段循环回流） 减三线过汽化油 3 层进料段以下 3 层5.3 馏塔运算草图图 2 精馏塔运算草图欢迎下载精品学习资源将塔体、塔板、进料及产品进出口、中段循环回流位置、汽提返塔位置、塔底

26、汽提点等绘成草图；以后的运算结果如操作条件和物料流量等可以间续填入图中；这样的运算草图可使设计运算对象一目了然，便于分析运算结果的规律性，防止漏算重算，简洁发觉错误，因而是很有用的；5.4 塔板压力及塔板压降对于润滑油型塔板，由于塔板数较少，国内一般保护塔顶残压为40mmHg、真空度为 710720mmHg，每层塔板压降为 1.5mmHg，一层破沫网 2mmHg；令塔顶真空度为 720mmHg，残压为： 40mmHg减一线抽出板 第 5 层残压： 40+51.5=47.5mmHg减二线抽出板（第 9 层）残压： 47.5+41.5=53.5mmHg减三线抽出板（第 13 层）残压： 53.5+

27、41.5=59.5 mmHg汽化段（第 16 层下）残压： 59.5+31.5+2=66 mmHg塔底残压： 70.5 mmHg取转油线压力降为 262.2 mmHg，就加热炉出口压力 =66+262.2=328.6 mmHg5.5 汽提蒸气用量侧线产品和塔底残油都用过热水蒸气汽提，使用温度为420，压力 0.3MPa 的过热水蒸气；参考石油炼制工程图 7-52 和表 7-12，取汽提蒸气用量如下：表 5-2汽提蒸气用量减一线蒸气用量（对产品）2%kg/h 268.74kmol/h 14.93减二线2%1062.5059.03减三线2%575.0031.94减底3%2981.25165.63合

28、计4887.49271.535.6 各侧线温度及塔顶温度的求定由蒸馏装置的操作参数取进料温度为390，取塔底温度比进料温度低 7，就塔底温度为 383，参考同类型装置的体会数据，假设塔顶及各侧线温度为：减顶： 75欢迎下载精品学习资源减一线： 170 减二线： 280 减三线： 2985.7 全塔的热平稳其中过汽化油量 =1973432%=3946.86kg/h物料流率kg/h密度3kg/m表 5-3全塔的热平稳温度焓热量kJ/kg610 kJ/kg气相液相减顶26560.787339012643.36减一线134370.8191390124816.77入减二线531250.843939012

29、3565.61方减三线287500.8676390122335.15减底993750.9325390100599.87过汽化油3946.8639011874.68汽提蒸气4887.49420331616.21合计241.65减顶26560.7873755231.39减一线134370.81911704195.63出减二线531250.843928071237.83方减三线287500.867629888825.53减底993750.932538398497.79汽提蒸气4887.4975263412.87合计181.04全塔回流热5.8 回流方式及回流热支配塔顶回流油品温度为60，使用两个中段

30、回流，第一个位于减一线与减二线之间（ 59 层），其次个位于减二线与减三线之间（913 层）；回流热支配如下： 塔顶回流取热 20%第一中间段回流取热 45%其次中间段回流取热 35%5.9 侧线及塔顶温度的校核5.9.1 减三线抽出板下的热平稳数据表 5-4 减三线抽出板下的热平稳数据欢迎下载精品学习资源物料流率kg/h密度kg/m 3温度焓kJ/kg热量610 kJ/kg入进料197343390气相液相225.44方汽提蒸气2981.2542033169.89内回流L0.8501298653653L合计减顶26560.78732989922.63减一线134370.819129897613

31、.11减二线531250.843929895250.57减三线287500.867629892826.68减底993750.932538398497.79汽提蒸气2981.2529830729.16出方内回流L0.8501298971971L合计=就：L=111164kg/h=111164/440 kmol/h =252.65kmol/h减三线抽出板上的气相总量：减三线内回流油气分压：59.5 252.65/718.56=20.92mmHg参考石油炼制工程图据，其结果如下7-26 将常压平稳汽化数据换算成20.92 mmHg 下的平稳数表 5-5工程将常压平稳汽化数据换算成0%20.92 mm

32、Hg 下的平稳数据10%30%50%平稳汽化温差74.51.53常压平稳汽化温度446453457.545920.92 mmHg 下平稳汽化温度298.5305.5310以上求得的在 20.92 mmHg 下减三线的泡点温度为 298.5，与原假设的 298很接近，故假设正确；5.9.2 减二线的温度校核欢迎下载精品学习资源物料流率表 5-6 减二线抽出板下的平稳数据6密度3温度焓热量欢迎下载精品学习资源kg/hkg/mkJ/kg10 kJ/kg欢迎下载精品学习资源气相液相入进料197343390225.44方汽提蒸气3556.25420331611.79内回流L0.8501280703703

33、L合计出减顶26560.78732809632.63欢迎下载精品学习资源方减一线134370.819128094613.11减二线531250.843928092950.57减三线287500.867629875426.68减底993750.932538398497.79汽提蒸气3556.2528031569.16内回流L0.8501280929929L合计=就：L=185486.7kg/h=185486.7/400 kmol/h =463.7kmol/h减二线抽出板上的气相总量： 19.5+56.70+463.7+197.57=737.47kmol/h减二线内回流油气分压：参考石油炼制工程图

34、据，其结果如下53.5 463.7/737.47=33.64mmHg7-26 将常压平稳汽化数据换算成33.64 mmHg 下的平稳数表 5-7将常压平稳汽化数据换酸为33.64 mm工程0%Hg 下的平稳汽化温度数据10%30%50%平稳汽化温差3.58.56.58.5常压平稳汽化温度405.5409417.542433.64 mmHg 下平稳汽化温度282.5286292.5以上求得的在 33.64 mmHg 下减二线的泡点温度为 282.5 ，与原假设的 280很接近，故假设正确；5.9.3 减一线的温度校核表 5-8 减一线抽出板下的平稳数据欢迎下载精品学习资源物 料流率kg/h密度温

35、度焓热量kJ/kg610 kJ/kgkg/m 3欢迎下载精品学习资源气相液相入进料197343390225.44方汽提蒸气4618.75420331615.32内回流L0.8252170364364L合计减顶26560.78731706911.84减一线134370.81911704195.63减二线531250.843928071237.83减三线287500.867629888825.53减底993750.932538398497.79汽提蒸气4618.75170282113.03出方内回流L0.8252170691691L合计=就：L=180764.5kg/h=180764.5/328.

36、8 kmol/h =549.77kmol/h欢迎下载精品学习资源减一线抽出板上的气相总量： 19.5+256.60+549.77=825.9kmol/h减一线内回流油气分压： 47.5 549.77/825.9=31.62mmHg5.9.4 塔顶温度校核原定塔顶冷凝回流温度为 60，其焓值为塔顶温度为 75，回流汽油蒸气的焓值为塔顶冷回流量： kg/h塔顶油气量：塔顶水蒸气流量： 塔顶油气分压：塔顶温度应当是减顶油在其油气分压下的露点温度，在平稳汽化坐标纸上作出减顶油在 10mmHg 下平稳汽化 100%的 p-t 相图，由图可读出在下的露点温度77.2，与原假设的75很接近，故假设正确；6

37、全塔气液负荷分布图6.1 第 1 层塔板上的气液负荷表 6-1 第 1 层塔板上的气液负荷数据出方表 5-9将常压平稳汽化数据换算成31.62 mmHg 下的平稳数据工程0%10%30%50%平稳汽化温差328.5136常压平稳汽化温度255.5287.529630931.62mmHg 下平稳汽化温度171.5203.5212以上求得的在 31.62mmHg 下减一线的泡点温度为171.5，与原假设的170很接近，故假设正确；参考石油炼制工程图 7-26 将常压平稳汽化数据换算成31.62 mmHg 下的平稳数据，其结果如下物料流率kg/h密 度kg/m 3温度焓kJ/kg热量106kJ/kg入进料197343390气相液相225.44方汽提蒸气4887.49420331616.21内回流L0.801675193193L合计减顶26560.7873