2022年SBR工艺工程设计计算书-新建工程多方案比较.docx

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1、连续或间歇进水的 SBR工艺反应池的工程运算项目： 10000m3/d城市污水处理工程多方案比较资料来源：武汉市海利水业环保有限公司2005/07序号运算项目符号单位举例数据方案 1方案 2本运算书由海利环保 依据给水排水 Vol.31 天津市政和华北市政“举荐一种新的 SBR工艺设计运算方法 ”整理、编制，并由本公1外部条件论文原例选用 HLB 型滗水器选用浮筒式滗水器/d1.2日变化系数K d1.171.21.21.3总变化系数KT1.381.421.421.4进水BOD5Ljmg/L1501851851.5进水CODCrCjmg/L3303003001.6进水SSSjmg/L200183

2、1831.7进水TNNjmg/L3534341.8出水BOD5Lchmg/L2020201.9出水CODCrCchmg/L1001001001.10出水SSSchmg/L2020201.11出水TNNchmg/L1515151.12设计最低水温T1012121.13污泥指数SVImL/g1501601602选定参数2.1周期时长TCh6662.2周期数N次/ 天4442.3反应时间T Fh4442.4沉淀时间Tsh1112.5滗水时间Tchh1112.6池水深度Hm54.54.52.7安全高度H fm0.70.150.52.8爱护层水深H pm0.250.250.83运算污泥量3.1设计水量Q

3、d3m /d5850012000120003.2好氧泥龄 CNd7.48.08.01.1设计规模Qm 35000010000100003.3反应泥龄试算值 CFd11.010.010.03.3反应泥龄 CFd11.010.110.13.43.5缺氧泥龄总泥龄 CD Cdd3.616.52.115.12.115.13.6污泥产率系数YkgSS/kgBOD51.1480.9450.9453.7反应池污泥总量STkg144133.528246282464运算反应池池容m /h4.1给定最高日最高时流量Qh328805565564.2实际沉淀时间Tsh1.831.831.834.3反应池池容 间歇进水

4、 Vm349137834210403反应池池容 连续进水 Vm345773768897815其他参数5.1缺氧反应时段TDh1.30.80.85.2好氧反应时段TOh2.73.23.25.3间歇进水滗水深度 Hm1.761.801.44连续进水滗水深度 Hm1.571.631.285.4高水位时污泥浓度N WTg/L2.933.392.725.5低水位时污泥浓度N WLg/L4.525.644.005.6污泥负荷FWkgBOD 5/kgMLSSd0.0910.1180.1185.7水力停留时间th20.216.720.85.8间歇进水方式池数挑选n格6335.9单池容积V i381892781

5、34685.10单池面积Fi216386187715.11单池贮水容积 Vim32880111211125.12运算最低水位HLm3.242.703.065.13运算最低泥位Hsm2.292.301.765.14单池宽度Bm16.514.4016.005.15单池长度Lm99.142.9048.205.16方形池实际总面积Asm29827185323145.17方形池实际总体积Vsm3569999452117995.18池子超高H1m0.80.60.65.19池子总深度HZm5.85.15.15.20单池进水流量Qjm 3/h14405565565.21单池设滗水器台数nb台1115.22单台

6、滗水器流量Qb3m /h2880111211125.23排水沟沟底比池底高H0m1.202.2102.2105.24排水终了前排水沟水深m0.600.0500.0505.25最大水头Hmaxm3.202.2402.2405.26最小水头Hminm1.40.4400.7975.27单台滗水器流量要求Qa3m /h3168122312235.28滗水器选型ModHLB1223-0.44-1.8/4.5-500PAFT12236生物挑选器与回流6.1占反应池体积之比P%21.8%14.0%14.0%6.2生物挑选器单池体积V1m317893894856.3生物挑选器单池长度L1m21.76.006.

7、746.4回流比R%30%30%30%6.5回流时间TRh2.02.02.06.6回流泵设计流量QRm3/s0.060.0230.0236.7回流泵设计扬程HRmH2 O6.05.55.56.8回流泵同时运行台数nR台1116.9回流泵备用台数n R1台0006.10单台回流泵设计流量QR1m3/s0.0600.0230.023m m6.11回流泵有效功率NckW3.51.21.26.12回流泵综合效率 Z%68.0%61.5%61.5%6.13回流泵需配电机功率NbkW5.22.02.06.14回流泵配电机额定功率NekW5.52.22.27剩余污泥与排出7.1污泥增值系数a0.70.70.

8、77.2污泥自身氧化率b0.040.040.047.3每天污泥净产量SGwkg/d8731187118717.4去除每千克 BOD 产泥量xkg/kgBOD0.2620.3610.3617.5剩余污泥排出浓度N W1g/L8.08.08.07.6每天排剩余污泥体积V SG3/d10912342347.7单池周期排泥体积Vsim34519197.8每次排泥时间Tpmin1010.010.07.9剩余污泥泵设计流量Qsm3/s0.0760.0320.0327.10剩余污泥泵设计扬程HsmH2 O9.08.08.07.11剩余污泥泵选用台数ns台1117.12单台泵设计流量Qs1m3/s0.0760

9、.0320.0327.13剩余污泥泵有效功率NckW6.72.52.57.14剩余污泥泵综合效率 Z%74.1%68.4%68.4%7.15剩余泵需配电机功率NbkW9.03.73.77.16剩余泵配电机额定功率NekW114.04.08耗氧量运算8.1每天去除 BOD 的量BODkg/d7605198019808.2碳的氧当量a1.4661.4661.4668.3每天去除总氮的量NHkg/d11702282288.4活性污泥含氮量P%12.5%12.5%12.5%8.5氨氮的氧当量b4.64.64.68.6细菌细胞的氧当量c1.421.421.428.7反消化回收氧系数d2.902.902.

10、908.8反消化氨氮量NOkg/d0008.9每天排出的活性污泥量Vsskg/d19927147148.10设计需氧量AORkg/d12556252725278.11去除每千克 BOD 耗氧量Rokg/kgBOD1.651.281.288.12折算为 20标准供气量8.13曝气器氧转移效率E%20%20%20%8.14气泡离开水面的氧百分比Ot%17.5%17.5%17.5%8.15曝气器的安装高度H1m0.500.500.508.16当地大气压P0Pa1013001013001013008.17曝气器的肯定压力PbPa1454001405001405008.18设计最低水温下氧饱和度Csmg

11、/L11.2010.7810.788.19氧的平均浓度Csmmg/L12.7111.9811.9820下的氧平均浓度CsmT0mg/L10.3310.1110.118.20表面活性剂的影响系数k10.850.850.858.21含盐量的影响系数k20.900.900.908.22当地大气压的影响系数k31.001.001.008.23污水实际溶解氧浓度Clmg/L2.002.002.008.24标准供气量换算系数K1.571.591.598.25标准供气量SORkgO 2/d19699401140118.26标准供气量Gs335177171623716238.27气水比6.015.975.97

12、mm /d8.28去除每千克 BOD 供气量Vo3m /kg46.336.236.29曝气设备挑选9.1鼓风曝气设备挑选9.1.1每天曝气的总时间Tbh9648489.1.2单池最大曝气量Qb33664149214929.1.3单只曝气器曝气量Qjm3/h 个3.03.03.0m /h9.1.4单只曝气器服务面积Fj2m/ 个0.70.70.79.1.5按曝气量选单池数量na1个15276226229.1.6按服务面积选单池数量na2个3250122615299.1.7实际单池选取曝气器数量na个3250122615299.1.8实际选用曝气器总数nz个19500367845879.1.9最多

13、同时曝气的池数nb座4229.1.10最大曝气量Qmax314657298429849.1.11曝气管网阻力缺失hm1.201.201.209.1.12曝气管网漏风系数k40.100.100.109.1.13曝气设备的风压 hm6.205.705.709.1.14鼓风机运算风量Qkm3/h16123328332839.1.15鼓风机运行台数nb台6229.1.16鼓风机备用台数nc台2119.1.17单台鼓风机运算风量Qjm3/h2687164116419.1.18单台鼓风机有效功率NjkW45.3525.4725.479.1.19总效率e%0.690.630.639.1.20配套电机运算功率

14、NdkW66.0940.4340.439.1.21配套电机额定功率NekW7545459.1.22鼓风机装机功率NzkW6001351359.2潜水射流曝气机挑选9.2.1每天曝气的总时间Tbh9648489.2.2单池最大曝气量GbkgO 2/h205.283.683.69.2.3单台曝气机设计流量QjkgO 2/h24.513.313.39.2.4单台曝气机服务面积Fj2200.0100.0100.09.2.5按曝气量选单池台数nb1台9779.2.6按服务面积选单池台数nb2台8689.2.7实际选取曝气机台数nb台9789.2.8曝气机的有效功率NjkW5.542.612.289.2.

15、9总效率e%61.7%35.3%35.3%9.2.10配套电机运算功率NdkW8.987.406.489.2.11配套电机功率NekW117.57.59.2.12曝气机总台数nz台5421249.2.13曝气机装机功率NzkW594158180m /hm特殊说明：自第 5.9 项及其后的运算方法系海利环保 数据；HLB型滗水器型号、意义见:海利环保网站 - 滗水器 - 选型方法 - 术语与定义的工程设计运算运算人：方案 3运算公式或备注算方法”整理、编制，并由本公司完成其他的运算项目；选用旋转式滗水器100001.21.421853001833420100201512 按最低温度运算池容和曝气

16、量以满意冬季需要160 按污泥指数取值附表取值6 一个完整周期的时间4 每天单池最多运行周期次数4 仅指反应池反应阶段的时间1 仅指沉淀池 亦反应池 沉淀阶段的时间1 仅指沉淀池 亦反应池 滗水阶段的时间4.5本表以池底顶面标高为0.000为相对高程基准0.8预留堰口至污泥界面的高度,以防止污泥被带出0.1堰口埋没深度 ,以防止浮渣被带出12000 Qd=K dQ8.0CN =3.4F 1.10315-T其中： BOD 51200kg/d,F=1.8;10.0BOD 56000kg/d,F=1.45CF =CN /1-2.9N d /0.75L j *OVc式中： Nd=Nj-0.05Lj-L

17、ch-NCHOVc=0.56+0.151.072T-15/0.67/CN+0.17 1.072T-15CF10.1OVc=0.56+0.151.072 T-15 /1/+0.17 1.072 T-15 2.1CD =CF - CN15.1 C= CFT C/TFY=K0.75+0.6Sj/Lj-0.8*0.17*0.75T-15CF1.072/1+0.170.945CF 1.072T-15;其中： K=0.90.9528246ST =QdCYL j -L ch/10005561.83Ts=Ts+Tch-1/69443V=S TSVIH f +H p+H f +Hp N 1/2/1300Ts2+

18、62400Q hHTs/S TSVI8803V=S TSVIH f +H p+H f +Hp1/22+62400Q hHTs 1-T ch/Tc/STSVI N/1300Ts0.8TD=TF/1+ CN/ CD3.2TO=TF-T D1.59 H=24Q hH/N V1.42 H=24Q hH/N V 1-T ch /TC2.99NWT =ST/V4.63NWL =STH/V H L, 指刚进水时曝气混合的浓度0.118FW =L j/ CYL j -L ch18.9t=24V/Q dTC/T F尽可能同时满意：（ 1） n 23（ 2） n=k 1TC（ 3） n=k 2Tc/Tch（ 4）

19、 n=k 3Tc/To3148Vi=V/n699Fi=V i/H1112 Vi =Vi H/H2.91HL =H- H2.01Hs=H-H p- H-H fi15.30按方形池分割方案： B=F/n 1/245.70L=Fi/B2098As=nBL, 未考虑隔墙面积10698Vs=AsHz, 未考虑隔墙体积0.6H1取0.60.8m5.1Hz=H+H 1556Qj= V i/2 ，进水时间按 2h运算11112Qb= Vi /nbT ch2.210依据工程条件确定排水沟沟底高程后即得到H00.180依据排水沟坡度和滗水流量运算确定2.110Hmax =H-H 0- 沟底比池底低时:H max=

20、H+H 0- 0.520Hmin =Hmax- H1223Qa=1+10%Q b, 按规定设备才能富有10%X B1223HLB 、FT、XB 分别代表浮动式、浮筒式、旋转式的滗水器按反应池与沉淀池合建方式（一体化池）14.0%P=100 CD/ C1440V 1 =PV i26.39L1 =PL ，宽度与反应池相同3论文例子： 6池运行状态排布图甲 乙 丙 丁 戊 己进水进水进水30% 可依据工艺的差异选取恰当的回流比4进水2.0指每周期运转时间，一般与进水时间相同5进水0.023QR=R*Q j/3600TR6进水5.5需经阻力运算确定7 进水进水1指单池运行台数8 进水进水0指单池备用台

21、数9进水进水0.023QR1=QR/n R10进水进水1.2Nc=1000QR1*H R/1021161.5%将泵效率和电机效率相乘得到综合效率122.0Nb=Nc/ Z132.2按电机产品功率参数挑选或与回流泵配套购置14150.70.50.716进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水0.040.040.117进水进水1871SGw =ST/ C18进水进水0.361x=a-b/Fw19 进水进水8.0依据污泥性质确定20 进水进水234VSG=SGw /N W121进水进水19Vsi=V SG/nN22进水进水10.0一般在排水后期排泥230.032Qs=Vsi/60Tp248.

22、0需经阻力运算确定次11指单池运行台数次20.032Qs1=Qs/ns次32.5Nc=1000Qs1*Hs/102次468.4%将泵效率和电机效率相乘得到综合效率次53.7Nb=Nc/ Z次64.0按电机产品功率参数挑选或与回流泵配套购置次7次8进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水进水1980BOD=Q dL j-L ch /1000次9进水进水1.466依据污水性质试验确定，或参照同类项目取值次10进水进水22812.5%3池运行状态排布图1.4212.9020不考虑反消化回收的氧3714Vss=xBOD42527AOR=a BOD+bNH-c+pbV

23、ss-d NO51.28Ro=AOR/BOD6720%817.5%Ot=211-E/79+211-E90.501010130011140500Pb =P0+9800H-H11210.78依据含氧量与温度关系表选取或插值法求取1311.98Csm=CsPb/202600+100Ot/421410.11Csm=9.1P b/202600+100Ot/42150.85选取范畴： 0.80.85160.90选取范畴： 0.90.97171.00当地大气压与标准大气压的比值182.00一般要求的 DO 值191.59K=CsmT0/1.02T-T0k1k2k3CsmT-Cl,T0=20204011SOR

24、=K AOR214.6依据污水性质试验确定，或参照同类项目取值甲乙丙进水进水进水进水进水 曝气进水 曝气进水曝气进水曝气进水沉淀进水 滗水进水 曝气进水 曝气进水曝气进水曝气进水沉淀进水 滗水进水 曝气进水 曝气进水曝气进水曝气71623Gs=SOR/0.28E ，换算为空气量22进水5.97Gs/Qd, 一般要求大于 323进水沉淀滗水进水 曝气36.2Vo=Gs/BOD24进水 曝气曝气曝气48Tb=NnT F沉淀1492Qb=Gs/Tb滗水3.00.7622na1=Qb/0.8Qj ，考虑 20% 富有量1388na2=Fi/0.72Fj ，无曝气盲区时利用率为72%1388MAXna1

25、,na241642排列如右图示2984Qmax=nb Qb1.20依据供气管路和曝气器运算确定0.10k4=0.050.15.70 h=H+h3283Qk=Qmax1+k4211641Qj=Qk/nb25.47Nj=9.8Qj H/36000.63将鼓风机效率和电机效率相乘得到综合效率40.43Nd=Nj/e45按电机产品功率参数挑选或鼓风机配套电机功率13548Tb=NnT F83.6Gb=SOR/Tb13.3按产品性能挑选100.0按产品性能挑选7nb1=Gb/0.9Qj,考虑 10%的富有才能7nb2=Fi/0.9Fj,考虑 10% 的富有才能7MAXnb1,nb22.61Nj=9.8Gs H/3600nb Tb35.3% 将机械效率和电机效率相乘得到综合效率7.40Nd=Nj/e7.5按电机产品功率参数挑选或曝气机配套电机功率21nz=nnb 158与定义态排布图曝气曝气曝气曝气沉淀滗水曝气曝气曝气曝气沉淀滗水曝气曝气曝气曝气沉淀滗水曝气曝气曝气曝气沉淀滗水