贝雷架施工方案.doc

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1、施工组织设计/方案报审表工程名称： 昆山西大桥工程 编号：A3.1 2 致： 上海同济工程项目管理咨询有限公司 (监理单位）兹报验: 1单位工程施工组织设计 2 分部（子分部）/分项工程施工方案 3 主跨贝雷支架 特殊工程专项施工方案 4 施工用大型机械设备 5 应急准备和响应预案本次申报内容系第 1 次申报,申报内容项目经理部/公司技术负责人已批准。附件：贝雷架搭设专项施工方案 承包单位项目经理部（章）： 项目经理: 日期： 2009.5。25 项目监理机构签收人姓名及时间承包单位签收人姓名及时间专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师: 日期： 总监理工程师审核意见： 项目监理机构（章)：

2、 总监理工程师： 日期： 注:承包单位项目经理部应提前7日提出本报审表. 江苏省建设厅监制昆山市西大桥工程主跨贝雷架搭设专项施工方案编制人： 审核人：昆山市水利建筑安装工程有限公司2009年5月15日西大桥工程主跨贝雷架支架搭设专项施工方案一、工程概况昆山市西大桥位于昆山市中心城区，跨越娄江，桥下仅游船通航.桥梁为老桥拆除，原址重建。工程范围：桩号K0+34。169K0+305。258，重建后的桥梁宽34米,施工内容包括重建西大桥和桥梁两侧接坡道路及管线、排水.重建后的西大桥是一座一孔净跨36米钢筋砼箱形拱桥.桥台台身内设人行通道沟通滨江人行通道，拱上设8个腹拱孔以减小拱桥自重.受周边路网、地

3、块标高的限制，桥面标高基本与老桥持平，拱桥矢跨比为1/8。571。为了抵抗坦拱强大的水平推力，桥台基础采用钻孔灌注桩基础,人行通道从桥台内部穿过。根据施工图设计要求，本工程采用娄江河两侧填筑围堰施工的方案。两侧围堰内侧距离为21米。二、施工准备(一)、施工部位：昆山市西大桥36米主跨部位。（二）、设计荷载:按主跨中部24米拱圈进行设计,具体详见贝雷架支架施工计算书。(三）、搭设材料：主梁及南北临时支墩采用16Mn锰钢六四式军用贝雷片搭设，约400片，横向采用20号槽钢连结。（四)、施工机械：40吨水上浮吊一艘，25吨汽吊一台，水上打桩船一艘，运桩船一艘，1立方反铲挖机两台，电焊机2台，气割设备

4、一套，电锯一台。（五）、施工人员：电焊工2名，辅工8名,卷扬机工8名，汽吊及挖机驾驶员各一名,现场安全员一名,总调度员一名.三、贝雷架支架施工方案本工程所需的六四式军用贝雷架片拟采用租赁方式，20号槽钢自购。根据施工计算,本工程拟采用28排贝雷架单片梁过河，每排共8片组成，长度24米。每两排贝雷架片梁用花架连结，间距125厘米.南北临时支墩采用两排贝雷架片梁搭设，每排12片，长度36米，高度1。5米。河中间支墩采用300mm钢管桩，400400H型钢作横盖梁。具体布置详见昆山市西大桥贝雷架支架搭设方案示意图。1、河中临时支墩施工本工程拟在南北围堰中间设置临时支墩,临时支墩采用300mm钢管桩基

5、础，共40根,4跟连接为一个整体，间距4米,桩长14.5米,入土深度11米，其承载力计算书详见附页。2、中间临时支墩盖梁施工河中间临时支墩盖梁拟采用HW400400H+14号双拼槽钢型钢+14号槽钢支承40排贝雷架梁。盖梁总长为36米，总宽为0.8米，拟采用一排HW400400H+14号双拼槽钢作为盖梁。盖梁安装采用浮吊就位,现场焊接.3、围堰内场地硬化及临时支墩施工贝雷架主梁长24米,端部伸入围堰内约1.5米，其下部采用贝雷架梁作为临时支墩，高1.5米。搭设方法详见附页示意图.围堰内脚的场地硬化工作等到桩基大应变检测结束后进行。回填完毕后反复碾压结实，土方开挖的基底高程控制在高程1.65,回

6、填片石后顶标高控制在0。00左右.场地硬化采用C25砼，长度为36米，宽度为4。5米，厚度为20厘米，202014钢筋网。场地硬化砼浇筑结束三天后进行两侧临时支墩的搭设工作.临时支墩采用六四式军用贝雷架片搭设，高1.5米，宽度1.5米，顶标高为1.7。贝雷架采用25吨汽吊吊进围堰内现场拼装。底部不平处采钢板垫平。4、贝雷架主梁搭设根据施工计算书，主梁长度为24米，每片梁需8块贝雷片拼装，共需40排梁，每两排间距120厘米，采用花架固定。贝雷架主梁采用陆上拼装，每两排为一组利用40吨浮吊进行吊装就位.起吊前,在临时支墩上划好各组位置线，就位后采用木垛临时固定，以防倾覆。贝雷架片梁全部就位后，用2

7、0号槽钢以4米为间距横向布置在贝雷架底梁上，采用焊接方式将所有梁加固成一体。四、贝雷架梁搭设施工安全技术措施1、施工前必须由工程技术负责人对各施工班组进行技术交底,加强施工人员的安全意识.2、施工现场设总调度员一名,安全员一名，对本次施工吊装进行统一的指挥和调度、监管，确保施工安全有序进行。3、所有作业人员进行现场进应戴好安全帽，水上作业人员均应穿好救生衣，电焊工除按规定穿好工作服、防护手套、绝缘胶鞋外还应系好安全带以落水。4、40吨汽吊作业时，工作场地应平坦坚实，与基坑保持安全距离，支脚应全部伸出,撑脚板下垫方木。作业时严禁调整支脚，如发现汽吊出现倾斜、支脚不稳时应先将重物放在安全的地方，使

8、汽吊恢复稳定.5、起重作业时,操作人员应服从现场人员的指挥，操作应平稳，避免急停、急转。作业半径内严禁施工人员进入，需要时应先确定无危险时方可进入作业区.6、电焊作业时,电线除要保证绝缘良好外严禁直接拖放在钢梁上，以防破损漏电。三级配电箱应设置在作业区不远的岸上，专人监护，如出现意外及时拉闸，进行抢救。7、氧气瓶使用要求：气瓶应有合格证，方可进入场地。新的气表也应有合格证，已使用的气表要有检查记录方可投入使用。使用前应先稍开阀门,吹走阀门上的细屑、脏污后再接上胶管。开启、并闭阀门时应缓慢进行，防止出现静电火花.与乙炔气瓶应保持3米以上距离。8、乙炔气瓶使用要求：乙炔气瓶使用时严禁敲击、碰撞，要

9、竖放不能平放。竖放后15分钟后方可开启阀门。停放的地方不能热源和电气设备。不能放在太阳下暴晒。与明火距离应在10米以上。使用压力不能超过0.15兆帕，输气速度不能超过1。5立方/小时。瓶内气体严禁用尽，必须留有不低于0.2兆帕压力。运输时应轻装轻卸，严禁抛、滑、滚、碰。9、割炬的使用安全要求使用前应先检查其射吸性能、是否漏气。点火时先给乙炔后给氧气，点燃后立即调节火焰。如出现熄炮,应检查割嘴是否安装好。停火及发生回火时应先关乙炔后关氧气，防止火焰倒袭和产生烟灰。回火后的胶管不得使用，胶管原则上不得有接头，不得混用。黑色的为氧气，红色的为乙炔.昆山市西大桥桥工程主跨贝雷桁架梁支架施工计算书编制单

10、位：昆山市水利建筑安装工程有限公司编制人：审核人：编制日期:二零零玫年伍月主跨贝雷架支架搭设施工计算书一、施工计算书说明昆山市桥工程主跨浇筑长度为36米，主梁总宽34米，梁均厚0。8米，设计标号为C40,采用现浇砼.主跨采用组合贝雷架片梁作为过河支架，长度24米，跨中位置设300钢管桩临时支架，两侧采用组合贝雷架片梁作为临时支墩,具体详见昆山市西大桥贝雷架支架搭设方案示意图.二、贝雷支架施工计算书1、施工荷载计算（1）施工恒载1、24米长，34米宽主跨拱圈自重 V=24.36340。80.90。522228=375M3 G1=37526=9750KN2、钢筋自重：按1.0KN均布荷载计算 G2

11、=34241=816KN3、贝雷架自重：单片450KG，长3米，按1。5KN/M计算 拟投入40排，每排24米 G3=40241。5=1440KN4、模板支架自重：按1。5KN/M2计算 G4=34241。5=1224KN5、施工人员及机型：按2KN/M2计算 G5=34242=1632KN6、砼振捣垂直荷载:按2KN/M2计算 G6=34242=1632.00KN施工总荷载P=1.2（9750+816+1440+1224）+1。4（1632+1632）= 20446KN折算成24米跨均布荷载:20446/24=852KN/M2、贝雷架片梁数量的确定及强度、刚度的复核验算查贝雷架片相关资料，其

12、由贝雷片销接连成整体，截面力学参数如下表贝雷桁架构件截面性质表截面组成截面积允许弯矩允许剪力IyHzWz2KNMKN43弦杆21025。48396。61079。4贝雷桁架片50。96788.2245.22505001503570上下加强桁片101。921687。5245。25774341707699 主跨按二跨连续梁均布荷载弯矩、剪力、挠度计算公式，知：Mmax=1/8ql2=0.1258521212=15336KN。MVmax=0.625ql=0。62585212=6390KN（1）按在纯弯状态下的强度验算在纯弯状态下，所需贝雷架梁的排数NMmax/0.8M，式中0.8为不均匀系数，M为允许

13、弯矩788.2KNM，所需贝雷架梁为：N15336/(0。8788。2)= 24。3（2）贝雷架抗剪强度校核每排贝雷架梁的允许剪力V245。2KN，根据支座反力算得所需贝雷架排数N。NVmax/V6390/245.226。06现场施工取40排，满足要求。（3)贝雷架梁的刚度校核贝雷架梁在荷载作用下，产生弹性和非弹性变形。非弹性变形贝雷架梁采用销接，其产生的非弹性变形的经验公式为f=0。50.152n2，n为跨径内的贝雷架片数，本工程为12/3=4经计算：本工程贝雷架梁的非弹性变形值为:f1=0。50。15216=1.22cm弹性变形向下的弹性变形发生在跨中，其挠度值为：f2=0.521ql4/

14、(100EIN)0。521834120004/（1002.0610525050010436）=4.8mm=0。48cm总变形值f= f1f21.22+0.48=1.7cm允许挠度f=L/400=1200/400=3cm贝雷架梁刚度满足要求。三、河中临时支墩验算河中桩设计顶标高为1.35，桩位处河床标高约为3.00，支墩桩采用300钢管桩,桩底设计标高取-14，桩入土深度约11米。桥宽34米,4根钢管桩连接一整体，间距4米，共9档40根。1、河中跨施工荷载计算（1)、24米长，34米宽主跨拱圈自重 V=24。36340。8-0。90。522228=375M3 G1=37526=9750KN（2)

15、、贝雷片、支架、模板、砼振捣按5KN/M2计: G2=34245=4080KN(3)、人群及机具活载荷载，按q=1KN/M2计 G3=34241=816KN(4)、钢管桩自重 G4=0。7515。540=465KN桩基处的总荷载为：(9750+4080+816+465）/2=7556KN2、单桩承载力计算根据地基报告提供的容许应力0及桩周极限摩阻力，计算单桩承载力如下：P=1/2（ULIp +AR ）P-单桩承载力U-桩周长L-桩入土长A-桩成孔截面积R -桩尖处极限承载力，取1600KNP=0.53。140。305（3。270+2.350+645)+16003.140。003=306KN全桥

16、共计40根,合计承载力P=30640=12440KN7498KN3、中间钻孔桩支架盖梁的强度复核验算河中辅助桩支墩采用26根30015米长的钢管桩,上部盖梁采用Hn400400mmH型钢+14号双拼槽钢，每根桩间距3米，计算长度L34M,其施工计算如下：（1）荷载计算上部荷载为贝雷架梁B处支座外的支座反力，V6255KN荷载验算按三跨连续梁进行计算，计算长度34米，简化成均布荷载q=6255/27=184KN/M。 (2）Hn400400mmH型钢抗弯强度计算三跨连续梁均布荷载的情况下，其最大弯矩:Mmax0.1ql20.118433166KNM取160N/mm2 = Mmax/W=16610

17、00/2300=72。1=160N/mm2满足抗弯强度要求。（3）Hn400400mmH型钢抗剪强度计算根据施工手册，三跨连续梁均布荷载条件下，Vmax0。617ql0.6171843341KN,容许单许剪力为95 N/mm2maxV/A3411000/(400212）137495 N/2 满足抗剪要求(4）14号双拼槽钢抗弯强度计算上部荷载为贝雷架梁B处支座外的支座反力，V取6255KN，每根14号槽钢受力为：6255/(402）=79KN，则均布荷载为：q=79/1.3=61KN/M二跨连续梁均布荷载的情况下，其最大弯矩：Mmax0.125ql20.125610.650.654KNM取21

18、5N/mm2 = Mmax/W=41000/80.5=50215N/mm2满足抗弯强度要求。（5）14号双拼槽钢抗剪强度计算二跨连续梁均布荷载条件下，Vmax0。625ql0.617610。6525KN，容许单许剪力为125N/mm2maxV/A251000/（18。5100）14125N/mm2（6）支架整体稳定性验算Hn400400型钢、14号双拼槽钢宽高比为1，小于13，不需要验算整体稳定性。昆山市西大桥工程主跨模板支架专项施工方案编制单位:昆山市水利建筑安装工程有限公司编制人 ： 审核人 ：编制日期：贰零零玖年伍月目录昆山市西大桥工程模板支架专项施工方案一、工程概况昆山市西大桥位于昆山

19、市中心城区，跨越娄江，桥下仅游船通航.桥梁为老桥拆除，原址重建。重建后的西大桥是一座一孔净跨36米、宽34米的钢筋砼箱形拱桥。桥台台身内设人行通道沟通滨江人行通道,拱上设8个腹拱孔以减小拱桥自重。为了抵抗坦拱强大的水平推力，桥台基础采用钻孔灌注桩基础,人行通道从桥台内部穿过.桥梁结构采用钢筋砼箱形拱桥，跨径36米，矢高比为1/8。571，拱圈总厚度为80厘米，拱脚与桥台基础结合，采用搭设满堂支架现浇施工的方案。本方案编制依据有：1、苏州市政工程设计院有限责任公司提供的昆山市西大桥施工图设计及其变更文件。2、建筑施工计算手册江正荣 编著3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-200

20、14、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220085、建筑结构荷载规范GB50009-20016、简明施工计算手册第三版 江正荣 朱国梁编著二、施工时间及顺序南北侧桥台主体施工结束拆除模板，贝雷支架搭设完成后，进行主跨摸板支架的搭设。 三、施工准备（一)材料准备1、模板:本工程所有的模板均采用18mm的优质覆膜竹胶板。2、支撑：各种长度的建筑钢管(规格483.5mm）,可调式顶托,14号槽钢若干，各种直角扣件、对接扣件、万向扣件若干.枋木50100若干，14号铅丝若干。3、脱模剂：水质脱模剂。4、拼缝材料:2mm海绵条或双面胶.5、预压材料：水袋与砂袋若干，彩条布若干。（二）机具准备1、吊装设

21、备：40吨水上浮吊一艘，25吨汽吊一辆。10吨卡车一辆。2、其它小型工具：木工圆盘锯一台，木工平刨床一台，手枪钻四只，手提式切割机二台，手锯四把，手工刨两把,羊角锤15把，水平尺10把,吊线坠10只，撬棒8根,活动钣手15把，19-22mm开口钣手10把,墨斗10只，水平管100米。4吋高压水泵4台。电焊机4台,气割设备一套,地磅一套,磅秤两台。(三）人员准备本工程拟投入模板工30名，辅助工人10名，其它车辆驾驶员若干,项目部管理人员8名。四、模板工程专项施工方案（一）材料的选用本工程所用模板为浙江南浔产18mm厚优质竹胶板，出厂规格为1。222.44米，所有模板的刚度、强度满足应规范要求,模

22、板的制作尺寸、表面光洁度、平整度经检测满足规范要求后再用于工程施工，确保结构物砼的外表光洁、美观。竹胶板在使用过程中应加强管理工作，支、拆模及运输过程中应轻搬轻放，发现有损坏及变形时,应及时修理 。模板应分类、分规格堆放，对于竹胶板的侧面、切割面应用封边膝封闭，以最大限度地增加周转次数。对于使用的枋木,木材选用等以上的材质，杜绝使用腐朽、严重扭曲或脆性的木材做模板，确保施工模板质量。（二)模板安装及加固模板在使用安装前，将模板表面严格清洗干净，安装前模板表面涂水质脱模剂。所有模板脱模剂使用同一品牌，确保砼外观质量。模板安装时，按施工图纸进行模板安装的测量放样，重要部位设置控制点,以便检验校正。

23、模板安装的顺序是：弹立模平面控制线和高程控制点拼模板（模板后用50100枋木条）模板初步固定模板整体微调钢管围囹加固对销螺栓拉紧模板局部补洞加固。为确保模板接线严密，在所有模板接缝处粘贴2mm海棉条，模板分层施工时，逐层校正上、下层偏差，不出现“错台”现象.模板安装结束后，全面检查模板的尺寸、平整度、垂直度、接缝支撑、预留孔、洞位置，使允许偏差控制在规范规定范围内。拱圈梁底部位枋木间距为20厘米，其它部位模板后枋木间距为30厘米。模板及支架上禁止堆放超过设计荷载的材料和设备。支架预压时预压材料上面要覆盖彩条布，防止因雨天而增加上部荷载。（四)模板拆除模板拆除时间按规范和设计要求施工，模板拆除遵

24、循先上后下，先易后难的原则，非承重侧模板的拆除，在砼强度达到其表面及棱角不因拆模而损伤时方可拆除。拱圈底模拆除应根据同期砼试块强度，与施工规范和施工图纸对照，确定砼强度已满足规范和设计要求后,经监理同意签发拆除令后方可拆除。拱圈底模拆除顺序如下：1、先松动支架上部的可调托,下调到一定高度后拆除全部可调托。2、然后拆除第一层钢管支架，留足拆除上部底模的操作空间.3、拆除大梁的底模.4、分批次拆除钢管支架。 模板拆除时的注意事项：1、拆除时，应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板，自上而下地进行。2、下调可调式顶托，使得枋木与支架分开，再用钢钎轻轻撬动竹胶板拆下第一块,然后

25、逐块拆除。切不可用钢钎、铁锤猛力乱撬。每块竹胶板拆除后，用人工将其运放到场地上，严禁将其直接仍在地上.3、拆除跨度大的梁支架及其模板时，应从中跨开始向两端进行。4、拆除后模板应及时清理和保养，以便再次使用。五、支架搭设专项施工方案 本支架搭设方案主要针对拱圈满堂支架进行阐述.（一）搭设支架材料的选用 本工程所用支架全部采用钢管扣件式支架，拱圈底部采用满堂式支架搭设。钢管的规格为483。5mm，长度按施工各部位需要。扣件分旋转扣件、对接扣件、十字扣件。所有钢管及扣件进场后抽取样本送昆山市建设工程质量检测中心检测，合格后投入使用。原侧上要求有锈蚀、弯曲、压扁、裂纹现象的钢管严禁使用。扣件有脆裂、变

26、形、滑丝的现象禁止使用;扣件活动部位要求能灵活转动，扣件夹紧时开口最小距离不小于5，拧紧力矩不小于40NM.竖向立杆上口采用插可调托的方法与枋木联接，确保钢管垂直受压。（二）钢管扣件式满堂支架搭设方案.1、现浇拱圈工程概况 本工程现浇拱圈施工区段分为两个区域，一为南北桥台起拱点至贝雷支架，长度为12米；二为贝雷支架区段，长度为24米,宽度为34米，共计C40砼约为565M3。 拱圈支架搭设采用一次成形的搭设方案，支架搭设最大高度5。7左右，总宽度为36米，每侧比桥总宽宽2米,以增加支架的总体稳定性。搭设示意图详见昆山市西大桥模板及支架搭设示意图。2、施工区域场地硬化 对拱腿至贝雷架区域下的施工

27、场地，拟采取C20商品砼硬化场地的方法。硬化厚度为20厘米，硬化砼顶面标高为黄海标高0.1。其施工流程如下：基础开挖到黄海标高-1。65。开挖面人工整平。道渣回填至标高-0.1。平板振动器夯实平整。硬化区外侧立模。砼浇筑振捣，砼表面收光。开挖排水沟集水坑。3、满堂支架搭设立杆设置：拱圈满堂支架钢管竖向立杆间距现浇实腹段处为5050厘米，开口箱处为7070厘米，步距为1。0米高，立杆顶部采用可调托，高度30厘米，底部扫地杆离地高度为20厘米，前立杆下端安放1010厘米的木垫块以提高承载力。立杆施工前应先在砼地坪上弹出纵横向的5050、3030墨斗线,以便准确定位.剪刀撑设置：因支架高度不算太高，

28、支架纵横方向均设水平杆，距高为1。0米宽，水平层剪刀撑总高度内设两层,分别在约1米及2米处。拱圈梁下顺桥向设置连续剪刀撑，间隔三根立杆。(三）支架搭设及拆除安全施工技术措施1、支架搭拆专项施工方案经项目部技术负责人审核后必须先经公司总工审批后报监理审批。监理审批后由我公司组织不小于5位专家的专家组进行认证后，报昆山安监站备案后方可实施。2、施工前，由项目部总工程师负责对所有作业组的班组长进行安全技术交底，加强安全意识教育.会后再由班组长对所有施工人员进行技术交底，做到作业人员对要进行的支架搭设方案充分了解。因扣件式钢管支架是依靠扣件紧固完成的,因此必须向每个人员明确一定要将扣件拧到位。有条件的

29、可以使用力矩扳手进行检查.3、进入现场的施工人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带.经医生检查认为不适宜高空作业的人员不得进行本工程的支架搭设工作。4、施工作业时由项目部安全员现场旁站指挥，杜绝一切人的不安全的行为和物的不安全状态。5、对进场的钢管扣件进行现场检查外，还要抽取样品送检，检测合格后方可使用.6、支架搭设的顺序为：放置纵向扫地杆立杆-横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵横向水平杆7、立杆搭设的注意事项：在竖立杆时，要注意杆件的长短搭配使用。立杆的接头尽量采用对接扣件连接，相邻接头在高度方向错开50厘米以上，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3.如采用搭

30、接,搭接的长度不应小于1米，用至少不少于3个扣件来连接.扣件的外边缘到杆顶距离不应小于10厘米。8、搭设纵横向水平杆的注意事项：对接接头应错布置，不应设在同步同跨内,相邻接头水平距离不应小于50厘米，并应避免在纵向水平杆的跨中。如用搭接方式，接头长度不小于1米,并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于10厘米，纵向水平杆的长度一般不小于3跨，并不小于6米。上下相邻的水平杆应错开布置在立杆的两侧，以减少立杆的偏心受荷情况。水平杆应紧贴立杆布置，用直角扣件扣紧.9、剪刀撑搭设的注意事项：每道剪刀撑跨越立杆的根数应在35根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，长度不小于6米，斜

31、杆与地面的倾角宜在45-60度之间。10、扣件安装的注意事项：扣件规格必须与钢管外径相同。扣件拧紧力矩不应小于40NM,并不大于65 NM.主节点处，固定纵横向水平杆、剪刀撑、横向撑等扣件的中心线距主节点距离不应大于15厘米。对接扣件的开口朝上或朝内.各杆件伸出扣件盖板边缘的长度不小于10厘米。11、钢管扣件式支架拆除的安全技术要求： 拆除前必须完成以下的准备工作: 全面检查支架的扣件连接、支撑体系是否符合安全要求. 根据检查结果，补充完善施工组织设计的拆除顺序,经监理批准后方可实施。 拆除前，由项目部技术负责人进行班组交底，并由班组长向施工作业人员逐级进行交底，确保作业人员明白作业要求.拆除

32、应符合以下要求： 拆除顺序应逐层由上而下进行,严禁上下同时作业。拆除的顺序和搭设的顺序相反先搭的后拆，后搭的先拆。从钢管的顶部可调托开始拆起。拆除的顺序为:可调托-剪刀撑小横杆大横杆-立杆。 拆除支架前应设围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非拆除人员入内。 拆除的钢管严禁抛扔，每班结束时应运到场地上集中分类堆放。六、支架的预压支架搭设完成后，为检查支架的压缩量和稳定性，应进行堆载预压。本工程中堆载的重量为拱圈，约1700吨，采用沙袋与水袋结合的堆载方法。昆山市西大桥工程主跨模板及支架施工计算书编制单位：昆山市水利建筑安装工程有限公司编制人： 审核人： 编制日期:二零零玫年伍月昆山市西大桥模板支

33、架搭设施工计算书一、施工计算书说明昆山市西大桥工程住拱圈直线段长度为36米，弧长为38.66米，圆弧半径为40.67米，桥面总宽为34米。拱圈断面为拱箱，总截面积为13.84m2，跨中及拱腿处各为直线段2米现浇砼实腹段.拱腿处硬化地面高程为0.10米，支架最大高度为3.6米。施工计算时取拱圈跨中砼截面最大处的荷载作为施工荷载进行模板及支架强度及稳定性验算。计算时取该部分砼最大厚度0。8米，宽度取34米,长度取实腹段弧长2米进行验算。计算荷载比实际荷载稍有放大。梁底模板采用厚度18mm的竹胶板，下面铺510mm枋木，中心距为20cm，纵横水平钢管间距为5050厘米，步高1米，扫地杆高度为20cm

34、，可调托高度为30cm。梁侧面模板采用同样的竹胶板,根据以往类似工程的计算，采用14螺杆，按4545厘米的间距进行对拉，后衬510枋木,间距25厘米，可以满足侧面强度要求。本次计算该项计算忽略不进行。二、施工计算书（一）模板的设计计算1、施工荷载计算（1)施工恒载每平方米0.8米厚梁体砼自重,新浇砼按26KN/M3计算荷载体积V0.810。8M3总重G10.826=21KN 每平方米钢筋自重，该部分钢筋按均布荷载1。5KN/M2计算。钢筋总重G211.51.5KN每平方米模板及枋木自重，按1.5KN/M2计算模板自重G311.5=1.5KN（2）施工活载施工人员及机具，按G42 KN/M2计算

35、砼振捣垂直荷载,按G52 KN/M2计算(3）施工总荷载计算按建筑结构荷载规范、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中关于荷载组合的规定，本次施工总荷载为：P1.2(G1G2G3)1.4（G4G5）1.2(211。51。5)1.4（22)35KN2、模板抗弯强度验算 取1米板宽，枋木间距L=0。2米，模板力学性能:弹性模量E=4680 N/mm2 ，抗弯强度设计值为fm=9.68 N/mm2 ，抗剪强度设计值为fv=1.2 N/mm2 。模板的抗弯强度验算按四跨连续梁进行验算.计算简图如下： Mmax=0。107ql2=0.107350。20。2=0.15KNMW=bh2/6=10001818

36、/6=5.4104mm3 =Mmax/W=0。15106/(5。4104)=2.8N/mm2 =9。68N/mm2 模板抗弯强度满足要求。3、模板抗剪强度验算F=1.143ql=1.143350.2=8KN=F/A=8000/(100018）=0.45N/mm2 1。2 N/mm2模板抗剪强度满足要求。4、模板变形验算按模板上的砼、钢筋自重进行正常使用极限状态设计值组合计算。q=(G1G2)1。0=21+1.5=22。5KN/MI=bh3/12=1000183/12=4。861054 挠度=0.632ql4/(100EI）=0.63222.52004/（10046804.86105)=0。1m

37、m验算时，模板允许变形值为L/400=200/400=0。5mm0。1mm模板设计满足变形要求。（二）枋木设计计算本工程梁底模板后侧均采用510的枋木作为模板的内楞，其力学性能指标按建筑施工手册第四版的表39取用，弹性模量E=9000N/mm2 ，抗弯强设计值为抗弯强度设计值为fm=11N/mm2 ,抗剪强度设计值为fv=1。3 N/mm2 。因水平杆、立杆间距都小于1.2米，模板的抗弯强度验算可按简支梁进行验算。计算简图如下:1、枋木抗弯强度验算1米宽度内共有6根枋木作为模板的底支撑,每根枋木承受的线荷载q=35/6=9KN.计算跨径L=0.5米.Mmax=0.125ql2=0.12590。

38、50.5=0。28KNMW=bh2/6=50100100/6=8.3104 mm3=Mmax/W=0.28106/8.3104 =3。37N/mm2允许抗弯设计强度fm=11N/mm2枋木满足抗弯要求。2、枋木抗剪强度验算F=0.5ql=0。590。5=2。25KN=F/A=2250/（10050）=0。45N/mm21.3 N/mm2枋木抗剪强度满足要求。3、枋木变形验算模板上的正常使用极限状态设计值,按竹胶板及枋木自重、砼自重、钢筋自重组合计算.1米内共6根枋木.q=(G1G2G3）1.0/6=4KN/MI=bh3/12=501003/12=41.671054 挠度f=5ql4/（384E

39、I)=546004/(384900041.67105)=0。18mm验算时，枋木允许变形值为L/400=600/400=1。5mm0。18mm模板设计满足变形要求.(三）水平杆的设计计算本工程现浇实腹段处纵横向的水平杆间距均为60厘米，计算时只进行纵向水平杆的强度及挠度验算.横向水平杆只在节点处受垂直荷载,所以不进行验算.1、水平杆的抗弯强度验算同上部的荷载相比，水平杆的自重较小，可以忽略不计,故荷载仍简化成均布荷载计算，水平杆件按三跨连续梁进行验算，取0。5米梁宽，三个等跨1.5米梁长进行验算。取q=350.5=17.5KN/M，L=500mm，钢管W=5。08103mm3，E=2.0610

40、5 MPa，I=12。19104mm4抗弯强度设计值 f=205N/mm2(计算简图在下面) Mmax=0.1ql2=0.117。50.50.5=0.44knm=Mmax/W=0.44106/5.08103 =87N/mm2 fm=205N/mm2纵向水平杆满足强度要求。2、纵向水平杆挠度计算纵向水平杆的挠度：v=ql4/（100EI）=17.55004/(1002。0610512。19104）=0。44mm 小于500/400=1.25mm,故能满足挠度要求。（四）模板支架立杆计算1、立杆的计算长度立杆步距为1米，上部可调托为0。3米，下部扫地杆各为0.2米，立杆的计算长度L0=10.20.

41、3=1.5O米。2、立杆承受的竖向荷载根据上图的计算简图，水平杆传给立杆的竖向力为 V=0。617ql=0。61717。50。5=5。4KN 竖向钢管的自重G1=0。03843。8=0。15KN横杆分配的钢管重量G2=0.540。0384=0。08KN可调托、直角扣件（每根共四只，每只重13。2N，共52。8N）、对接扣件、旋转扣件的重量、其它剪刀撑分配给立杆的重量按约0。5KN计算。合计总的竖向荷载为6。2KN.3、立杆稳定性验算根据昆山市建设工程质量检测中心钢管检测报告，实测面积517.26mm2，直径48。2mm,璧厚3.7mm，长度系数取1。5,k取1.155=kh/i=1。1551。

42、5150/1。58=165210,立杆长细比满足要求.查表取稳定系数=0.259N/(A)=6200/(0。259517.26）= 46.28fm=205N/mm2立杆稳定性满足要求.(五）扣件的抗滑承载力验算 跨中实腹段处施工总荷载为35KN/M2,纵横立杆间距均为50cm,故每格单位区域面积为0.50。5=0。25M2 每根立杆承受的荷载为：350.25=8。75KN 扣件抗滑承载力设计值取8KN,支架搭设时采用双扣件， R=8。75KN2Rc=28=18KN 扣件抗滑满足要求（六）地基承载力验算取砼浇筑厚度最大的拱腿实腹段处的地基承载力进行验算，面积内立杆按50cm50cm布置，每根由上

43、部结构传到基础顶面的轴向力为8。75KN，钢管下垫30105cm木垫块，20cm厚C20商品砼垫层。地基C20商品砼木垫块70CM立杆基础的计算底面积A=0。70.5=0。35M2则N/A=8.75/0.35=25KN/M2本工程在原土上用20厘米厚的C20砼(202014钢筋网)进行场地硬化，取地基承载力为200KN/M2，完全能够满足地基承载力要求。（七）钢管强度验算1、上部荷载计算拱圈实腹段砼厚度0.8米区域进行验算每平米0。8米厚梁体砼自重,新浇砼按26KN/M3计算荷载体积V0。810.8M3 总重G10.826=20。8KN每平米钢筋自重，该部分钢筋按均布荷载1。0KN/M2计算.钢筋总重G211。01.0KN每平米模板及枋木自重，按0.4KN/M2计算。模板自重G310.4=0.4KN钢管自重1米宽度内钢管有5根,每根长2米,重为38。4N/m52m=384N,折算在均布荷载0。385/12=0.2KN/M2（2）施工活载施工人员及机具，按2 KN/M2计算砼振捣垂直荷载，按2 KN/M2计算(3）总荷载计算按建筑结构荷载规范、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中关于荷载组合的规定，