2022年桥梁检测试验考试复习资料.docx

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1、精品学习资源桥涵工程检测试验规程一、桥涵工程试验检测的内容1、施工预备阶段的试验检测工程桥位放祥测量；钢材原材料试验；钢结构连接性能试验；预应力锚具、夹具和连接器试验；水泥性能试验；混凝土粗细集料试验；混凝土协作比试验；砌体材料性能试验；台后压实标准试验；其它成品、半成品试验检测；2. 施工过程中的试验检测地基承载力试验检测；基础位置、尺寸和标高检测；钢筋位置尺寸和标高检测；钢筋加工检测；混凝土强度抽样试验；砂浆强度抽样试验；桩基检测；墩、台位置、尺寸和标高检测；上部结构（构件）位置、尺寸检测；预制构件张拉、运输和安装强度掌握试验；11 预应力张拉掌握检测；12 桥梁上部结构标高、变形、内力（

2、应力）监测；13 支架内力、变形和稳固性监测；14 钢结构连接加工检测钢构件防护涂装检测；3. 施工完成后的试验检测桥梁总体检测；桥梁荷载试验；桥梁使用性能监测二、桥涵工程试验检测的依据专业通用标准；大路桥位勘测设计规范（JTJ 062-91）；大路工程地址勘察规范（JTJ 064-98）； 大路勘测规范（ JTJ 061-99）；大路桥涵设计通用规范（JTJ 021-89）；大路砖石混凝上桥涵设计规范（JTJ 022-85）；大路钢筋混凝上及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ 023-85）； 大路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-85）；大路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-

3、86）； 大路工程抗震设计规范（JTJ 004- 89 ）大路桥涵施工技术规范（附局部修订条文）（JTJ041-89）； 大路工程质量检验评定标准（JTJ071-98）；大路工程石料试验规程（JTJ054 94）；大路工程金属试验规程（JTJ055-83）； 大路工程集料试验规程（JTJ058-94）、欢迎下载精品学习资源大路土工试验规程（ JTJ051-93） 大路旧桥承载才能鉴定方法（试行）； 专业专用标准；大路斜拉桥设计规范（试行）（JTJ027-96） 大路悬索桥设计规范（正在制订）；大跨径大路桥梁抗震设计规范（正在制订）； 大路桥梁板式橡胶支座（JT/T4-93 ）； 大路桥梁盆式橡

4、胶支座（JT391-1999 ）；大路桥梁板式橡胶支座成品力学性能检验规章（JTJ3132.3-90）；大路桥梁橡胶伸缩装置（JT/T327-1997 ）； 预应力混凝土钢绞线（GB/T5224-1995 ）；预应力用锻具、夹具和连接器（GB/T14370-93 ）大路桥梁预应力钢绞线用YM 锚具、连接器规格系列（JT329.1-1997 ）；大路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规章（JT329.2-1997 ） 三、桥涵质量等级评定的方法1. 桥涵质量等级评定单元的划分 “质量检评标准”按桥涵工程建设规模大小、结构部位和施工工序将建设工程划分为单位工程、分部工程和分项工程，逐级进

5、行工程质量等级评定；2. 工程质量评分方法施工单位在各分项工程完工后，依据“质量检评标准”所列基本要求、实测工程和外观鉴定进行自检，填写“分项工程质量检验评定表”，提交完整、真实的自检资料，由监理工程师确认；质量监督部门依据抽查资料和确认的施工启检资料进行质量等级评定；工程质量评定的分项工程为基本评定单元，采纳百分制进行评分；在分项工程评分的基础上，逐级运算各相应分部工程、单位工程的评分值和建设项伺中单位工程的优良率；3. 工程质量等级评定方法工程质量评定分为优良、合格和不合格三个等级，应按分项、分部、单位工程和建设工程逐级评定；（ 1）分项工程质量等级评定分项工程评分在 85 分以上者为优良

6、； 70 分及以上、 85 分以下者为合格；70 分以下者为不合格；经检查评为不合格的分项工程，答应进行加固、补强、返工或整修，当满意设计要求后，可以重新评定其质量等级，但只可复评为合格；（ 2）分部工程质量等级评定所属各项工程全部合格，其加权平均分达85 分及以上，且所含主要分项工程全部评为优良时，就该分部工程评为优良；如分项工程全部合格，但加权平均分为85 分以下，或加权平均分虽在85 分以上，但主要分项工程未全部达到优良标准时，就该分部工程评为合格；如分项工程未全部达到合格标准时，就该分部工程评为不合格；（ 3）单位工程质量等级评定所属各分部工程全部合格，其加权平均分达85 分及以上，且

7、所含主要分部工程全部评为优良时，就该单位工程评为优良；如分部工程全部合格，但加权平均分为85 分以下，或加权平均分虽在85 分及以上，但主要分部工程未全部达到优良标准时，就该单位工程评为合格；如分部工程未全部达到合格标准时，就该单位工程为不合格；（ 4）建设工程质量等级评定所属单位工程全部合格且优良率在80%及以上时，就该建设工程评为优良；如单位工程全部合格，但优良率在80%以下时，就该建设工程评为合格；如单位工程未全部合格，就该建设工程评为不合格；四、石料力学性能试验方法（ 1）石料单轴抗压强度试验JTJ054-94石料的单轴抗压强度，是指将石料（岩块）制备成50mm*50mm*50mm的正

8、方体（或直径和高度均为50mm 的圆柱体）试件，经吸水饱和后，在单轴受压并按规定的加载条件下，达到极限破坏时，单位承压面积的强度；试验时是用切石机或钻石机从岩石试样或岩芯中制取标准试件，用游标卡尺精确地测出受压面积，按规定方法浸水饱和后，放在压力机上进行试验，加荷速率为0.51.0MPa/s；取 6 个试件试验结果的算术平均值作为抗压强度测定值，如6 个试件中的2 个与其他 4 个的算术平均值相差3 倍以上时，就取试验结果相近的4 个试件的算术平均值作为抗压强度测定值；另外，有显著层理的岩石，取垂直与平行于层理方向的试件各一组，取其强度平均值作为试验结果；欢迎下载精品学习资源（ 2）石料磨耗率

9、试验磨耗性是石料抗击撞击、剪切和摩擦等综合作用的性能，用磨耗率来定量描述它；石料磨耗试验有两种方法：我国现行试验规程（JTJ 054-94 规定，石料磨耗试验以 .式试验法为标准方法；洛杉矾式磨耗试验又称搁板式磨耗试验；该试验机是由一个直径为711mm、长为 508mm 的圆鼓和鼓中一个搁板所组成；试验用的试样是按肯定规格组成的级配石料，总质量为5000g；当试样加入磨耗鼓的同时，加入12 个钢球， 钢球总质量为 5000g；，磨耗鼓以 3033r/min 的转速旋转，在旋转时，由于搁板的作用，可将石料和钢球带到高处落下；经旋转 500 次后，将石料试样取出，用2mm 圆孔筛筛去石屑，并洗净烘

10、干称其质量；取两次平行试验结果的算术平均值作为测定值，当采纳洛杉矾式方法时，两次试验误差应不大于2，否就须重新试验；五、混凝土收缩、徐变测试方法；收缩的测定；在工程应用中，通常是测定以干缩为主的总收缩值；按我国现行行业标准（ JTJ053-94）中 T0526-94 规定，是用100mm*100mm*515mm试件，经 3d 标准养护后，在温度为20土 2，相对湿度为（ 60 土 5）条件下，测定3d、7d、14d、 28d、60d、90d 和 180d 等不同龄期的收缩值；对预应力混凝土桥梁构件而言、为降低徐变可实行以下措施：选用小的水灰比，并保证潮湿养生条件，使水泥充分水化，形成密实结构的

11、水泥石；选用级配优良的集料，并作较高的集浆比，提高混凝土的弹性模量；选用快硬高强水泥，并适当采纳早强剂，提高混凝土早期强度；推迟预应力张拉时间；六、钢筋试验检测钢筋常规抽验工程及基本方法1） 屈服强度和抗拉强度钢筋拉伸试验在试验机上进行时，当测力度盘的指针停止转动后恒定负载或第一次回转的最小负荷即为所求屈服点的荷载；屈服强度（ S）以 MPa 表达，井按下式运算；式中： Fs相当于所求屈服应力时的荷载，N ： A0试件原截面面积，mm2；中碳钢和高碳钢没有明显的屈服点，采纳分级加荷，求出弹性直线段相应于小等级负荷的平均伸长增量，由此计算出偏离直线段后各级负荷的弹性伸长；从总伸长中减去弹性伸长即

12、为残余伸长；通常以残余伸长0.2的应力作为屈服强度，表示为 0.2，并按下式运算；式中： F0.2相当于所求应力的荷载，N； A 0 一 试件原横截面积，mm2；抗拉强度是向试件连续加荷直至拉断，由测力度盘或拉伸曲线上读出最大负荷Fb ，抗拉强度（ b）以 MPa 表达，按下式运算；式中： Fb 一式件拉断前的最大荷载，N ； A 0试件原横截面积，mm2；2） 塑性工程中钢材塑性指标通常用伸长率和断面收缩率表示，钢筋一般可进行伸长率单项抽验，当试件拉断后标距长度的增量与原标距长度之比的百分率即为伸长率，伸长率（ ）以表达，并按下式运算：式中： L 1 一一试件拉断后标距部分的长度，mm； L

13、 0 一一试件原标距长度，mm；n 一一 长、短比例试件的伸长率分别以 5 、 10 表示，定标距试件伸长率应附该标距长度数值的角注，如L欢迎下载精品学习资源100mm 或 200mm 就（伸长率分别以 100 、 200 表示之；3） 冷弯性能试验它是钢筋在常温条件下进行的一项工艺性试验；用于检验钢材试件围绕弯心弯曲至规定角度是否有裂纹、起层或断裂等现象，如无就认为合格；如钢材含碳、磷量较高或受过不正常的热处理，就冷弯试验往往不能合格；钢筋及预应力钢丝弯曲是以其规定的弯心半径、弯曲角度和反复弯曲次数，采纳弯曲机或圆口台钳等设备进行；弯心半径与钢筋的直径有关，挑选不当对弯曲试验的结果影响甚大；

14、4） 钢筋的接头及加工答应偏差检测钢筋接头一般应采纳焊接，螺纹筋可采纳挤压套管接头；钢筋的纵向焊接应优选闪光对焊，也可采纳电弧焊（帮条焊、搭接焊、熔槽帮条焊等）；钢筋接头的检验）焊接前必需依据施工条件进行试焊，按不同的焊接方法至少抽取每组3 个试样进行基本力学性能检验；桥梁工程基础一、地基承载力检测按规范确定地基承载力时，须先确定地基基本容许承载力0 ，即基础宽度 b 2m，埋置深度h 3m 时地基的容许承载力；当基础宽度b2m，埋置深度 h 3m，且 h b 4 时可以按规范对容许承载力予以提高，地基容许承载力确定按地基土分类进行；二、荷载板试验方法：现场荷载试验是将一个肯定尺寸的荷载板（常

15、用5000cm 2 的方板或圆板）置于欲试验的土层表面，在荷载板上分级施加荷载；每级荷载增量连续时间相同或接近，测记每级荷载作用下荷载板沉降量的稳固值，加载至总沉降量为25mm，或达到加载设备的最大容量为止，然后卸载，记录土的口弹值，连续时间应不小千一级荷载增量的连续时间；依据试验记录绘制荷载 P（或荷载强度 P）和沉降量 S 的关系曲线；地基在荷载作用下达到破坏状态的 5 过程可以分为 3 个阶段：1 压密阶段（直线变形阶段）：相当于 P-S 曲线上的 oa 段， P-S 曲线接近于直线土中各点剪应力均小于土抗剪强度土体处于弹性平稳状态，这一阶荷载板的沉降主要是由于土压密变引起的，曲线上相应

16、于 a 点荷称为比例界限 Pr；2 剪切阶段：相当于 P-S 曲线上的 ab 段；这一阶段P-S 曲线已不再保持线性关系，沉降增长率 S/ P 随荷载的增加而增大；在这个阶段，地基土中局部范畴内（第一在基础边缘处）的剪应力达到土的抗剪强度，土体发生剪切破坏，这些区域也称塑性区；随着荷载的继续增加，土中塑性区的范畴也逐步扩大，直到土中形成连续的滑动面，由荷载板两侧挤出而破坏；因此，剪切阶段也是地基中塑性区的发生及进展阶段；相应于P 一 S 曲线上 b 点的荷载称为极限荷载Pu ；破坏阶段，相当于P 一 S 曲线上的 bc 段；当荷载超过极限荷载后，荷载板急剧下沉，即使不增加荷载，沉降也不能稳固，

17、因此，P 一 S 曲线陡直下降；这一阶段，申于土中塑性区范畴的不断扩展，最终在土中形成连续滑动面，土从荷载板四周挤出隆起，地基本失稳而破坏；对于典型的荷载试验P 一 S 曲线，在曲线上能够明显地区分 3 个阶段，就在确定地基容许承载力时，一方面要求地基容许承载力不超过比例界限，这时地基土是处于压密阶段，地基变形较小；但有时为了提高地基容许承载力，在满意建筑物沉降要求的前提下，也可超过比例界限，答应土中产生肯定范畴的塑性区；另一方面又要求地基容许承 载力对极限荷载 Pu 有肯定的安全度，即地基容许承载力等于极限荷载除以安全系数；而安全系数的大小，取决于建筑物的牢靠程度，同时仍要满意建筑物对沉降的

18、要求占如图 P 一 S 曲线是非典型性的，在曲线上没有明显的 3 个阶段， 也很难直接从曲线上得到比例界限，这时依据实践体会，可以取相应于沉降 S 等于荷载板宽度（或直径） B 的 2时的荷载作为地基的容许承载力；三、标准贯入试验方法：1. 试验设备标准贯人试验装置的重要部件为：欢迎下载精品学习资源（ 1）落锤：质量为 63.5kg 的穿心锤；（ 2）贯人器：（ 3）探杆：直径 42mm；（ 4）锤垫和导向杆；（ 5）自动落锤装置； 2试验留意事项（ 1）将贯人器打人士中，贯人速率为1530 击 1min ，并记录锤击数，包括先打15cm 的预打击数 ,后 30cm 中每10cm 的锤击数以及

19、 30cm 的累计锤击数N ；如锤击数超过50，就按下式换算锤击数N ：N=30n/ S式中： n 一所选取的锤击数； S相应于 n 的锤击量， cm；（ 2）旋转探杆，提出贯人器，并取出贯人器中的土样进行鉴别、描述、记录，必要时送试验室分析；（ 3）由于钻杆的弹性压缩会引起功能损耗，钻杆过长时传人贯人器的功能降低，因而削减每击的贯人深度，亦即提高了锤击数，所以需要依据杆长对锤击数进行修正；3，标准贯人试验的应用标准贯人试验国内外已积存了大量的实践资料，给出了砂性土和粘性土一些物理性质和标准贯人试验锤击数的体会关系，可供工程中使用；（ 1）依据 N 估量砂土的密实度；（ 2）依据 N 估量自然

20、地基的容许承载力（.0；（ 3）依据 N 估量粘性土的状态；（4）依据 N 估量土的内摩擦角；四、反射波法检测基桩现场检测及留意事项（ 1）被测桩应凿去浮浆，桩头平整；（ 2）检测前应对仪器设备进行检查，性能正常方可使用；（ 3）每个检测工地均应进行激振方式和接收条件的挑选试验，确定正确激振方式和接收条件；（ 4）激振点宜挑选在桩头中心部位，传感器应稳固地安置在桩头上，对于大直径的桩可安置两个或多个传感器；（ 5）当随机干扰较大时，可采纳信号增强方式，进行多次重复激振与接收；（ 6）为提高检测辨论率，应使用小能量激振，并选用高截止频率的传感器和放大器；（ 7）判别桩身浅部缺陷，可同时采纳横向激

21、振和水平速度型传感器接收，进行帮助判定；（ 8）每一根被检测的单桩均应进行二次及以上重复测试；显现反常波形应在现场准时讨论，排除影响测试的不良因素后再重复测试；重复测试的波形与原波形具有相像性；4. 实测曲线判读说明的基本方法由于桩身缺陷种类复杂，实测曲线判读人员的技术水平所限，实测资料的说明是一项较为困难的工作；下面通过对桩身各种常见缺陷的反射波特点，结合一些典型的实测波形，对反射波法的实测曲线的说明方法加以归纳；（ 1）缺陷存在可能性的判读、判定桩身缺陷存在与否，需辨论实测曲线中有无缺陷的反射信号，及辨论桩底反射信号，这对缺陷的定性及定量说明是有帮忙的；桩底反射明显，一般说明桩身完整性好，

22、或缺陷稍微、规模小；另外，可换算桩身平均纵波速vpm ，从而评判桩身是否有缺陷及其严峻程度；此外，仍应分析地层等资料，排除由于桩周土层波阻抗变化过大等因素造成的“假反射”现象；（ 2）多次反射及多层反射问题当实测曲线中显现多个反射波至时，应判别它是同一缺陷面的多次反射，仍是桩间多处缺陷的多层反射，前者， 即缺陷反射波在桩顶面与缺陷面间来回反射，其主要特点：反射波至时间成倍增加（倍程），反射波能量有规律递 减；后者往往是杂乱的，不具有上述规律性；欢迎下载精品学习资源多次反射现象的显现，一般说明缺陷在浅部，或反射系数较大（如断桩）；它是桩顶存在严峻离析或断裂（断层）的有力证据；多层反射不只说明缺陷

23、可能有多处，而且由下层缺陷反射波在能量上的相对差异，可估量上部缺陷的性质及相对规模；5. 影响基桩质量检测波形的因素分析（ 1）露出于桩头的钢筋对波形的影响由于灌注桩考虑到以后的承台问题，桩头均有钢筋露出，这对实测波形有肯定影响，严峻时可影响反射信息的识别；这是由于在桩头激振时，钢筋所产生的回声极易被检波器接收，之后又与反射信息叠加在一起；克服这一影响因素的方法是，将检波器用细砂或粒土屏蔽起来，使检波器收不到声波信息；经多次试验证：明这一方法是有效的；图3 一 10a）是某工程桩屏蔽前实测的波形，图3 一 10b）是屏蔽后的实测波形，可以看出，屏蔽后实测波形反射信息清晰易辨，图中i 是桩问反射

24、旅行时间，tb 是桩底反射旅行时间；（ 2）桩头破旧对波形的影响预制桩在贯人过程中，桩头可能产生破旧，灌注桩头表面松散，这将使弹性波能量很快衰减，从而减弱桩间及桩底反射信息，影响了波形的识别；有效途径是：将破旧处或松散处铲去；总之，影响基桩质量检测波形的因素较多，工作中应逐一排除，以便桩间、桩底反射信息的辨识，防止产生误判；五、声波透射法现场检测（ 1）预埋检测管应符合以下规定：桩径小于 10m 时应埋设双管；桩径在1.0 2.5m 时应埋设三根管；桩径2 5m 以上应埋设四根管；声波检测管宜采纳钢管、塑料管或钢质波纹管，其内径宜为5060mm；钢管宜用螺纹连接，管的下端应封闭，上 端应加盖；

25、依据运算和试验，采纳钢管时，双孔测量的声能透过率只有0 5，塑料管就为42%，可见采纳塑料管时接收信号比采纳钢管时强，但由于在地下水泥水化热不易发散，而塑料温度变形系数较大，当混凝土硬化后塑料管因温度下降而产生纵向和径向收缩，致使混凝土与塑料管局部脱开，简洁造成误判；试验证明，钢管的界面缺失虽然较大，但仍有足够大的接收信号，而且安装便利，可代替部分钢筋截面，仍可作为以后桩底压浆的通道，所以采纳钢管作测管是合适的；塑料管的声能透过率较高，当能保证它与混凝土良好粘结的前提下，也可使用；:检测管可焊接或绑扎在钢筋笼的内侧，检测管之间应相互平行；但在实际施工中，由于钢筋骨架刚度不足，对平行度提出过高的

26、要求是不现实的；在检测内部缺陷时，不平行的影响，可在数据处理中予以鉴别和排除，所以对平行度不必苛求，但必需严格掌握；（ 2）到现场检测前测定声波检测仪发射至接收系统的推迟时间t 0 ，并应按公式运算声时修正值t :（ 3）在检测管内应注满清水；测量点距2040cm ，当发觉读数反常时，应加密测量点距；（ 4）一根桩有多根检测管时，应将每之根检测管编为一组，分组进行测试；（ 5）每组检测管测试完成后，测试点应随机重复抽测10 20%呢；其声时相对标准差不应大于5；波幅相对标准差不应大于 10；对声时及波幅反常的部位应重复抽测；5；检测数据处理与判定（ 1）概率法第一运算出桩基各测点声时的平均值

27、t 及标准差t ，然后采纳声时平均值 t，与声时 2 倍标准差 t 之和作为判定桩身有无缺陷的临界值；（ 2）相邻测点间声时的斜率和差值乘积判据（简称PSD 判据）设测点的深度为 H，相应的声时值为t，就声时值因混凝土中存在缺陷或其他因素的影响，而随深度变化的关系，可用如下的函数式表达：t=fH欢迎下载精品学习资源当桩内存在缺陷时，由于在缺陷与完好混凝土界面处声时值的突变，从理论上说，该函数应是不连续函数；在缺陷的界面上，当深度增量（即测点间距）H 0 ，而且由于缺陷表面的凹凸不平以及孔洞等缺陷是由于波线曲折而引起声时变化的，所以在t=fH的实测曲线中，在缺陷处只表现为斜率的变化，该斜率可用相

28、邻测点的声时差值与测点间距离之比求得，即式中，下标 i 为测点位置或序号， Si 为第 i i 至 i 测点之间的斜率，t i 和 ti-1 为相邻两测点的声时值，H i 和 H i-1 为相邻两测点的深度；但是，斜率只反映了相邻两测点声时值的变化速率；实测时往往采纳不同的测点间距，因此，虽然所求出的Si 相同，但所对应的声时差值可能是不同的；正如图3 一 19 中所示的两条 t 一-H 曲线，在 M 和 M 点的 Si 相同，但声时差值不同，而声时差值是与缺陷大小有关的参数；为了使判据进一步反映缺陷的大小，就必需加大声时差值在判据中的权数；因此判据可写成：式中， 即为 i 点的 PSD 判据

29、值，其余各项同前；明显当 i 处相邻两测点的声时值没有变化时，K i=0 ；当有变化时，由于Ki 与（ ti -ti-1 ）2成正比，因而 K i 将大幅度变化； 临界判据值及缺陷大小与PSD 判据的关系；试验证明， PSD 判据对缺陷非常敏锐，而对于因声测管不平行，或混凝土强度不等原因所引起的声时变化，基本上没有反映；这是由于非缺陷因素所引起的的声时变化都是渐变过程，虽然总的声时变化量可能很大，但相邻测点间的声时差却很小，因而K i 值很小、所以采纳PSD 判据基本上排除了声测管不平行：或混凝土不均质等因素所造成的声时变化对缺陷判定的影响；为了对全桩各测点进行判别，必需将各测点的K i 值求

30、出，并描成“H-K ”曲线进行分析，凡在K 值较大的地方，均可列为可疑区，作进一步的细测；临界判据实际上反映了测点间距、声波穿透距离、介质性质、测量的声时恒等多数之间的综合关系，这一关系随缺陷性质的不同而不同；缺陷性质和大小的细测判定；所谓细测判定，就是在运用m 判据确定有缺陷存在的区段内、综合运用声时、波幅、接收频率、波形（或频谱）等物理量，找出缺陷所造成的声阴影的范畴、从而精确地判定缺陷的位置、性质和大小；双管对测时，其基本方法是将一个探头固定，另一探头上下移动，找出声阴影所在边界位置；在混凝土中，由于各种不匀称界面的漫射和低频波的绕射等缘由，使阴影边界非常模糊，但通过上述物理量的综合运用

31、仍可定出其范畴；在运用上述分析判定方法时，应留意排除声测管和耦合水声时值、管内混响、箍筋等因素的影响，而且检测龄期应在 7d 以上；明显， PSD 判据也可应用于其他结构物大面积扫测时的缺陷判别,即将扫测网络中每条测线上的数据，用PSD 判据处理，然后把各测线处理结果综合在一起，同样可定出缺陷的性质、大小及位置；（3）多因素概率分析法以上两种判据多是采纳声时或波幅等单一标作为判别的基本依据，但检测时可同时读出声时、波幅、接收波频率等参数 ,如能综合运用这些参数作为判定依据，就可提高判定的牢靠性；多因素的概率法就是运用声时、频率、波幅或声速、频率；波幅等参数，通过其总体的概率分布特点，获得一个综

32、合判定值NFP 来判定缺陷的一种方法；各测点的综合判据值NFP 按下式运算式中：NFP第 i 测点的综合判据；v i 、 Fi 、Ai 一一第i 点的声速、频率、波幅的相对值，即分别除以该桩各测点中最大声速、频率、波幅后所得的值；S 一一上述三个参数相对值之积为样本的标准差：Z概率保证系数，它是依据与样本相拟合的夏里埃（Charliar ）分布率幂函数及样本的偏移系数、峰凸系数及其保证率所打算的；欢迎下载精品学习资源依据 NFP 判据的性质可知，当NFP 越大，就混凝土质量越好，当NFPi 1 时，该点应判为缺陷，同时依据实践体会所得的表 3-19 可作为判定缺陷性质的参考；六、基桩承载力检测

33、现行地基基础规范：“单桩承载力宜通过现场静载试验确定，在同一条件下试桩数量不宜少于总桩数的1%，并不少于 3 根”；就地灌注桩的静载试验应在混凝土强度达到能承担预定破坏荷载后开头；斜桩作静载试验时，荷载方向应与斜桩轴线相同；1. 加荷装置（ 1）基本要求：第一要求安全牢靠，保证有足够的加载量，不能发生加载量达不到要求而中途停止试验的事故；其次从节省材料、少用经费、取用便利，缩短筹备时间等方面进行比较，选用合适的加载系统；（ 2）加载量的确定：依据大路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）举荐的地基上强度数据或参考类似的试桩体会并依据鉴定性或破坏性试验的不同要求，确定试桩的破坏荷载或最大的

34、试验荷载（以下称最大加载量）；荷载系统的加载才能至少不低于破坏荷载或最大加载量的1.5 倍，最好能达到 1.5 2.0 倍；（ 3）反力装置：反力装置是加载系统中最主要的组成部分，对它应事先作好周密的设计；2基准点与基准梁的设置作为下沉量测试的基准点和基准梁原就上应当是不动的；3. 测试仪器装置测量仪器必需精确，一般使用精度为1/20mm 的光学仪器或力学仪器，如水平仪、挠度仪测力器（包括荷载传感器、拉应力传感器、电子秤、压力环等）、倾角仪位移计等，如无此类仪器，可用千分表、游标卡尺、杠杆指针等，精确度至少为几0.1mm ；测量仪器一般应设 2 4 套,对称安装在试桩的两侧或四周；观测用的测桩

35、与试桩和锚桩的净距参 见表 3-21,并在任何情形下不得小于试桩直径的 3 倍；测定系统固定在围堰上时，围堰与试桩及锚桩问的最小距离不加限制；仪器安装前应予校定，擦干润滑；4试验加载方式试验加载方式分为三类，见表3 22，依据具体情形挑选采纳；在全部基桩尚未沉人前作试验时，有可能依据试桩结果转变桩基结构（沉桩深度、桩的数量等）；因此，试桩载重一般应达到破坏载重，或试桩下沉量大大超过建筑物的容许限度，甚或达到基桩本身材料的破坏；在全部基桩均已沉人完毕，试验仅是为了检验基桩是否符合设计要求，试桩载重可等于设计荷载乘以安全系数；假照试验条件限制时，这一载重可削减10；试桩加载应分阶段进行，每阶段加载

36、重可以相等或者递变；每一阶段载重的大小，应按要求试验的精确度打算：等重加载时，一般为估量极限载重量的1 10 1 15；递变加载时，开头阶段为1/2.5 1 5；终了阶段为110 1欢迎下载精品学习资源15；下沉量观测间隔时间，视桩尖土质和每阶段载重量而定，一般可按累什0、 2、5、10 、30观测一次，以后每隔30测读一次，粘性土在后阶段可延长到每小时测读一次；每阶段的测读间隔次数不少于5 次；每一阶段载重的下沉量，在以下时间内，如不大于0.1mm，即可视为休止：对于砂类土最终 30min ：对于粘性土最终 1h；这一阶段下沉休止后，即可进行下一阶段的加载；5. 破坏载重、极限载重及容许载重

37、的确定（ 1）破坏载重：当试桩全部下沉量已大于40mm，同时这一阶段下沉量大于前一阶段下沉量的5 倍，或者这一阶段的下沉量大于前一阶段下沉量的2 倍但下沉在 24h 仍不休止时；其荷载即为破坏荷载；（此标准不适用于对下沉量有特别规定者）（ 2）极限载重：在破坏载重前一阶段的累计载重即为极限载重；（ 3）容许载重：极限载重除以安全系数（规范规定为2）为容许载重；如因结构上对桩的下沉量有特别要求时，就应按下沉量确定容许载重；先作静载试验后挖基的桩，应从试验所得的极限荷载值中，减去从地面至开挖后的基底一段高度内的土对桩身的摩擦力临界值；再据以运算容许荷载；高桩承台的桩，也应扣除从地面至最大冲刷线间的

38、一段高度内土的摩擦力；6. 卸除载重卸载应分阶段进行，每阶段卸载量可为每两个阶段的加载重；如加载阶段为奇数时，第一阶段的卸载重可为最终三个阶段的加载重；每次按次序卸除载重后应将桩的回弹量在各仪器的读数分别记录；开头两次每隔15min 记录一次到回弹休止为止， 回弹休止标准与沉降休止标准相同；回弹稳固后即可进行下一次卸载；载重完全卸除后，至少尚应于2h 内每隔 30min 记录一次；桥梁上部结构一、 板式桥梁橡胶支座检验方法主要检验工程有支座成品力学性能检验、支座成品解剖检验和外观、几何尺寸检验等；（ 1）抗压弹性模量检验试验方法为通过中心受压试验，得出橡胶支座的应力应变曲线，并据此求出支座的抗

39、压弹性模量，实测出访用应力下支座的最大压缩量井观看支座在受压情形下的工作状态；大量的试验讨论说明，橡胶支座在受压荷载作用下，在压应力不大时，支座的应力应变是非线性关系，即 - 关系开头有一曲线段；其后随着荷载的逐步加，压缩变形几乎成比例增加，就 - 曲线呈线性关系，卸载后变形基本上可完全复原原位；橡胶支座抗压弹性模量就是依据上述曲线中的直线段确定的；其试验步骤为：将橡胶支座成品直接置于试验加荷装置承压板上，对准中心，加荷至压力应为1.oMPa，在承载板的四角对称安装四只位移计；进行预压；将压应力慢慢增至 ，持荷 5min ，然后卸至应力为1.oMPa ；记录百分表初始值，预压三次；正式加载；每

40、一加载循环自 1=- 1.0MPa 开头，每级压应力为 - 1.0MPa，持荷 3min, 读取百分表读数，至 为止，然后卸载至压应力为1.0Mpa ； l0min 后进行下一加载循环；加载过程连续进行三次；以承载四角所测得的变位平均值作为各级荷载下试样的累计压缩变形 c，按试样橡胶层的总厚度 i 求出在各级试验荷载作用下试样的累计压缩应变 i ；每一块试样的抗压弹性模量E 为三次加载过程所得的三个结果的算术平均值；但单项结果和算术平均值之间的偏差不应大于算术平均值的10，否就该试样应重新试验一次；橡胶支座在肯定的压力作用下，其竖向变形主要由两个因素打算；一是支座中间橡胶片与加劲钢板接触面的状

41、态，即橡胶与钢板粘接质量，假如粘按坚固，橡胶的侧向膨胀受到钢板的约束削减了支座的竖向变形，反之就增大竖向变形；同批支座中，个别支座受压后变形量比同类支座相比差异较大，说明在支座加工时，胶片与钢板的粘接处存在缺陷，达不到极限抗压强度时会有剧响；其次个起打算作用的因素是支座受压面积与其自由膨胀侧面积之比值，常称之为外形系数；（ 2）极限抗压强度检验由于桥梁橡胶支座极限抗压强度很大，因此部颁标准规定了70MPa （矩形支座）和75MPa （圆形支座）作为橡胶支座的极限抗压强度，极限抗压强度检验可在抗压弹模试验完成后按每分钟1.0MPa 的加荷速率加载至压应力达到极限抗压强度为止，并随时观看，支座完好

42、无损，其指标为合格；欢迎下载精品学习资源（ 3）抗剪弹性模量检验由于梁体受温度、收缩徐变以及车辆制动力等环境条件产生的水平位移将使支座产生剪切变形，而橡胶支座水平位移量的大小主要取决于橡胶片的净厚度，也就是说，支座的剪切位移是靠胶层的变形产生的，我国交通部行业标准规定了橡胶支座的剪切模量检验方法；橡胶支座抗剪弹性模量试验是以正压力为容许压应力，并在抗剪过程中保持不变的情形下，采纳2 块支座用中间钢拉板推或拉组成双剪装置，橡胶支座的顶面或底面必需以实桥设计（钢筋混凝土梁、钢梁）图纸一样，而且中间钢拉板的对称轴应和加压设备中轴处在同一垂直面上，剪切变形量的量测一般采纳2 个大标距的位移传感器或百分

43、表，正压力和剪切力一般采纳力传感器进行量测控制；正式试验前应进行预载，以掌握安装偏差和排除初应力，正式加载时，施加水平力至剪应力 =0.1MPa 后持荷5min ，然后卸载至剪应力为0.1MPa 后记录位移计初始值；正式加载：每一加载值循环自 =0.1MPa开头，每级剪应力增力0.1MPa ，持荷 1min, 读取位移计读数，至=1.0MPa 为止，然后卸载剪应力为0.1MPa；10min 后进行下一循环；加载过程连续进行三次；将各级水平荷载下位移计所测出的试样累积为水平变形式 s，按试样橡胶层的总厚度 i 求出在各级试验荷载作用下试样的累计剪切应变 i ；每两个检验支座所组成试样的综合剪弹性

44、模量G 为这组试件三次加载所得到的三个结果的算术平均值；但各单项结果与算术平均值之间的偏差不应大于算术平均值的10，否就该试样应重新进行一次试验；（ 4）容许剪切角检验（ 5）摩擦系数检验摩擦系数试验，除要求必需对四氟板与不锈钢板进行检验外，对橡胶与混凝土、橡胶与钢板间摩擦系数试验可按需要或用户要求进行检验；将试样按规定摆好，对准中心位置；施加压应力至 ，并在整个摩擦系数试验过程中保持不变；逐级匀称施加水平力，每级间隔30s 增加水平剪应力为0.2MPa，至支座试样与混凝土板、钢板、不锈钢板试样接触面间发生滑动时为止，记录此时水平剪应力；试验过程连续进行三次；（ 6）答应转角检验在外荷载作用下

45、，支座在发生竖向压缩的同时，由于梁体的挠曲作用仍产生转动；支座转动时，一侧的橡胶被压缩，而另一侧就逐步被抬起；随着转角的增大，支座各层间的橡胶将由压力大的区域逐次向压力小的地方“转移”， 但这种转移因受上下钢板的约束影响，只能进行到肯定程度；假如竖向压缩回弹变形值大于其总压缩量，支座边缘必将显现脱空现象；这是检验橡胶支座的厚度在梁体端部在可能显现最大转角的作用下能否满意设计要求的必要条件；检测时，在距支座中心600mm 处，安装使支座产生转动的千斤顶和测力传感器，并在假定梁体的四角安置位移传感器或百分表；第一进行预压，将压应力慢慢增至 ，维护 5min 然后卸载至力为 1.oMPa ；如此反复预压三遍；正式加载；施加压力至 ，停 5minn 读数；维护 不变，用油压千斤顶对中间工字梁施加一个向上的力P ， 使其达到预期转角的正切值（偏差不大于5），停 5min 后，读取千斤顶力P 及百分表的读数；（ 7）判定规章试样的抗压弹性模量与规定值的偏差在20范畴之内时，就认为是满意要求的；试样的抗剪弹性模量与规定值的偏差在15范畴之内，容许剪切角正切值符合规定，就认为是满意要求的；在 70MPa（矩形支座）或75MPa （圆形支座）的压应力时，橡胶层未被挤坏，中间层钢板未断裂，四氟板与橡胶未发生剥离，就认为试样的极限抗压强度是满意要求的；试样的摩擦系数符合规定时，就认为是